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46 46 47 47 47 47 3 3 3 3 10 14 10 14 10 14 10 14 10 14 5 9 5 9 5 9 5 9 27 35 27 35 27 35 27 35 43 47 43 47 43 47 43 47 43 47 43 47 1 1 6 16 6 16 7 17 7 17 1 9 1 9 8 18 8 18 9 19 9 19 10 16 10 16 11 15 11 15 1 5 1 5 12 20 12 20 1 14 1 14 13 21 13 21 14 22 14 22 15 23 15 23 1 10 1 10 28 36 28 36 34 34 29 37 29 37 30 34 30 34 31 38 31 38 33 35 33 35 32 39 32 39 33 40 33 40 34 41 34 41 29 35 29 35 26 26 44 48 44 48 46 52 46 52 45 49 45 49 46 50 46 50 47 51 47 51 42 52 42 52 17.1424 -162.8576 -72.8537 107.1463 8.1686 174.8387 -8.8927 159.1515 171.1073 -20.8485 81.3508 -110.605 -98.6492 69.395 -30.5415 -150.5379 149.4585 29.4621 61.3012 -58.6952 -118.6988 121.3048 162.3952 -20.7643 -9.8867 166.9538 72.5176 -110.6419 -107.4824 69.3581 68.3422 -111.5467 -114.8174 65.2938 -94.0531 86.0581 78.2289 -101.6599 -4.1755 175.9357 175.8245 -4.0643 162.016 0.5435 -20.9376 166.1165 140.3038 -32.6422 -163.2387 11.1443 9.6536 -175.9634 38.8554 145.6331 -134.2696 -27.492 7.2202 177.3238 -167.2601 2.8434 -6.5462 166.8761 -176.6542 -3.2318 162.1739 -11.3673 -11.142 175.3168 41.7232 -132.8349 -144.2801 41.1618 129.9746 28.6448 -44.3615 -145.6913 -178.0995 3.558 -3.951 177.7065 -12.4863 178.3544 172.7124 3.5531 1.842 -178.1922 -179.8062 0.1595 0.6135 -179.9133 -179.3522 0.1209 -1.065 179.2078 179.462 -0.2653 -168.1314 -0.9886 11.5957 178.7385 179.9526 -0.3286 3.1612 -177.1199 -178.4495 -1.421 -2.3778 178.4917 177.8803 -1.2502 -178.9563 -0.1177 0.1579 178.9965 178.1905 -1.7461 -0.6244 179.4389 -177.8227 1.7832 1.0142 -179.3799 -0.335 -179.782 179.6023 0.1554 0.8973 -179.1987 -179.66 0.244 -0.4974 -179.9006 179.5993 0.196 -0.4506 179.9506 178.949 -0.6498 -1.019 178.5775 179.9112 -0.0667 -0.1978 179.8243 179.897 -0.137 0.0054 179.9713 0.2548 -179.8383 -179.7662 0.1408 -0.115 179.9511 179.978 0.0441 -0.071 179.9781 179.8629 -0.088 0.1286 -179.8389 -179.9205 0.112 estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2 3.00e-01 1.00e-07 1.00e-06 312 312 NPDir=0 NMtPBC= 1 NCelOv= 1 NCel= 1 NClECP= 1 NCelD= 1 NCelK= 1 NCelE2= 1 NClLst= 1 CellRange= 0.0. One-electron integrals computed using PRISM. 1 Symmetry operations used in ECPInt. ECPInt: NShTT= 20503 NPrTT= 112749 LenC2= 16595 LenP2D= 51836. LDataN: DoStor=T MaxTD1= 6 Len= 172 NBasis= 604 RedAO= T EigKep= 3.13D-05 NBF= 604 NBsUse= 604 1.00D-06 EigRej= -1.00D+00 NBFU= 604 Berny optimization. local minimum Step number 84 out of a maximum of 312 All quantities printed in internal units (Hartrees-Bohrs-Radians) 0.00066 0.00161 0.00321 0.00584 0.00827 0.00965 0.01134 0.01266 0.01452 0.01504 0.01727 0.01781 0.01914 0.01948 0.01985 0.02015 0.02030 0.02038 0.02048 0.02057 0.02062 0.02071 0.02075 0.02091 0.02104 0.02111 0.02116 0.02121 0.02136 0.02139 0.02147 0.02150 0.02159 0.02180 0.02191 0.02206 0.02222 0.02243 0.02263 0.02310 0.02357 0.02489 0.02619 0.02730 0.03013 0.03910 0.04755 0.05503 0.06435 0.06884 0.08212 0.08905 0.09477 0.10050 0.11227 0.12906 0.13992 0.14765 0.15558 0.15769 0.15921 0.15931 0.15965 0.15986 0.15993 0.16000 0.16005 0.16009 0.16019 0.16050 0.16107 0.16141 0.16205 0.16280 0.16538 0.16879 0.17733 0.19047 0.19857 0.21748 0.21995 0.22000 0.22052 0.22209 0.22432 0.22763 0.22800 0.23253 0.23691 0.23970 0.24131 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R1 R2 R3 R4 R5 R6 R7 R8 R9 R10 R11 R12 R13 R14 R15 R16 R17 R18 R19 R20 R21 R22 R23 R24 R25 R26 R27 R28 R29 R30 R31 R32 R33 R34 R35 R36 R37 R38 R39 R40 R41 R42 R43 R44 R45 R46 R47 R48 R49 R50 R51 R52 R53 R54 R55 R56 R57 R58 1 1 1 1 1 1 2 3 3 5 5 6 6 7 7 8 8 9 9 10 10 11 11 12 12 13 13 14 14 24 26 26 27 27 28 28 29 29 30 30 31 31 32 32 33 33 34 42 42 43 43 44 44 45 45 46 46 47 4 15 16 24 26 42 3 4 5 6 16 7 17 8 18 9 19 10 16 11 15 12 20 13 21 14 22 15 23 25 27 35 28 36 29 37 30 34 31 38 32 39 33 40 34 41 35 43 47 44 48 45 49 46 50 47 51 52 2.013 2.0882 2.0165 1.888 2.1498 2.0921 1.2426 1.3065 1.5103 1.3917 1.3417 1.4006 1.0833 1.3978 1.0845 1.3997 1.0831 1.4786 1.3473 1.3942 1.368 1.3967 1.0833 1.3943 1.0845 1.394 1.0835 1.3435 1.084 0.9791 1.3611 1.3125 1.38 1.0811 1.4056 1.0845 1.4196 1.4343 1.3775 1.0851 1.4242 1.0851 1.3755 1.085 1.4222 1.0848 1.3584 1.3503 1.3519 1.3911 1.083 1.396 1.0839 1.3962 1.0849 1.3906 1.0839 1.0831 -DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 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A80 A81 A82 A83 A84 A85 A86 A87 A88 A89 A90 A91 A92 A93 A94 A95 A96 A97 A98 4 4 4 4 15 15 15 15 16 16 24 24 2 2 4 1 3 3 6 5 5 7 6 6 8 7 7 9 8 8 10 9 9 11 10 10 12 11 11 13 12 12 14 13 13 15 1 1 10 1 1 5 1 1 27 26 26 28 27 27 29 28 28 30 29 29 31 30 30 32 31 31 33 32 32 34 29 29 33 26 1 1 43 42 42 44 43 43 45 44 44 46 45 45 47 42 42 46 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 3 3 3 4 5 5 5 6 6 6 7 7 7 8 8 8 9 9 9 10 10 10 11 11 11 12 12 12 13 13 13 14 14 14 15 15 15 16 16 16 26 26 26 27 27 27 28 28 28 29 29 29 30 30 30 31 31 31 32 32 32 33 33 33 34 34 34 35 42 42 42 43 43 43 44 44 44 45 45 45 46 46 46 47 47 47 16 24 26 42 16 24 26 42 26 42 26 42 4 5 5 3 6 16 16 7 17 17 8 18 18 9 19 19 10 16 16 11 15 15 12 20 20 13 21 21 14 22 22 15 23 23 10 14 14 5 9 9 27 35 35 28 36 36 29 37 37 30 34 34 31 38 38 32 39 39 33 40 40 34 41 41 33 35 35 34 43 47 47 44 48 48 45 49 49 46 50 50 47 51 51 46 52 52 78.8633 104.1931 88.8812 89.9988 77.1087 99.8871 89.7044 92.6039 92.0937 90.784 89.4102 87.8069 124.4406 121.1592 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D161 D162 D163 16 24 26 42 3 3 16 16 24 24 26 26 42 42 4 4 15 15 26 26 42 42 4 4 15 15 16 16 24 24 27 27 35 35 4 4 15 15 16 16 24 24 2 5 2 2 4 4 3 3 16 16 3 3 6 6 5 5 17 17 6 6 18 18 7 7 19 19 8 8 16 16 8 8 10 10 9 9 15 15 9 9 11 11 10 10 20 20 11 11 21 21 12 12 22 22 13 13 23 23 1 1 35 35 1 27 26 26 36 36 27 27 37 37 28 28 34 34 28 28 30 30 29 29 38 38 30 30 39 39 31 31 40 40 32 32 41 41 29 33 1 1 47 47 1 1 43 43 42 42 48 48 43 43 49 49 44 44 50 50 45 45 51 1 1 1 1 4 4 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 26 26 26 26 1 1 1 1 1 1 1 1 3 3 3 3 3 3 5 5 5 5 5 5 5 5 6 6 6 6 7 7 7 7 8 8 8 8 9 9 9 9 9 9 9 9 10 10 10 10 10 10 10 10 11 11 11 11 12 12 12 12 13 13 13 13 14 14 14 14 26 26 26 26 26 26 27 27 27 27 28 28 28 28 29 29 29 29 29 29 29 29 30 30 30 30 31 31 31 31 32 32 32 32 33 33 33 33 34 34 42 42 42 42 42 42 42 42 43 43 43 43 44 44 44 44 45 45 45 45 46 46 46 4 4 4 4 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 16 16 16 16 16 16 16 16 26 26 26 26 26 26 26 26 42 42 42 42 42 42 42 42 42 42 42 42 4 4 5 5 5 5 6 6 6 6 16 16 16 16 7 7 7 7 8 8 8 8 9 9 9 9 10 10 10 10 16 16 16 16 11 11 11 11 15 15 15 15 12 12 12 12 13 13 13 13 14 14 14 14 15 15 15 15 27 27 27 27 35 35 28 28 28 28 29 29 29 29 30 30 30 30 34 34 34 34 31 31 31 31 32 32 32 32 33 33 33 33 34 34 34 34 35 35 43 43 43 43 47 47 47 47 44 44 44 44 45 45 45 45 46 46 46 46 47 47 47 3 3 3 3 10 14 10 14 10 14 10 14 10 14 5 9 5 9 5 9 5 9 27 35 27 35 27 35 27 35 43 47 43 47 43 47 43 47 43 47 43 47 1 1 6 16 6 16 7 17 7 17 1 9 1 9 8 18 8 18 9 19 9 19 10 16 10 16 11 15 11 15 1 5 1 5 12 20 12 20 1 14 1 14 13 21 13 21 14 22 14 22 15 23 15 23 1 10 1 10 28 36 28 36 34 34 29 37 29 37 30 34 30 34 31 38 31 38 33 35 33 35 32 39 32 39 33 40 33 40 34 41 34 41 29 35 29 35 26 26 44 48 44 48 46 52 46 52 45 49 45 49 46 50 46 50 47 51 47 51 42 52 42 -1.8309 176.7059 -94.1856 88.9684 -1.6508 179.8689 -0.0467 179.9899 -178.4813 1.5552 92.1689 -87.7946 -90.2554 89.7812 1.5262 -178.0261 179.1899 -0.3624 89.9727 -89.5796 -88.3182 92.1295 86.316 -89.7423 -69.5846 114.3571 7.5041 -168.5542 -169.4755 14.4663 -46.9455 133.6676 137.6971 -41.6898 -132.3278 47.494 23.6649 -156.5133 -53.4656 126.3562 123.4684 -56.7098 -178.4635 1.7982 -1.0305 179.7637 178.7173 -0.4886 -178.7887 0.9527 0.3567 -179.9018 -1.0362 178.5031 179.7013 -0.7594 0.2139 179.8975 -179.5243 0.1593 -0.4034 179.4658 179.9117 -0.2191 179.349 0.0318 -0.5195 -179.8367 0.1604 179.9772 179.516 -0.6672 -179.9195 0.5549 0.6645 -178.861 179.845 -0.0282 0.0401 -179.833 0.3951 -179.6397 -179.7808 0.1845 -0.149 179.9252 179.7239 -0.2018 0.0394 -179.8439 179.9646 0.0814 0.1904 -179.8529 -179.9241 0.0326 179.6598 -0.3024 -0.2995 179.7384 -175.5207 4.5277 0.2383 -179.7133 175.9402 -0.2857 0.1268 179.9512 -179.9244 -0.0999 179.6432 -0.4034 -0.1793 179.774 179.9685 -0.095 0.0165 179.953 -179.8932 0.3669 0.0628 -179.677 -0.0536 179.9042 -179.9887 -0.0309 0.0105 179.943 -179.9476 -0.0151 0.0692 179.8961 -179.8628 -0.0359 -0.1052 179.6455 -179.9374 -0.1868 -0.0241 -179.77 179.7564 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0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0 1 (5D, 7F) 17 18 19 20 21 22 23 25 36 37 38 39 40 41 48 49 50 51 52 6-31g(d,p) 3 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 27 28 29 30 31 32 33 34 43 44 45 46 47 6-31g(d) 1 lanl2dz F 1 1.0 1.9410000000e+00 1.0000000000e+00 2 4 24 6-31+g(d) 15 16 26 35 42 6-31+g(d) 1 24 14 D and up 1 2 2 329.2720539 59.5487597 14.8265966 -10.00000000 -57.94093980 -10.26232850 0.00000000 0.00000000 0.00000000 S - D 0 1 2 2 2 100.0260653 67.8468124 34.6771006 7.6757005 7.2077427 3.00000000 25.25345990 210.64723660 235.28195870 -152.53434610 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 P - D 0 1 2 2 2 47.9723321 59.6224873 26.0432600 6.5582692 6.1268236 5.00000000 5.63902660 164.83621980 106.01680180 -69.85854680 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 2 8 No pseudopotential on this center. 3 6 No pseudopotential on this center. 4 8 No pseudopotential on this center. 5 6 No pseudopotential on this center. 6 6 No pseudopotential on this center. 7 6 No pseudopotential on this center. 8 6 No pseudopotential on this center. 9 6 No pseudopotential on this center. 10 6 No pseudopotential on this center. 11 6 No pseudopotential on this center. 12 6 No pseudopotential on this center. 13 6 No pseudopotential on this center. 14 6 No pseudopotential on this center. 15 7 No pseudopotential on this center. 16 7 No pseudopotential on this center. 17 1 No pseudopotential on this center. 18 1 No pseudopotential on this center. 19 1 No pseudopotential on this center. 20 1 No pseudopotential on this center. 21 1 No pseudopotential on this center. 22 1 No pseudopotential on this center. 23 1 No pseudopotential on this center. 24 8 No pseudopotential on this center. 25 1 No pseudopotential on this center. 26 7 No pseudopotential on this center. 27 6 No pseudopotential on this center. 28 6 No pseudopotential on this center. 29 6 No pseudopotential on this center. 30 6 No pseudopotential on this center. 31 6 No pseudopotential on this center. 32 6 No pseudopotential on this center. 33 6 No pseudopotential on this center. 34 6 No pseudopotential on this center. 35 7 No pseudopotential on this center. 36 1 No pseudopotential on this center. 37 1 No pseudopotential on this center. 38 1 No pseudopotential on this center. 39 1 No pseudopotential on this center. 40 1 No pseudopotential on this center. 41 1 No pseudopotential on this center. 42 7 No pseudopotential on this center. 43 6 No pseudopotential on this center. 44 6 No pseudopotential on this center. 45 6 No pseudopotential on this center. 46 6 No pseudopotential on this center. 47 6 No pseudopotential on this center. 48 1 No pseudopotential on this center. 49 1 No pseudopotential on this center. 50 1 No pseudopotential on this center. 51 1 No pseudopotential on this center. 52 1 No pseudopotential on this center. 0.10000e-02 0.10000e-05 F 1 474 IExCor= 2523 DFT=T Ex+Corr=TPSSh ExCW=0 ScaHFX= 0.100000 ScaDFX= 0.900000 0.900000 1.000000 1.000000 ScalE2= 1.000000 1.000000 IRadAn= 0 IRanWt= -1 IRanGd= 0 ICorTp=0 IEmpDi= 4 52 52 52 1.00e+00 60 F PCM (using non-symmetric T matrix) SMD-Coulomb. 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Total charges None On-the-fly selection Water 78.355300 1.777849 PCM (using non-symmetric T matrix) SMD-Coulomb. Total charges None On-the-fly selection Water 78.355300 1.777849 PCM (using non-symmetric T matrix) SMD-Coulomb. Total charges None On-the-fly selection Water 78.355300 1.777849 PCM (using non-symmetric T matrix) SMD-Coulomb. Total charges None On-the-fly selection Water 78.355300 1.777849 PCM (using non-symmetric T matrix) SMD-Coulomb. Total charges None On-the-fly selection Water 78.355300 1.777849 PCM (using non-symmetric T matrix) SMD-Coulomb. Total charges None On-the-fly selection Water 78.355300 1.777849 PCM (using non-symmetric T matrix) SMD-Coulomb. Total charges None On-the-fly selection Water 78.355300 1.777849 PCM (using non-symmetric T matrix) SMD-Coulomb. Total charges None On-the-fly selection Water 78.355300 1.777849 PCM (using non-symmetric T matrix) SMD-Coulomb. Total charges None On-the-fly selection Water 78.355300 1.777849 PCM (using non-symmetric T matrix) SMD-Coulomb. Total charges None On-the-fly selection Water 78.355300 1.777849 PCM (using non-symmetric T matrix) SMD-Coulomb. Total charges None On-the-fly selection Water 78.355300 1.777849 PCM (using non-symmetric T matrix) SMD-Coulomb. Total charges None On-the-fly selection Water 78.355300 1.777849 PCM (using non-symmetric T matrix) SMD-Coulomb. Total charges None On-the-fly selection Water 78.355300 1.777849 PCM (using non-symmetric T matrix) SMD-Coulomb. Total charges None On-the-fly selection Water 78.355300 1.777849 PCM (using non-symmetric T matrix) SMD-Coulomb. Total charges None On-the-fly selection Water 78.355300 1.777849 PCM (using non-symmetric T matrix) SMD-Coulomb. Total charges None On-the-fly selection Water 78.355300 1.777849 PCM (using non-symmetric T matrix) SMD-Coulomb. Total charges None On-the-fly selection Water 78.355300 1.777849 PCM (using non-symmetric T matrix) SMD-Coulomb. Total charges None On-the-fly selection Water 78.355300 1.777849 PCM (using non-symmetric T matrix) SMD-Coulomb. Total charges None On-the-fly selection Water 78.355300 1.777849 PCM (using non-symmetric T matrix) SMD-Coulomb. Total charges None On-the-fly selection Water 78.355300 1.777849 PCM (using non-symmetric T matrix) SMD-Coulomb. Total charges None On-the-fly selection Water 78.355300 1.777849 PCM (using non-symmetric T matrix) SMD-Coulomb. Total charges None On-the-fly selection Water 78.355300 1.777849 PCM (using non-symmetric T matrix) SMD-Coulomb. Total charges None On-the-fly selection Water 78.355300 1.777849 PCM (using non-symmetric T matrix) SMD-Coulomb. Total charges None On-the-fly selection Water 78.355300 1.777849 PCM (using non-symmetric T matrix) SMD-Coulomb. Total charges None On-the-fly selection Water 78.355300 1.777849 PCM (using non-symmetric T matrix) SMD-Coulomb. Total charges None On-the-fly selection Water 78.355300 1.777849 PCM (using non-symmetric T matrix) SMD-Coulomb. Total charges None On-the-fly selection Water 78.355300 1.777849 PCM (using non-symmetric T matrix) SMD-Coulomb. Total charges None On-the-fly selection Water 78.355300 1.777849 PCM (using non-symmetric T matrix) SMD-Coulomb. Total charges None On-the-fly selection Water 78.355300 1.777849 PCM (using non-symmetric T matrix) SMD-Coulomb. Total charges None On-the-fly selection Water 78.355300 1.777849 PCM (using non-symmetric T matrix) SMD-Coulomb. Total charges None On-the-fly selection Water 78.355300 1.777849 PCM (using non-symmetric T matrix) SMD-Coulomb. Total charges None On-the-fly selection Water 78.355300 1.777849 PCM (using non-symmetric T matrix) SMD-Coulomb. Total charges None On-the-fly selection Water 78.355300 1.777849 PCM (using non-symmetric T matrix) SMD-Coulomb. Total charges None On-the-fly selection Water 78.355300 1.777849 PCM (using non-symmetric T matrix) SMD-Coulomb. Total charges None On-the-fly selection Water 78.355300 1.777849 PCM (using non-symmetric T matrix) SMD-Coulomb. Total charges None On-the-fly selection Water 78.355300 1.777849 NPDir=0 NMtPBC= 1 NCelOv= 1 NCel= 1 NClECP= 1 NCelD= 1 NCelK= 1 NCelE2= 1 NClLst= 1 CellRange= 0.0. One-electron integrals computed using PRISM. 1 Symmetry operations used in ECPInt. ECPInt: NShTT= 20503 NPrTT= 112749 LenC2= 16310 LenP2D= 50664. LDataN: DoStor=T MaxTD1= 6 Len= 172 NBasis= 604 RedAO= T EigKep= 3.98D-05 NBF= 604 NBsUse= 604 1.00D-06 EigRej= -1.00D+00 NBFU= 604 Precomputing XC quadrature grid using IXCGrd= 4 IRadAn= 0 IRanWt= -1 IRanGd= 0 AccXCQ= 0.00D+00. Generated NRdTot= 0 NPtTot= 0 NUsed= 0 NTot= 32 NSgBfM= 619 619 621 622 625 MxSgAt= 52 MxSgA2= 52. 1 open 1 1 1 -1507.44374015649 -1509.41570997807 -1.971969821584 -1498.75221455138 10.663495426687 -1501.97412935272 -3.221914801334 -1510.92702132348 -8.952891970762 -1510.52770620366 0.399315119815 -1510.72241983789 -0.194713634226 -1511.63300639167 -0.910586553779 -1511.65673859999 -0.023732208324 -1511.67911601936 -0.022377419370 -1511.68172383838 -0.002607819018 -1511.68304860403 -0.001324765652 -1511.68355162358 -0.000503019548 -1511.68379696083 -0.000245337245 -1511.68385230206 -0.000055341229 -1511.68385984808 -0.000007546027 -1511.68386110431 -0.000001256229 -1511.68386146612 -0.000000361810 -1511.68386165690 -0.000000190777 -1511.68386175538 -0.000000098477 -1511.68386180222 -0.000000046841 -1511.68386181688 -0.000000014661 -1511.68386182134 -0.000000004463 -1511.68386182319 -0.000000001852 -1511.68386182358 -0.000000000389 -1511.68386182362 -0.000000000041 -1511.68386182366 -0.000000000041 -1511.68386182 27 3.7786 1.458978438864e+03 -1.078771830991e+04 4.165895601591e+03 Using DIIS extrapolation, IDIIS= 1040. Integral symmetry usage will be decided dynamically. IVT= 1268981 IEndB= 1268981 NGot= 13421772800 MDV= 13420919566 LenX= 13420919566 LenY= 13420508044 Requested convergence on RMS density matrix=1.00D-08 within 64 cycles. Requested convergence on MAX density matrix=1.00D-06. Requested convergence on energy=1.00D-06. No special actions if energy rises. Fock matrices will be formed incrementally for 20 cycles. 3.7786 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 Cr O C O C C C C C C C C C C N N H H H H H H H O H N C C C C C C C C N H H H H H H N C C C C C H H H H H 53 17 13 17 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 14 14 1 1 1 1 1 1 1 17 1 14 13 13 13 13 13 13 13 13 14 1 1 1 1 1 1 14 13 13 13 13 13 1 1 1 1 1 -0.00001 -0.00007 0.01136 -0.00180 0.00268 0.00191 -0.00123 0.00128 0.00191 0.00902 -0.00411 0.00525 -0.00413 0.00822 -0.04114 -0.01891 -0.00017 0.00006 -0.00016 0.00019 -0.00061 0.00036 -0.00089 0.01655 -0.01041 -0.04457 0.00010 -0.00198 0.00127 -0.00102 0.00109 -0.00058 0.00096 -0.00176 -0.00211 -0.00027 -0.00003 0.00007 -0.00012 0.00003 -0.00010 -0.04247 0.00243 -0.00258 0.00226 -0.00301 0.00108 -0.00049 -0.00006 -0.00029 0.00007 -0.00064 0.00072 0.01396 4.25603 0.36429 1.00340 0.71737 -0.45947 0.48037 0.71629 3.38128 -1.54013 1.96663 -1.54695 3.08173 -4.43081 -2.03634 -0.25743 0.09262 -0.23387 0.28587 -0.91319 0.53619 -1.32738 -3.34499 -15.51770 -4.80015 0.03623 -0.74163 0.47498 -0.38292 0.40917 -0.21666 0.35868 -0.66055 -0.22733 -0.39969 -0.05184 0.10355 -0.17658 0.04964 -0.14271 -4.57362 0.90878 -0.96828 0.84780 -1.12831 0.40608 -0.73713 -0.08324 -0.42967 0.10895 -0.95160 0.00026 0.00498 1.51866 0.12999 0.35804 0.25598 -0.16395 0.17141 0.25559 1.20653 -0.54956 0.70174 -0.55199 1.09964 -1.58102 -0.72662 -0.09186 0.03305 -0.08345 0.10200 -0.32585 0.19133 -0.47364 -1.19357 -5.53710 -1.71281 0.01293 -0.26463 0.16948 -0.13664 0.14600 -0.07731 0.12799 -0.23570 -0.08112 -0.14262 -0.01850 0.03695 -0.06301 0.01771 -0.05092 -1.63198 0.32427 -0.34550 0.30251 -0.40261 0.14490 -0.26303 -0.02970 -0.15332 0.03888 -0.33956 0.00024 0.00466 1.41966 0.12151 0.33470 0.23929 -0.15326 0.16023 0.23893 1.12787 -0.51373 0.65600 -0.51601 1.02795 -1.47796 -0.67925 -0.08587 0.03090 -0.07801 0.09536 -0.30461 0.17886 -0.44276 -1.11577 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-1511.85219375447 -1511.86171869368 -1511.86458552532 -1511.86762073687 -1511.86774624282 -1511.86787704500 -1511.86787705245 -3.334361202130 -0.571059504146 -0.413273276697 -0.154166571856 -0.119975778302 -0.064547794585 -0.043254700601 -0.096738430332 -0.023717709360 -0.045047353055 -0.014474787142 -0.009524939212 -0.002866831644 -0.003035211550 -0.000125505949 -0.000130802176 -0.000000007452 -1511.86787705 3.7757 3.7753 3.7751 3.7750 3.7750 3.7727 3.7749 3.7748 3.7749 3.7755 3.7750 3.7749 3.7752 3.7752 3.7754 3.7747 3.7747 3.7749 3.7747 3.7746 3.7747 3.7748 3.7751 3.7750 3.7750 3.7753 3.7753 3.7749 3.7747 3.7747 3.7747 3.7746 3.7747 3.7719 3.7746 3.7744 3.7746 3.7746 3.7749 3.7746 3.7745 3.7747 3.7745 3.7748 3.7745 3.7745 3.7745 3.7745 3.7744 3.7747 3.7749 3.7741 3.7748 3.7747 3.7746 3.7750 3.7747 3.7746 3.7747 3.7747 3.7747 3.7746 3.7746 3.7746 3.7746 3.7746 open 1 1 1 -1511.87760771973 -1511.87761006621 -0.000002346477 -1511.87761007064 -0.000000004432 -1511.87761007956 -0.000000008921 -1511.87761008319 -0.000000003630 -1511.87761008382 -0.000000000636 -1511.87761008395 -0.000000000124 -1511.87761008397 -0.000000000017 -1511.87761008394 0.000000000023 -1511.87761008396 -0.000000000018 -1511.87761008 10 3.7746 1.459174335030e+03 -1.062972977193e+04 4.085849420231e+03 Using DIIS extrapolation, IDIIS= 1040. Integral symmetry usage will be decided dynamically. IVT= 1268981 IEndB= 1268981 NGot= 13421772800 MDV= 13420919566 LenX= 13420919566 LenY= 13420508044 Requested convergence on RMS density matrix=1.00D-08 within 64 cycles. Requested convergence on MAX density matrix=1.00D-06. Requested convergence on energy=1.00D-06. No special actions if energy rises. Fock matrices will be formed incrementally for 20 cycles. 3.7746 (Enter /ichec/packages/gaussian/09e01/l716.exe) alpha 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 O O O O O O O O V V V V V -0.274603 -0.269732 -0.266154 -0.259336 -0.257148 -0.249918 -0.243035 -0.217700 -0.106404 -0.100257 -0.087630 -0.080542 -0.061796 2.314788 2.338464 1.354323 3.796594 2.103101 3.549934 1.330729 4.131232 1.726217 1.729125 1.636842 5.344890 1.681279 beta 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 O O O O O V V V V V V V V -0.269302 -0.266362 -0.261386 -0.255640 -0.242903 -0.113309 -0.110335 -0.092231 -0.075803 -0.063915 -0.059762 -0.044765 -0.042846 2.283747 1.626289 1.891752 1.274439 1.258135 1.924531 1.927311 1.838751 2.100558 2.128359 1.587117 3.401907 4.685173 1.459174335030D+03 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 Cr O C O C C C C C C C C C C N N H H H H H H H O H N C C C C C C C C N H H H H H H N C C C C C H H H H H 53 17 13 17 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 14 14 1 1 1 1 1 1 1 17 1 14 13 13 13 13 13 13 13 13 14 1 1 1 1 1 1 14 13 13 13 13 13 1 1 1 1 1 -0.00001 0.00179 0.00139 -0.00460 0.00443 -0.00331 0.00395 -0.00298 0.00378 0.00086 -0.00219 0.00278 -0.00178 0.00523 -0.02458 -0.03727 0.00019 -0.00047 0.00005 -0.00018 -0.00034 0.00025 -0.00056 0.01584 0.00552 -0.04437 0.00090 -0.00214 0.00159 -0.00107 0.00128 -0.00075 0.00109 -0.00251 -0.00379 -0.00028 -0.00004 0.00007 -0.00014 0.00005 -0.00011 -0.04232 0.00328 -0.00273 0.00258 -0.00194 0.00505 -0.00062 -0.00003 -0.00031 0.00005 -0.00060 0.00071 -0.36150 0.52104 0.92917 1.66032 -1.24115 1.48155 -1.11804 1.41530 0.32052 -0.82162 1.04153 -0.66602 1.96005 -2.64709 -4.01418 0.27841 -0.70082 0.07463 -0.26422 -0.50471 0.37918 -0.83423 -3.20046 8.21789 -4.77848 0.33648 -0.80021 0.59669 -0.39986 0.47875 -0.28106 0.40950 -0.93879 -0.40799 -0.41732 -0.05347 0.10872 -0.20671 0.07277 -0.16164 -4.55823 1.23031 -1.02282 0.96865 -0.72777 1.89401 -0.92368 -0.04822 -0.46070 0.07919 -0.89684 0.00025 -0.12899 0.18592 0.33155 0.59244 -0.44287 0.52865 -0.39894 0.50502 0.11437 -0.29317 0.37164 -0.23765 0.69939 -0.94455 -1.43236 0.09934 -0.25007 0.02663 -0.09428 -0.18009 0.13530 -0.29767 -1.14200 2.93235 -1.70508 0.12006 -0.28554 0.21291 -0.14268 0.17083 -0.10029 0.14612 -0.33499 -0.14558 -0.14891 -0.01908 0.03879 -0.07376 0.02597 -0.05768 -1.62649 0.43900 -0.36497 0.34564 -0.25969 0.67583 -0.32959 -0.01721 -0.16439 0.02826 -0.32001 0.00024 -0.12058 0.17380 0.30994 0.55382 -0.41400 0.49419 -0.37294 0.47209 0.10691 -0.27406 0.34742 -0.22216 0.65380 -0.88298 -1.33899 0.09287 -0.23377 0.02489 -0.08813 -0.16835 0.12648 -0.27827 -1.06756 2.74119 -1.59393 0.11224 -0.26692 0.19903 -0.13338 0.15970 -0.09375 0.13659 -0.31315 -0.13609 -0.13920 -0.01783 0.03626 -0.06895 0.02428 -0.05392 -1.52046 0.41039 -0.34117 0.32311 -0.24276 0.63177 -0.30811 -0.01609 -0.15367 0.02641 -0.29915 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 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analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically A1 A2 A3 A4 A5 A6 A7 A8 A9 A10 A11 A12 A13 A14 A15 A16 A17 A18 A19 A20 A21 A22 A23 A24 A25 A26 A27 A28 A29 A30 A31 A32 A33 A34 A35 A36 A37 A38 A39 A40 A41 A42 A43 A44 A45 A46 A47 A48 A49 A50 A51 A52 A53 A54 A55 A56 A57 A58 A59 A60 A61 A62 A63 A64 A65 A66 A67 A68 A69 A70 A71 A72 A73 A74 A75 A76 A77 A78 A79 A80 A81 A82 A83 A84 A85 A86 A87 A88 A89 A90 A91 A92 A93 A94 A95 A96 A97 A98 4 4 4 4 15 15 15 15 16 16 24 24 2 2 4 1 3 3 6 5 5 7 6 6 8 7 7 9 8 8 10 9 9 11 10 10 12 11 11 13 12 12 14 13 13 15 1 1 10 1 1 5 1 1 27 26 26 28 27 27 29 28 28 30 29 29 31 30 30 32 31 31 33 32 32 34 29 29 33 26 1 1 43 42 42 44 43 43 45 44 44 46 45 45 47 42 42 46 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 3 3 3 4 5 5 5 6 6 6 7 7 7 8 8 8 9 9 9 10 10 10 11 11 11 12 12 12 13 13 13 14 14 14 15 15 15 16 16 16 26 26 26 27 27 27 28 28 28 29 29 29 30 30 30 31 31 31 32 32 32 33 33 33 34 34 34 35 42 42 42 43 43 43 44 44 44 45 45 45 46 46 46 47 47 47 16 24 26 42 16 24 26 42 26 42 26 42 4 5 5 3 6 16 16 7 17 17 8 18 18 9 19 19 10 16 16 11 15 15 12 20 20 13 21 21 14 22 22 15 23 23 10 14 14 5 9 9 27 35 35 28 36 36 29 37 37 30 34 34 31 38 38 32 39 39 33 40 40 34 41 41 33 35 35 34 43 47 47 44 48 48 45 49 49 46 50 50 47 51 51 46 52 52 78.8633 104.1931 88.8812 89.9988 77.1087 99.8871 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analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically A99 A100 A101 A102 A103 A104 A105 A106 4 16 26 1 4 16 26 1 1 1 1 24 1 1 1 24 15 24 42 25 15 24 42 25 16 4 4 22 16 4 4 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179.6455 -179.9374 -0.1868 -0.0241 -179.77 179.7564 -0.4193 -0.06 179.7643 -179.7369 0.3743 0.0976 -179.7911 -0.0265 179.929 -179.8444 0.1111 0.0758 -179.9514 -179.8787 0.0941 -0.0404 179.9459 179.9867 -0.027 -0.0475 179.8351 179.9659 -0.1514 calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically 3.00e-01 1.00e-07 1.00e-07 2 2 Berny optimization. local minimum Step number 1 out of a maximum of 2 All quantities printed in internal units (Hartrees-Bohrs-Radians) Second derivative matrix not updated -- analytic derivatives used. 0.00071 0.00194 0.00265 0.00444 0.00484 0.00584 0.00666 0.00815 0.01037 0.01272 0.01326 0.01437 0.01547 0.01553 0.01612 0.01642 0.01663 0.01682 0.01737 0.01923 0.02006 0.02013 0.02075 0.02165 0.02174 0.02252 0.02358 0.02376 0.02383 0.02388 0.02423 0.02460 0.02462 0.02518 0.02569 0.02579 0.02625 0.02663 0.02701 0.02735 0.02790 0.02797 0.02901 0.02950 0.02966 0.03002 0.03169 0.03851 0.04226 0.04798 0.04985 0.05353 0.05980 0.06916 0.07901 0.08318 0.09014 0.09653 0.10462 0.10494 0.10602 0.10646 0.10842 0.11120 0.11152 0.11316 0.11329 0.12037 0.12145 0.12185 0.12289 0.12419 0.12552 0.12666 0.12698 0.13218 0.13255 0.14219 0.16369 0.16609 0.17377 0.17580 0.17911 0.18699 0.19073 0.19126 0.19309 0.19466 0.19613 0.19656 0.20125 0.20255 0.20530 0.20623 0.20921 0.21908 0.23490 0.25416 0.26263 0.27096 0.28263 0.28655 0.29482 0.29650 0.30306 0.34290 0.35985 0.36483 0.36614 0.36631 0.36654 0.36681 0.36762 0.36813 0.36838 0.36872 0.36957 0.37013 0.37088 0.37164 0.37169 0.37207 0.37336 0.37374 0.37782 0.38996 0.39223 0.40239 0.41462 0.42143 0.42567 0.42853 0.42959 0.43167 0.45063 0.46313 0.46898 0.47156 0.47864 0.47968 0.48139 0.48195 0.49442 0.49551 0.51006 0.51155 0.52866 0.53199 0.53223 0.73040 Angle between quadratic step and forces= 71.00 degrees. 1 2 0.00053454 0.00000010 0.00000004 0.00000000 R1 R2 R3 R4 R5 R6 R7 R8 R9 R10 R11 R12 R13 R14 R15 R16 R17 R18 R19 R20 R21 R22 R23 R24 R25 R26 R27 R28 R29 R30 R31 R32 R33 R34 R35 R36 R37 R38 R39 R40 R41 R42 R43 R44 R45 R46 R47 R48 R49 R50 R51 R52 R53 R54 R55 R56 R57 R58 A1 A2 A3 A4 A5 A6 A7 A8 A9 A10 A11 A12 A13 A14 A15 A16 A17 A18 A19 A20 A21 A22 A23 A24 A25 A26 A27 A28 A29 A30 A31 A32 A33 A34 A35 A36 A37 A38 A39 A40 A41 A42 A43 A44 A45 A46 A47 A48 A49 A50 A51 A52 A53 A54 A55 A56 A57 A58 A59 A60 A61 A62 A63 A64 A65 A66 A67 A68 A69 A70 A71 A72 A73 A74 A75 A76 A77 A78 A79 A80 A81 A82 A83 A84 A85 A86 A87 A88 A89 A90 A91 A92 A93 A94 A95 A96 A97 A98 A99 A100 A101 A102 A103 A104 A105 A106 D1 D2 D3 D4 D5 D6 D7 D8 D9 D10 D11 D12 D13 D14 D15 D16 D17 D18 D19 D20 D21 D22 D23 D24 D25 D26 D27 D28 D29 D30 D31 D32 D33 D34 D35 D36 D37 D38 D39 D40 D41 D42 D43 D44 D45 D46 D47 D48 D49 D50 D51 D52 D53 D54 D55 D56 D57 D58 D59 D60 D61 D62 D63 D64 D65 D66 D67 D68 D69 D70 D71 D72 D73 D74 D75 D76 D77 D78 D79 D80 D81 D82 D83 D84 D85 D86 D87 D88 D89 D90 D91 D92 D93 D94 D95 D96 D97 D98 D99 D100 D101 D102 D103 D104 D105 D106 D107 D108 D109 D110 D111 D112 D113 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3.94615 3.81063 3.56772 4.06260 3.95346 2.34821 2.46899 2.85409 2.62995 2.53536 2.64681 2.04712 2.64138 2.04936 2.64496 2.04685 2.79414 2.54603 2.63464 2.58507 2.63943 2.04706 2.63486 2.04945 2.63426 2.04752 2.53893 2.04853 1.85034 2.57206 2.48022 2.60779 2.04304 2.65625 2.04938 2.68269 2.71049 2.60300 2.05046 2.69131 2.05063 2.59931 2.05027 2.68757 2.04988 2.56691 2.55164 2.55466 2.62874 2.04664 2.63804 2.04827 2.63846 2.05025 2.62786 2.04830 2.04671 1.37637 1.81870 1.55142 1.57076 1.34578 1.74326 1.56553 1.61633 1.60749 1.58459 1.56042 1.53234 2.17191 2.11463 1.99664 2.04836 2.21675 1.95973 2.10662 2.05470 2.10401 2.12447 2.10836 2.09119 2.08362 2.06835 2.10268 2.11215 2.23189 2.08475 1.96650 2.17676 1.99328 2.11315 2.07664 2.10161 2.10494 2.08588 2.09288 2.10442 2.07300 2.12153 2.08866 2.12856 2.13246 2.02217 2.02252 2.17152 2.08915 2.04300 2.09663 2.14352 2.18467 1.97778 2.11866 2.12781 2.02844 2.12694 2.07092 2.09716 2.11510 2.17640 2.02624 2.08054 2.08560 2.07903 2.11855 2.11372 2.09206 2.07740 2.11047 2.07944 2.09327 2.07801 2.12927 2.07590 2.09804 2.12936 2.05578 2.09335 2.19199 2.01635 2.07484 2.13175 2.04363 2.10780 2.07743 2.08408 2.12167 2.07356 2.10452 2.10511 2.07708 2.12094 2.08516 2.13171 2.02743 2.12404 2.72215 3.19506 3.12218 3.17435 3.18239 3.16721 3.08631 4.45495 -0.03201 3.08397 -1.64403 1.55285 -0.02885 3.13930 -0.00081 3.14144 -3.11500 0.02725 1.60884 -1.53210 -1.57534 1.56691 0.02669 -3.10715 3.12749 -0.00636 1.57050 -1.56335 -1.54135 1.60799 1.50611 -1.56689 -1.21479 1.99540 0.13063 -2.94236 -2.95811 0.25207 -0.81979 2.33289 2.40258 -0.72793 -2.30953 0.82918 0.41298 -2.73149 -0.93319 2.20553 2.15477 -0.98970 -3.11469 0.03143 -0.01800 3.13743 3.11924 -0.00852 -3.12050 0.01661 0.00621 -3.13987 -0.01813 3.11549 3.13630 -0.01326 0.00374 3.13983 -3.13331 0.00278 -0.00701 3.13224 3.14005 -0.00387 3.13025 0.00051 -0.00900 -3.13874 0.00267 3.14109 3.13307 -0.01169 -3.14008 0.00972 0.01165 -3.12173 3.13890 -0.00049 0.00069 -3.13870 0.00691 -3.13530 -3.13772 0.00325 -0.00260 3.14027 3.13678 -0.00353 0.00069 -3.13887 3.14099 0.00143 0.00334 -3.13907 -3.14025 0.00053 3.13561 -0.00531 -0.00522 3.13705 -3.06356 0.07888 0.00423 -3.13651 3.07085 -0.00507 0.00219 3.14078 -3.14030 -0.00171 3.13536 -0.00705 -0.00320 3.13757 3.14107 -0.00166 0.00032 3.14077 -3.13972 0.00641 0.00110 -3.13596 -0.00098 3.13991 -3.14141 -0.00052 0.00021 3.14066 -3.14068 -0.00023 0.00121 3.13980 -3.13923 -0.00063 -0.00185 3.13539 -3.14054 -0.00330 -0.00038 -3.13754 3.13764 -0.00704 -0.00099 3.13752 -3.13726 0.00628 0.00166 -3.13799 -0.00048 3.14033 -3.13889 0.00193 0.00130 -3.14077 -3.13950 0.00162 -0.00067 3.14064 3.14139 -0.00047 -0.00083 3.13871 3.14103 -0.00261 |Maximum Force|RMS Force|Maximum Displacement|RMS Displacement| 0.000013 0.000003 0.002437 0.000535 0.000450 0.000300 0.001800 0.001200 YES YES NO YES -1.540512e-08 PCM (using non-symmetric T matrix) SMD-Coulomb. Total charges None Matrix inversion Water 78.355300 1.777849 C24H19CrN5O3(1+,4) C1 1 C1 1 C1 1 0.1850217 0.0969679 0.0940859 NPDir=0 NMtPBC= 1 NCelOv= 1 NCel= 1 NClECP= 1 NCelD= 1 NCelK= 1 NCelE2= 1 NClLst= 1 CellRange= 0.0. One-electron integrals computed using PRISM. 1 Symmetry operations used in ECPInt. ECPInt: NShTT= 20503 NPrTT= 112749 LenC2= 16310 LenP2D= 50664. LDataN: DoStor=T MaxTD1= 6 Len= 172 NBasis= 604 RedAO= T EigKep= 3.98D-05 NBF= 604 NBsUse= 604 1.00D-06 EigRej= -1.00D+00 NBFU= 604 Precomputing XC quadrature grid using IXCGrd= 4 IRadAn= 0 IRanWt= -1 IRanGd= 0 AccXCQ= 0.00D+00. Generated NRdTot= 0 NPtTot= 0 NUsed= 0 NTot= 32 NSgBfM= 617 617 621 622 625 MxSgAt= 52 MxSgA2= 52. 1 open 1 1 1 -1511.87761008393 -1511.87761008 1 3.7746 1.459174333860e+03 -1.062972977841e+04 4.085849427888e+03 Using DIIS extrapolation, IDIIS= 1040. Integral symmetry usage will be decided dynamically. IVT= 1268981 IEndB= 1268981 NGot= 13421772800 MDV= 13420919566 LenX= 13420919566 LenY= 13420508044 Requested convergence on RMS density matrix=1.00D-08 within 64 cycles. Requested convergence on MAX density matrix=1.00D-06. Requested convergence on energy=1.00D-06. No special actions if energy rises. Fock matrices will be formed incrementally for 20 cycles. 3.7746 Using compressed storage, NAtomX= 52. Will process 53 centers per pass. Minotr: UHF open shell wavefunction. IDoAtm=11111111111111111111111111111111111111111111111111 IDoAtm=11 NEqPCM: Using equilibrium solvation (IEInf=0, Eps= 78.3553, EpsInf= 1.7778) Direct CPHF calculation. Differentiating once with respect to electric field. with respect to dipole field. Differentiating once with respect to nuclear coordinates. Requested convergence is 1.0D-08 RMS, and 1.0D-07 maximum. Secondary convergence is 1.0D-12 RMS, and 1.0D-12 maximum. NewPWx=T KeepS1=F KeepF1=F KeepIn=T MapXYZ=F SortEE=F KeepMc=T. MDV= 13421771068 using IRadAn= 2. Generate precomputed XC quadrature information. Solving linear equations simultaneously, MaxMat= 0. FoFJK: IHMeth= 1 ICntrl= 0 DoSepK=F KAlg= 0 I1Cent= 0 FoldK=F IRaf= 670000000 NMat= 159 IRICut= 397 DoRegI=T DoRafI=T ISym2E= 2. FoFCou: FMM=F IPFlag= 0 FMFlag= 100000 FMFlg1= 0 NFxFlg= 0 DoJE=F BraDBF=F KetDBF=F FulRan=T wScrn= 0.000000 ICntrl= 0 IOpCl= 1 I1Cent= 0 NGrid= 0 NMat0= 159 NMatS0= 159 NMatT0= 0 NMatD0= 159 NMtDS0= 0 NMtDT0= 0 Integrals replicated using symmetry in FoFCou. There are 159 degrees of freedom in the 1st order CPHF. IDoFFX=6 NUNeed= 3. 156 vectors produced by pass 0 Test12= 1.14D-13 1.00D-09 XBig12= 1.14D+03 1.17D+01. AX will form 156 AO Fock derivatives at one time. 156 vectors produced by pass 1 Test12= 1.14D-13 1.00D-09 XBig12= 1.95D+02 2.87D+00. 156 vectors produced by pass 2 Test12= 1.14D-13 1.00D-09 XBig12= 1.88D+00 1.15D-01. 156 vectors produced by pass 3 Test12= 1.14D-13 1.00D-09 XBig12= 1.80D-02 1.44D-02. 156 vectors produced by pass 4 Test12= 1.14D-13 1.00D-09 XBig12= 1.33D-04 1.23D-03. 156 vectors produced by pass 5 Test12= 1.14D-13 1.00D-09 XBig12= 5.85D-07 5.41D-05. 111 vectors produced by pass 6 Test12= 1.14D-13 1.00D-09 XBig12= 2.65D-09 3.65D-06. 21 vectors produced by pass 7 Test12= 1.14D-13 1.00D-09 XBig12= 1.06D-11 2.25D-07. 3 vectors produced by pass 8 Test12= 1.14D-13 1.00D-09 XBig12= 7.39D-14 1.42D-08. 3 vectors produced by pass 9 Test12= 1.14D-13 1.00D-09 XBig12= 1.69D-15 2.47D-09. 3 vectors produced by pass 10 Test12= 1.14D-13 1.00D-09 XBig12= 1.65D-15 6.19D-09. 3 vectors produced by pass 11 Test12= 1.14D-13 1.00D-09 XBig12= 3.43D-15 3.35D-09. 3 vectors produced by pass 12 Test12= 1.14D-13 1.00D-09 XBig12= 5.98D-15 6.46D-09. 2 vectors produced by pass 13 Test12= 1.14D-13 1.00D-09 XBig12= 5.25D-16 1.65D-09. InvSVY: IOpt=1 It= 1 EMax= 4.97D-14 Solved reduced A of dimension 1085 with 159 vectors. FullF1: Do perturbations 1 to 3. Isotropic polarizability for W= 0.000000 520.04 Bohr**3. End of Minotr F.D. properties file 721 does not exist. alpha 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 O O O O O O O O V V V V V -0.274603 -0.269732 -0.266154 -0.259336 -0.257148 -0.249918 -0.243035 -0.217700 -0.106404 -0.100257 -0.087630 -0.080542 -0.061796 2.314789 2.338464 1.354323 3.796595 2.103102 3.549931 1.330729 4.131232 1.726217 1.729125 1.636842 5.344890 1.681279 beta 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 O O O O O V V V V V V V V -0.269302 -0.266362 -0.261386 -0.255640 -0.242903 -0.113309 -0.110335 -0.092231 -0.075803 -0.063915 -0.059762 -0.044765 -0.042846 2.283746 1.626292 1.891750 1.274439 1.258135 1.924531 1.927312 1.838751 2.100559 2.128360 1.587118 3.401906 4.685173 1.459174333860D+03 528.012 42.973 511.444 41.451 24.039 520.653 596.285 57.493 602.681 52.183 41.983 611.517 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 Cr O C O C C C C C C C C C C 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