Gaussian 16 GINC-KWY-DESKTOP KWY TitleCard Required ES64L-G16RevA.03 23-Jul-2022 Gaussian 16 25-Dec-2016 ES64L-G16RevA.03 56 56 (5D, 7F) def2SVP RM062X def2SVP FTS # opt=(tight,ts,modredundant,noeigen,maxstep=3,recalc=20,gdiis) freq scrf=(smd,solvent=tetrahydrofuran) nosymm def2svp m062x 448.95409999999976 -1 1 AuxInfo=1/0/N:21,25,29,33,15,11,13,52,9,10,50,41,43,54,6,8,4,49,39,40,20,19,1,38,42,44,51,2,3;37/E:(1,2,3,4)(6,7)(9,10)(12,13)(19,20)(21,22)(25,26)(28,29);/CRV:5.3,6.3,7.3,8.3,9.3,10.3,11.3,14.3,15.3,16.3,18.3,19.3,20.3,23.4,25.1,26.1;/rA:56B4OOCHC3HC3C3C3C3HC3HC3HHHCCCHHHCHHHCHHHCHHHBr0NC3C3CO1CO1HHHHC3C3OC3HC3HH/rB:s1;s1;s1;s4;s4;s6;s6;s8;s8;s9;s9;s10;s10;s11s13;s11;s13;s15;s3;s2s19;s20;s21;s21;s21;s20;s25;s25;s25;s19;s29;s29;s29;s19;s33;s33;s33;;s1;s38;s38;s39;s39;s40s41;s40;s41;s41;s43;s43;s4;s49;s49;s50;s50;s51s52;s52;s54;/rC:;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;; /home/kwy/g16/g16 Output=/mnt/Scratch/Working/Zweifei/logs/Furan_Ph/NBSSyn_Furan_TS_nosymm.log mem=300GB chk=NBSSyn_Furan_TS.chk # opt=(tight,ts,modredundant,noeigen,maxstep=3,recalc=20,gdiis) freq s 1/5=1,7=10,8=3,10=4,11=1,18=120,19=11,26=3,38=1,71=20/1,3 2/9=110,12=2,15=1,17=6,18=5,40=1/2 3/5=43,7=101,11=2,25=1,30=1,70=32201,71=2,72=20,74=-55,140=1/1,2,3 4//1 5/5=2,38=5,53=20/2 8/6=4,10=90,11=11/1 11/6=1,8=1,9=11,15=111,16=1,31=1/1,2,10 10/6=1,31=1/2 6/7=2,8=2,9=2,10=2,28=1/1 7/10=1,25=1,30=1/1,2,3,16 1/5=1,7=10,8=3,10=4,11=1,18=20,19=11,26=3,71=20/3(3) 2/9=110,15=1/2 7/9=1,25=1,30=1,44=-1/16 99//99 2/9=110,15=1/2 3/5=43,7=101,11=2,25=1,30=1,70=32205,71=2,72=20,74=-55,140=1/1,2,3 4/5=5,16=3,69=1/1 5/5=2,38=5,53=20/2 8/6=4,10=90,11=11/1 11/6=1,8=1,9=11,15=111,16=1,31=1/1,2,10 10/6=1,31=1/2 7/10=1,25=1,30=1/1,2,3,16 1/5=1,7=10,8=3,11=1,18=20,19=11,26=3,71=20/3(-8) 2/9=110,15=1/2 6/7=2,8=2,9=2,10=2,19=2,28=1/1 7/9=1,25=1,30=1,44=-1/16 99/9=1/99 Title Card Required Add virtual bond connecting atoms C4 and B1 Dist= 3.60D+00. 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analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically A110 A111 33 33 35 35 37 37 1 1 -1 -2 173.9138 calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically 168.1669 D1 D2 D3 D4 D5 D6 D7 D8 D9 D10 D11 D12 D13 D14 D15 D16 D17 D18 D19 D20 D21 D22 D23 D24 D25 D26 D27 D28 D29 D30 D31 D32 D33 D34 D35 D36 D37 D38 D39 D40 D41 D42 D43 D44 D45 D46 D47 D48 D49 D50 D51 D52 D53 D54 D55 D56 D57 D58 D59 D60 D61 D62 D63 D64 D65 D66 D67 D68 D69 D70 D71 D72 D73 D74 D75 D76 D77 D78 D79 D80 D81 D82 D83 D84 D85 D86 D87 D88 D89 D90 D91 D92 D93 D94 D95 D96 D97 D98 D99 D100 D101 D102 D103 D104 D105 D106 D107 D108 D109 D110 D111 D112 D113 D114 D115 D116 D117 D118 D119 D120 D121 D122 D123 D124 D125 D126 D127 D128 D129 D130 D131 D132 D133 D134 D135 D136 D137 D138 D139 D140 D141 D142 D143 D144 D145 D146 D147 D148 D149 D150 D151 D152 D153 D154 D155 D156 D157 D158 D159 D160 D161 D162 D163 D164 D165 D166 D167 D168 D169 D170 3 4 38 2 4 38 2 2 2 3 3 3 38 38 38 2 2 3 3 4 4 1 1 1 1 1 1 1 1 1 5 5 5 49 49 49 1 1 5 5 6 6 4 4 7 7 37 37 4 8 6 6 10 10 6 6 9 9 8 8 12 12 8 8 14 14 9 9 16 16 10 10 17 17 3 3 3 29 29 29 33 33 33 3 3 3 20 20 20 33 33 33 3 3 3 20 20 20 29 29 29 2 2 2 19 19 19 25 25 25 2 2 2 19 19 19 21 21 21 19 19 34 34 36 36 1 1 40 40 1 1 39 39 38 38 38 42 42 42 38 38 38 44 44 44 39 39 39 45 45 45 46 46 46 4 4 51 51 4 50 49 49 53 53 49 49 50 50 55 55 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 2 2 2 3 3 3 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 6 6 6 6 6 6 6 6 8 8 8 8 8 8 8 8 9 9 9 9 10 10 10 10 11 11 11 11 13 13 13 13 19 19 19 19 19 19 19 19 19 19 19 19 19 19 19 19 19 19 19 19 19 19 19 19 19 19 19 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 33 33 33 33 33 33 38 38 38 38 38 38 38 38 39 39 39 39 39 39 40 40 40 40 40 40 41 41 41 41 41 41 41 41 41 49 49 49 49 49 49 50 50 50 50 51 51 52 52 52 52 2 2 2 3 3 3 4 4 4 4 4 4 4 4 4 38 38 38 38 38 38 20 20 20 19 19 19 6 6 6 6 6 6 6 6 6 49 49 49 49 49 49 8 8 8 8 8 8 37 37 9 9 9 9 10 10 10 10 11 11 11 11 13 13 13 13 15 15 15 15 15 15 15 15 20 20 20 20 20 20 20 20 20 29 29 29 29 29 29 29 29 29 33 33 33 33 33 33 33 33 33 21 21 21 21 21 21 21 21 21 25 25 25 25 25 25 25 25 25 37 37 37 37 37 37 39 39 39 39 40 40 40 40 41 41 41 41 41 41 43 43 43 43 43 43 43 43 43 43 43 43 43 43 43 50 50 50 50 51 51 52 52 52 52 54 54 54 54 54 54 20 20 20 19 19 19 5 6 49 5 6 49 5 6 49 39 40 39 40 39 40 19 21 25 20 29 33 7 8 37 7 8 37 7 8 37 50 51 50 51 50 51 9 10 9 10 9 10 35 35 11 12 11 12 13 14 13 14 15 16 15 16 15 17 15 17 13 18 13 18 11 18 11 18 2 21 25 2 21 25 2 21 25 30 31 32 30 31 32 30 31 32 34 35 36 34 35 36 34 35 36 22 23 24 22 23 24 22 23 24 26 27 28 26 27 28 26 27 28 6 7 6 7 6 7 41 42 41 42 43 44 43 44 43 45 46 43 45 46 41 47 48 41 47 48 40 47 48 40 47 48 40 47 48 52 53 52 53 54 54 54 55 54 55 52 56 51 56 51 56 -20.6522 -144.1949 105.5687 0.7496 123.3685 -127.8833 178.7125 66.5322 -67.5104 56.9437 -55.2366 170.7208 -60.0427 -172.223 53.7344 -175.7133 13.3898 -50.6722 138.4309 66.8793 -104.0176 29.9954 -88.709 151.7951 17.0426 138.1873 -102.743 -137.5527 68.473 -56.5678 124.6944 -29.2798 -154.3207 -7.2306 -161.2048 73.7544 96.1119 -82.6273 -170.697 10.5638 -40.0408 141.22 3.4766 179.7021 -151.2887 24.9368 132.8671 -50.9074 83.6358 -51.1001 176.3891 -4.0306 0.1534 179.7337 -176.8761 5.4975 -0.5277 -178.1541 0.3848 -179.7848 -179.1986 0.6317 0.3629 -179.4692 177.9356 -1.8965 -0.5545 179.6387 179.616 -0.1907 0.181 179.9878 -179.9873 -0.1805 -28.6463 87.1131 -146.8713 -145.8559 -30.0965 95.9191 88.9005 -155.3402 -29.3246 66.6696 -174.2899 -52.7203 -179.6625 -60.622 60.9476 -52.5948 66.4457 -171.9848 -56.7744 63.0376 -175.8554 -170.1334 -50.3214 70.7857 61.9322 -178.2558 -57.1487 -174.7773 -54.268 63.6435 72.647 -166.8437 -48.9322 -55.7461 64.7632 -177.3253 -173.221 -51.0249 67.5903 -58.6846 63.5115 -177.8733 68.4817 -169.3222 -50.707 -69.8359 -75.2348 51.1666 45.7676 172.6527 167.2537 -177.0784 1.3451 -4.9066 173.517 174.0571 -5.8536 2.3942 -177.5164 5.2778 -116.2181 127.3782 -173.1613 65.3429 -51.0609 1.0293 123.8042 -120.2087 -179.0571 -56.2821 59.705 -3.6281 -122.5356 113.5718 114.2803 -4.6273 -128.5198 -121.5193 119.5731 -4.3194 -178.5499 -0.6165 0.2668 178.2002 178.6246 -0.3945 -0.0413 179.6183 -177.8497 1.8098 0.3694 179.6698 -0.2001 -179.3363 -179.8656 0.9982 calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically 56 1.00e+00 60 F Berny optimization. saddle point Step number 2 out of a maximum of 336 All quantities printed in internal units (Hartrees-Bohrs-Radians) -0.02057 0.00024 0.00306 0.00346 0.00373 0.00471 0.00508 0.00532 0.00672 0.00741 0.00863 0.01122 0.01227 0.01303 0.01475 0.01511 0.01536 0.01666 0.01696 0.01800 0.01844 0.01880 0.01965 0.02104 0.02325 0.02442 0.02467 0.02538 0.02571 0.02662 0.02799 0.02892 0.03011 0.03060 0.03294 0.03485 0.03633 0.03674 0.03827 0.03973 0.04114 0.04183 0.04202 0.04230 0.04276 0.04336 0.04410 0.04426 0.04605 0.04793 0.04869 0.05083 0.05366 0.05879 0.06059 0.06534 0.06595 0.06647 0.06905 0.06941 0.07560 0.08295 0.08715 0.08764 0.08842 0.08944 0.08985 0.09736 0.09942 0.10443 0.10505 0.10899 0.11056 0.11247 0.11720 0.11771 0.11844 0.11946 0.12060 0.12144 0.12598 0.12945 0.13606 0.14061 0.14224 0.14287 0.14573 0.15000 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A55 A56 A57 A58 A59 A60 A61 A62 A63 A64 A65 A66 A67 A68 A69 A70 A71 A72 A73 A74 A75 A76 A77 A78 A79 A80 A81 A82 A83 A84 A85 A86 A87 A88 A89 A90 A91 A92 A93 A94 A95 A96 A97 A98 A99 A100 A101 A102 A103 A104 A105 A106 A107 A108 A109 2 2 2 3 3 4 1 1 1 1 1 5 5 6 4 4 4 7 8 6 6 9 8 8 11 8 8 13 9 9 15 10 10 15 11 11 13 3 3 3 20 20 29 2 2 2 19 19 21 20 20 20 22 22 23 20 20 20 26 26 27 19 19 19 30 30 31 19 19 19 34 34 35 6 7 1 1 39 38 38 41 38 38 43 39 39 39 43 43 45 40 40 40 41 41 47 4 4 50 49 49 52 49 50 50 54 51 51 52 1 1 1 1 1 1 2 3 4 4 4 4 4 4 6 6 6 6 6 8 8 8 9 9 9 10 10 10 11 11 11 13 13 13 15 15 15 19 19 19 19 19 19 20 20 20 20 20 20 21 21 21 21 21 21 25 25 25 25 25 25 29 29 29 29 29 29 33 33 33 33 33 33 37 37 38 38 38 39 39 39 40 40 40 41 41 41 41 41 41 43 43 43 43 43 43 49 49 49 50 50 50 51 52 52 52 54 54 54 3 4 38 4 38 38 20 19 5 6 49 6 49 49 7 8 37 8 37 9 10 10 11 12 12 13 14 14 15 16 16 15 17 17 13 18 18 20 29 33 29 33 33 19 21 25 21 25 25 22 23 24 23 24 24 26 27 28 27 28 28 30 31 32 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1.95345 1.95455 1.96330 1.96385 1.97232 1.97675 1.98350 1.98885 1.99455 1.99930 2.00357 2.00766 2.01250 2.01912 2.02746 2.03065 2.03652 2.04595 2.04811 2.05613 2.05814 2.06635 2.06951 2.07881 2.09303 2.10390 2.11226 2.11355 2.12077 2.13697 2.14456 2.14833 2.15293 2.15689 2.17506 2.17807 2.19063 2.19425 2.20325 2.20659 2.20863 2.21674 2.22175 2.23201 2.23723 2.25722 2.26860 2.28086 2.28523 2.30194 2.31088 2.32462 2.33039 2.34172 2.35218 2.35924 2.36578 2.36797 2.37362 2.39572 2.39842 2.40948 2.42705 2.42890 2.43566 2.44038 2.45042 2.45608 2.47111 2.48453 2.49224 2.49673 2.52394 2.53226 2.53979 2.55780 2.56775 2.58328 2.58565 2.59760 2.62191 2.62945 2.64323 2.64668 2.65508 2.65809 2.66809 2.68334 2.70760 2.71333 2.73004 2.74295 2.74973 2.76265 2.77005 2.77166 2.78295 2.78551 2.79592 2.79797 2.81203 2.82343 2.83122 2.85938 2.87037 2.87750 2.88424 2.89325 2.89883 2.90640 2.91409 2.91918 2.92247 2.94493 2.95985 2.97091 2.97331 2.98807 2.99565 2.99845 3.00953 3.01883 3.02805 3.04111 3.04881 3.06013 3.06307 3.07614 3.08380 3.09710 3.10545 3.13092 3.16166 3.17117 3.18946 3.19917 3.21451 3.22796 3.26208 3.28174 3.29628 3.31547 3.34227 3.35827 3.45488 3.46520 3.48149 3.53726 3.59725 3.63111 3.65097 3.68402 3.68815 3.69853 3.71002 3.72433 3.72675 3.75017 3.79153 3.84874 Mulliken charges: 1 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 B O O C H C H C C C C H C H C H H H C C C H H H C H H H C H H H C H H H Br N C C C O C O H H H H C C O C H C H H 0.232609 -0.286522 -0.336638 -0.070543 0.074175 0.055932 0.062270 -0.006497 -0.023267 -0.024157 -0.039703 0.040399 -0.041302 0.022143 -0.028720 0.034516 0.036772 0.039624 -0.087895 -0.077827 0.020889 0.023992 0.038915 0.034490 0.030943 0.022388 0.039731 0.026898 0.032960 0.031723 0.032041 0.024691 0.022274 0.018945 0.061415 0.018142 -0.547452 -0.314290 0.148043 0.140190 -0.000961 -0.295305 -0.033572 -0.262166 0.076656 0.066488 0.070168 0.070570 0.099059 -0.115376 -0.278289 -0.082561 0.018445 0.090056 0.040303 0.054187 -1.00000 2.2485 -2.0260 5.7690 6.5148 -191.7628 -197.2006 -218.3602 6.3830 -0.9096 5.2408 10.6784 5.2406 -15.9190 6.3830 -0.9096 5.2408 -0.4454 20.9853 -52.4143 13.6703 15.2651 79.6164 -7.0598 -8.9037 -24.3248 -11.6751 -6784.2202 -4234.0050 -3469.2040 -46.5203 198.4114 -32.4040 -115.7005 64.9988 -109.9864 -1821.8139 -1776.4403 -1254.0607 -61.3798 35.0534 76.0608 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 448.95409999999976 AuxInfo=1/0/N:21,25,29,33,15,11,13,52,9,10,50,41,43,54,6,8,4,49,39,40,20,19,1,38,42,44,51,2,3;37/E:(1,2,3,4)(6,7)(9,10)(12,13)(19,20)(21,22)(25,26)(28,29);/CRV:5.3,6.3,7.3,8.3,9.3,10.3,11.3,14.3,15.3,16.3,18.3,19.3,20.3,23.4,25.1,26.1;/rA:56B4OOCHC3HC3C3C3C3HC3HC3HHHCCCHHHCHHHCHHHCHHHBr0NC3C3CO1CO1HHHHC3C3OC3HC3HH/rB:s1;s1;s1;s4;s4;s6;s6;s8;s8;s9;s9;s10;s10;s11s13;s11;s13;s15;s3;s2s19;s20;s21;s21;s21;s20;s25;s25;s25;s19;s29;s29;s29;s19;s33;s33;s33;;s1;s38;s38;s39;s39;s40s41;s40;s41;s41;s43;s43;s4;s49;s49;s50;s50;s51s52;s52;s54;/rC:;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;; 0.1816172 0.1236908 0.1178490 Symmetrizing basis deriv contribution to polar: IMax=3 JMax=2 DiffMx= 0.00D+00 IDoAtm=11111111111111111111111111111111111111111111111111 IDoAtm=111111 NEqPCM: Using equilibrium solvation (IEInf=0, Eps= 7.4257, EpsInf= 1.9740) Differentiating once with respect to electric field. with respect to dipole field. Differentiating once with respect to nuclear coordinates. CalDSu exits because no D1Ps are significant. There are 171 degrees of freedom in the 1st order CPHF. IDoFFX=6 NUNeed= 3. 168 vectors produced by pass 0 Test12= 5.47D-14 1.00D-09 XBig12= 2.37D+02 7.59D+00. AX will form 168 AO Fock derivatives at one time. 168 vectors produced by pass 1 Test12= 5.47D-14 1.00D-09 XBig12= 2.59D+01 5.07D-01. 168 vectors produced by pass 2 Test12= 5.47D-14 1.00D-09 XBig12= 5.56D-01 1.11D-01. 168 vectors produced by pass 3 Test12= 5.47D-14 1.00D-09 XBig12= 6.56D-03 1.04D-02. 168 vectors produced by pass 4 Test12= 5.47D-14 1.00D-09 XBig12= 5.21D-05 5.82D-04. 168 vectors produced by pass 5 Test12= 5.47D-14 1.00D-09 XBig12= 2.09D-07 3.06D-05. 102 vectors produced by pass 6 Test12= 5.47D-14 1.00D-09 XBig12= 6.72D-10 1.34D-06. 11 vectors produced by pass 7 Test12= 5.47D-14 1.00D-09 XBig12= 2.05D-12 8.49D-08. 3 vectors produced by pass 8 Test12= 5.47D-14 1.00D-09 XBig12= 5.98D-15 4.19D-09. 2 vectors produced by pass 9 Test12= 5.47D-14 1.00D-09 XBig12= 8.87D-16 1.69D-09. InvSVY: IOpt=1 It= 1 EMax= 1.07D-14 Solved reduced A of dimension 1126 with 171 vectors. Isotropic polarizability for W= 0.000000 391.07 Bohr**3. End of Minotr F.D. properties file 721 does not exist. 467.568 16.085 324.910 -17.758 -41.738 380.739 408.328 5.499 310.698 -3.443 -51.187 399.359 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 5 8 8 6 1 6 1 6 6 6 6 1 6 1 6 1 1 1 6 6 6 1 1 1 6 1 1 1 6 1 1 1 6 1 1 1 35 7 6 6 6 8 6 8 1 1 1 1 6 6 8 6 1 6 1 1 0.000001253 -0.000003290 -0.000001113 -0.000000897 0.000000226 0.000000090 -0.000001038 -0.000000432 -0.000000462 0.000002423 0.000001700 0.000002567 0.000001122 -0.000000752 0.000000433 0.000000280 0.000001268 0.000001908 0.000001508 0.000000843 0.000001665 0.000001767 0.000001040 0.000002240 -0.000000458 0.000000426 0.000001198 0.000001550 0.000002261 0.000001750 0.000001596 0.000001037 0.000000096 0.000001174 -0.000000915 0.000000268 0.000001377 0.000002254 0.000002171 0.000001535 0.000002495 0.000002774 0.000001018 0.000001927 0.000001427 0.000000556 0.000000168 0.000000485 0.000001396 0.000002986 0.000002764 0.000000861 0.000001785 0.000001863 -0.000001516 0.000000594 -0.000000637 -0.000001338 0.000001007 -0.000001205 -0.000001845 -0.000000094 -0.000001913 -0.000003035 0.000000774 -0.000002112 -0.000002550 0.000000015 -0.000001329 -0.000002172 -0.000000701 -0.000002303 -0.000001875 0.000002824 -0.000001080 -0.000002752 0.000002483 -0.000001021 -0.000001839 0.000002722 -0.000000188 -0.000002448 0.000001978 -0.000000402 -0.000002611 0.000000510 -0.000001701 -0.000002179 0.000000564 -0.000001500 -0.000002916 0.000001417 -0.000001697 -0.000002284 -0.000000236 -0.000002090 -0.000001505 0.000002024 -0.000000738 -0.000001022 0.000001127 0.000000931 -0.000000607 0.000001710 0.000000629 -0.000001905 0.000002762 -0.000000087 -0.000000086 0.000003011 -0.000000265 0.000000040 -0.000001516 -0.000000342 0.000001018 -0.000002081 -0.000001483 -0.000000275 -0.000001733 0.000000276 0.000000281 -0.000003195 -0.000001077 0.000000354 -0.000001549 -0.000000056 0.000001490 -0.000004421 -0.000001343 -0.000000153 -0.000002736 -0.000002032 -0.000000652 -0.000004262 -0.000003053 0.000002207 -0.000004787 -0.000000041 0.000000397 -0.000002566 -0.000002023 -0.000001484 -0.000001825 -0.000001904 0.000001062 -0.000000783 0.000000851 0.000001333 -0.000000599 0.000002060 0.000001964 -0.000001385 0.000000796 0.000002994 -0.000000135 0.000000632 0.000001446 0.000000833 0.000001419 0.000002433 -0.000002472 0.000001099 0.000002212 -0.000001323 0.000001994 0.000002799 -0.000002984 0.000000814 0.000004787 0.000001746 8 -3882.37954286 Symmetrizing basis deriv contribution to polar: IMax=3 JMax=2 DiffMx= 0.00D+00 PT60250.900S 2022-07-23T09:50:26.000 Mulliken charges with hydrogens summed into heavy atoms: 1 1 2 3 4 6 8 9 10 11 13 15 19 20 21 25 29 33 37 38 39 40 41 42 43 44 49 50 51 52 54 B O O C C C C C C C C C C C C C C Br N C C C O C O C C O C C 0.232609 -0.286522 -0.336638 0.003632 0.118202 -0.006497 0.017131 -0.002014 -0.005186 -0.004530 0.010903 -0.087895 -0.077827 0.118286 0.119960 0.121415 0.120777 -0.547452 -0.314290 0.148043 0.140190 0.142183 -0.295305 0.107166 -0.262166 0.099059 -0.096930 -0.278289 -0.042258 0.144242 -1.00000 -19.67593 -19.58831 -19.58214 -19.57000 -19.56156 -14.74131 -10.63608 -10.63431 -10.58757 -10.58162 -10.57733 -10.56637 -10.56541 -10.54885 -10.54624 -10.54262 -10.54171 -10.54095 -10.54018 -10.53938 -10.53826 -10.52799 -10.51765 -10.51535 -10.51459 -10.50843 -10.50542 -10.49930 -8.89014 -7.06581 -6.71291 -6.70922 -6.70883 -2.74546 -2.74444 -2.74411 -2.74085 -2.74084 -1.20266 -1.13905 -1.12109 -1.11362 -1.03854 -0.99818 -0.94208 -0.88429 -0.86034 -0.85849 -0.84744 -0.83038 -0.81686 -0.79528 -0.77367 -0.75219 -0.73519 -0.72160 -0.71966 -0.69443 -0.66438 -0.66059 -0.65665 -0.65355 -0.62734 -0.61671 -0.60036 -0.58316 -0.57467 -0.57061 -0.56386 -0.54917 -0.52599 -0.51697 -0.51606 -0.50719 -0.50098 -0.49838 -0.49581 -0.48837 -0.47872 -0.47047 -0.46708 -0.46344 -0.46256 -0.45630 -0.45201 -0.45047 -0.44303 -0.44177 -0.43629 -0.43546 -0.43066 -0.42858 -0.42479 -0.41768 -0.41554 -0.40424 -0.39770 -0.39345 -0.39150 -0.38526 -0.38200 -0.37579 -0.37214 -0.37067 -0.34887 -0.33215 -0.32503 -0.31984 -0.31032 -0.29732 -0.29551 -0.29202 -0.28945 -0.27686 -0.24939 -0.24494 -0.24109 -0.21749 -0.02871 0.04191 0.06039 0.07136 0.07950 0.10073 0.11066 0.11977 0.12995 0.13273 0.15224 0.15495 0.16178 0.16445 0.17143 0.17488 0.17735 0.18071 0.18460 0.19085 0.19770 0.20148 0.20437 0.21138 0.21563 0.22010 0.22301 0.22476 0.22978 0.23549 0.23857 0.24536 0.24616 0.25128 0.25588 0.25798 0.26197 0.26446 0.27270 0.28249 0.28572 0.29425 0.29976 0.30527 0.30660 0.32083 0.32594 0.33631 0.34139 0.34942 0.35243 0.35707 0.36692 0.37333 0.38247 0.39029 0.39456 0.40774 0.41463 0.42288 0.42916 0.43562 0.44986 0.45602 0.45883 0.46497 0.47199 0.47860 0.48289 0.48471 0.49013 0.50008 0.50497 0.50884 0.51180 0.51941 0.52224 0.52590 0.53315 0.54101 0.54937 0.55206 0.55501 0.56687 0.57092 0.57631 0.57795 0.58467 0.59136 0.59885 0.60589 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13 14 13 14 15 16 15 16 15 17 15 17 13 18 13 18 11 18 11 18 2 21 25 2 21 25 2 21 25 30 31 32 30 31 32 30 31 32 34 35 36 34 35 36 34 35 36 22 23 24 22 23 24 22 23 24 26 27 28 26 27 28 26 27 28 6 7 6 7 6 7 41 42 41 42 43 44 43 44 43 45 46 43 45 46 41 47 48 41 47 48 40 47 48 40 47 48 40 47 48 52 53 52 53 54 54 54 55 54 55 52 56 51 56 51 56 -20.6514 -144.1919 105.5803 0.7495 123.3636 -127.8915 178.7034 66.5211 -67.5204 56.936 -55.2462 170.7123 -60.0543 -172.2365 53.722 -175.7285 13.3995 -50.6788 138.4492 66.8719 -104.0001 29.994 -88.7105 151.7938 17.042 138.1865 -102.7435 -137.5558 68.4796 -56.5599 124.6908 -29.2738 -154.3133 -7.2352 -161.1998 73.7607 96.0989 -82.6369 -170.7122 10.5519 -40.0539 141.2102 3.4656 179.6926 -151.2904 24.9366 132.8565 -50.9165 83.6347 -51.0995 176.3903 -4.0306 0.1531 179.7322 -176.8768 5.4962 -0.5269 -178.1539 0.3845 -179.7854 -179.1977 0.6324 0.3622 -179.4695 177.9355 -1.8962 -0.5541 179.6388 179.6168 -0.1903 0.181 179.9882 -179.9876 -0.1804 -28.6451 87.1139 -146.8702 -145.8546 -30.0956 95.9203 88.902 -155.339 -29.3231 66.6698 -174.2897 -52.7206 -179.6623 -60.6217 60.9474 -52.5951 66.4454 -171.9854 -56.7764 63.0362 -175.8574 -170.1356 -50.323 70.7834 61.9305 -178.2569 -57.1505 -174.7798 -54.2697 63.6401 72.6448 -166.8451 -48.9353 -55.7487 64.7614 -177.3288 -173.2237 -51.027 67.5882 -58.6874 63.5093 -177.8754 68.4794 -169.3239 -50.7086 -69.843 -75.2416 51.161 45.7624 172.6493 167.2507 -177.0876 1.3536 -4.9373 173.5039 173.953 -5.9388 2.3127 -177.5792 5.4055 -116.0607 127.5305 -173.051 65.4829 -50.926 1.1866 123.9949 -120.0162 -178.9178 -56.1096 59.8793 -3.7931 -122.7347 113.3665 114.0885 -4.8531 -128.7519 -121.7093 119.3491 -4.5497 -178.546 -0.6136 0.2676 178.2 178.6217 -0.3948 -0.0423 179.619 -177.8496 1.8117 0.369 179.6651 -0.1993 -179.3301 -179.8664 1.0028 calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically Berny optimization. saddle point Step number 1 out of a maximum of 2 All quantities printed in internal units (Hartrees-Bohrs-Radians) Second derivative matrix not updated -- analytic derivatives used. -0.02058 0.00026 0.00306 0.00345 0.00372 0.00470 0.00508 0.00532 0.00675 0.00739 0.00865 0.01121 0.01226 0.01303 0.01475 0.01511 0.01536 0.01665 0.01695 0.01800 0.01844 0.01881 0.01966 0.02104 0.02325 0.02442 0.02467 0.02538 0.02571 0.02662 0.02799 0.02891 0.03011 0.03060 0.03295 0.03484 0.03632 0.03674 0.03829 0.03972 0.04114 0.04182 0.04203 0.04230 0.04276 0.04336 0.04410 0.04426 0.04605 0.04794 0.04869 0.05085 0.05365 0.05879 0.06057 0.06533 0.06596 0.06646 0.06904 0.06940 0.07558 0.08294 0.08715 0.08763 0.08842 0.08942 0.08986 0.09736 0.09942 0.10443 0.10504 0.10898 0.11055 0.11244 0.11720 0.11771 0.11844 0.11945 0.12061 0.12144 0.12597 0.12945 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2.29302 2.88521 2.27639 2.87004 2.07732 2.07505 2.07535 2.07731 2.58642 2.56751 2.71312 2.05553 2.56193 2.56982 2.05482 2.05347 1.90256 1.92847 2.01706 1.95552 1.94284 1.71232 1.87348 1.89926 1.50086 2.08878 1.86775 1.94102 1.98780 2.01825 2.05963 2.13706 1.97831 2.00153 1.80516 2.12969 2.07829 2.07338 2.09718 2.09941 2.08658 2.10935 2.06683 2.10625 2.10294 2.08536 2.09488 2.09309 2.09330 2.09679 2.09036 2.09681 2.09601 1.78924 1.89489 1.91054 1.99282 1.96602 1.90512 1.79440 1.88486 1.90569 1.95727 1.99589 1.91848 1.95503 1.89061 1.93551 1.90600 1.89639 1.87862 1.93727 1.92368 1.90900 1.92085 1.88663 1.88524 1.90908 1.93703 1.94849 1.88463 1.88381 1.89895 1.90238 1.93630 1.93954 1.89936 1.88740 1.89784 1.22339 1.62955 2.11893 2.21133 1.94360 1.92234 2.18729 2.17321 1.90380 2.21389 2.16549 1.81855 1.89264 1.88804 1.98505 1.99688 1.87780 1.83166 1.89531 1.87677 1.99757 1.98189 1.87548 2.31783 2.05511 1.91008 1.85465 2.17481 2.25307 1.88671 1.85273 2.22688 2.20355 1.92059 2.03224 2.33027 3.03531 2.93491 -0.36043 -2.51662 1.84273 0.01308 2.15310 -2.23213 3.11896 1.16101 -1.17845 0.99372 -0.96423 2.97949 -1.04815 -3.00610 0.93762 -3.06705 0.23386 -0.88452 2.41639 1.16713 -1.81515 0.52349 -1.54829 2.64930 0.29744 2.41181 -1.79321 -2.40080 1.19520 -0.98715 2.17627 -0.51092 -2.69327 -0.12628 -2.81347 1.28737 1.67724 -1.44229 -2.97950 0.18416 -0.69908 2.46458 0.06048 3.13622 -2.64052 0.43522 2.31878 -0.88867 1.45970 -0.89186 3.07859 -0.07035 0.00267 3.13692 -3.08708 0.09593 -0.00920 -3.10937 0.00671 -3.13785 -3.12759 0.01104 0.00632 -3.13233 3.10556 -0.03309 -0.00967 3.13529 3.13490 -0.00332 0.00316 3.14139 -3.14138 -0.00315 -0.49995 1.52043 -2.56337 -2.54564 -0.52527 1.67412 1.55163 -2.71118 -0.51179 1.16361 -3.04193 -0.92015 -3.13570 -1.05805 1.06373 -0.91796 1.15969 -3.00171 -0.99094 1.10019 -3.06929 -2.96943 -0.87830 1.23540 1.08089 -3.11117 -0.99747 -3.05048 -0.94719 1.11073 1.26789 -2.91200 -0.85408 -0.97300 1.13030 -3.09497 -3.02332 -0.89059 1.17964 -1.02429 1.10845 -3.10451 1.19519 -2.95526 -0.88503 -1.21899 -1.31321 0.89293 0.79870 3.01330 2.91908 -3.09075 0.02364 -0.08616 3.02822 3.03605 -0.10366 0.04036 -3.09934 0.09432 -2.02566 2.22580 -3.02033 1.14287 -0.88885 0.02070 2.16410 -2.09469 -3.12272 -0.97931 1.04508 -0.06618 -2.14210 1.97864 1.99124 -0.08467 -2.24712 -2.12421 2.08306 -0.07938 -3.11621 -0.01071 0.00467 3.11018 3.11753 -0.00689 -0.00074 3.13494 -3.10406 0.03162 0.00644 3.13575 -0.00348 -3.12990 -3.13926 0.01750 |Maximum Force|RMS Force|Maximum Displacement|RMS Displacement| 0.000000 0.000000 0.000091 0.000011 0.000015 0.000010 0.000060 0.000040 YES YES NO YES -1.038658e-11 def2SVP (5D, 7F) 56 56 56 1.00e+00 60 F 0.1816172 0.1236908 0.1178490 1 -3882.37954286 Symmetrizing basis deriv contribution to polar: IMax=3 JMax=2 DiffMx= 0.00D+00 IDoAtm=11111111111111111111111111111111111111111111111111 IDoAtm=111111 NEqPCM: Using equilibrium solvation (IEInf=0, Eps= 7.4257, EpsInf= 1.9740) Differentiating once with respect to electric field. with respect to dipole field. Differentiating once with respect to nuclear coordinates. CalDSu exits because no D1Ps are significant. There are 171 degrees of freedom in the 1st order CPHF. IDoFFX=6 NUNeed= 3. 168 vectors produced by pass 0 Test12= 5.47D-14 1.00D-09 XBig12= 2.37D+02 7.59D+00. AX will form 168 AO Fock derivatives at one time. 168 vectors produced by pass 1 Test12= 5.47D-14 1.00D-09 XBig12= 2.59D+01 5.07D-01. 168 vectors produced by pass 2 Test12= 5.47D-14 1.00D-09 XBig12= 5.56D-01 1.11D-01. 168 vectors produced by pass 3 Test12= 5.47D-14 1.00D-09 XBig12= 6.56D-03 1.04D-02. 168 vectors produced by pass 4 Test12= 5.47D-14 1.00D-09 XBig12= 5.21D-05 5.82D-04. 168 vectors produced by pass 5 Test12= 5.47D-14 1.00D-09 XBig12= 2.09D-07 3.06D-05. 102 vectors produced by pass 6 Test12= 5.47D-14 1.00D-09 XBig12= 6.72D-10 1.33D-06. 11 vectors produced by pass 7 Test12= 5.47D-14 1.00D-09 XBig12= 2.05D-12 8.48D-08. 3 vectors produced by pass 8 Test12= 5.47D-14 1.00D-09 XBig12= 5.98D-15 4.19D-09. 2 vectors produced by pass 9 Test12= 5.47D-14 1.00D-09 XBig12= 9.73D-16 1.71D-09. InvSVY: IOpt=1 It= 1 EMax= 8.79D-15 Solved reduced A of dimension 1126 with 171 vectors. Isotropic polarizability for W= 0.000000 391.07 Bohr**3. End of Minotr F.D. properties file 721 does not exist. PT52170.100S 2022-07-23T10:07:16.000 -19.67593 -19.58831 -19.58214 -19.57000 -19.56156 -14.74131 -10.63608 -10.63431 -10.58757 -10.58162 -10.57733 -10.56637 -10.56541 -10.54885 -10.54624 -10.54262 -10.54171 -10.54095 -10.54018 -10.53938 -10.53826 -10.52799 -10.51765 -10.51535 -10.51459 -10.50843 -10.50542 -10.49930 -8.89014 -7.06581 -6.71291 -6.70922 -6.70883 -2.74546 -2.74444 -2.74411 -2.74085 -2.74084 -1.20266 -1.13905 -1.12109 -1.11362 -1.03854 -0.99818 -0.94208 -0.88429 -0.86034 -0.85849 -0.84744 -0.83038 -0.81686 -0.79528 -0.77367 -0.75219 -0.73519 -0.72160 -0.71966 -0.69443 -0.66438 -0.66059 -0.65665 -0.65355 -0.62734 -0.61671 -0.60036 -0.58316 -0.57467 -0.57061 -0.56386 -0.54917 -0.52599 -0.51697 -0.51606 -0.50719 -0.50098 -0.49838 -0.49581 -0.48837 -0.47872 -0.47047 -0.46708 -0.46344 -0.46256 -0.45630 -0.45201 -0.45047 -0.44303 -0.44177 -0.43629 -0.43546 -0.43066 -0.42858 -0.42479 -0.41768 -0.41554 -0.40424 -0.39770 -0.39345 -0.39150 -0.38526 -0.38200 -0.37579 -0.37214 -0.37067 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