Gaussian 16 GINC-KWY-DESKTOP KWY Title Card Required ES64L-G16RevA.03 24-Jul-2022 Gaussian 16 25-Dec-2016 ES64L-G16RevA.03 58 58 140 140 626 (5D, 7F) def2SVP RM062X def2SVP FOpt # opt=gdiis freq scrf=(smd,solvent=acetonitrile) def2svp m062x 518.0711999999996 -1 1 AuxInfo=1/0/N:29,33,37,41,23,19,21,2,17,18,3,1,57,55,16,46,4,14,12,50,49,45,48,28,27,47,9,54,53,58,56,52,51,10,11,5/E:(1,2,3,4)(6,7)(9,10)(24,25)(34,35)/CRV:5.3,6.3,7.3,8.3,9.3,10.3,11.3,12.3,13.2,14.2,15.3,16.3,17.3,20.3,21.3,22.3,23.3,30.1,31.1,32.1,33.1/rA:58C3C3C3C3SHHHBOOCHCHC3C3C3C3HC3HC3HHHCCCHHHCHHHCHHHCHHHC3C3CC3C3C3O1O1ClClC2N1C2N1/rB:s1;s2;s3;s1s4;s1;s2;s3;;s9;s9;s4s9;s12;s12;s14;s14;s16;s16;s17;s17;s18;s18;s19s21;s19;s21;s23;s11;s10s27;s28;s29;s29;s29;s28;s33;s33;s33;s27;s37;s37;s37;s27;s41;s41;s41;;s45;s14s46;s47;s48;s45s49;s48;s45;s49;s50;s47;s55;s46;s57;/rC:;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;; /home/kwy/g16/g16 Output=/mnt/Scratch/Working/Zweifei/DDQ/ACN_reopt/DDQ_vinyladdition_TS_conf3_IM.log mem=300GB chk=DDQ_vinyladdition_TS_conf3_IM.chk # opt=gdiis freq scrf=(smd,solvent=acetonitrile) def2svp m062x 1/18=20,19=11,26=3,38=1/1,3 2/9=110,12=2,17=6,18=5,40=1/2 3/5=43,7=101,11=2,25=1,30=1,70=32201,71=1,72=2,74=-55/1,2,3 4//1 5/5=2,38=5,53=2/2 6/7=2,8=2,9=2,10=2,28=1/1 7//1,2,3,16 1/18=20,19=11,26=3/3(2) 2/9=110/2 99//99 2/9=110/2 3/5=43,7=101,11=2,25=1,30=1,70=32205,71=1,72=2,74=-55/1,2,3 4/5=5,16=3,69=1/1 5/5=2,38=5,53=2/2 7//1,2,3,16 1/18=20,19=11,26=3/3(-5) 2/9=110/2 6/7=2,8=2,9=2,10=2,19=2,28=1/1 99/9=1/99 Title Card Required Berny optimization. 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of a maximum of 339 All quantities printed in internal units (Hartrees-Bohrs-Radians) 0.00042 0.00150 0.00405 0.00429 0.00452 0.00523 0.00536 0.00581 0.00692 0.00855 0.00983 0.01186 0.01246 0.01378 0.01481 0.01552 0.01686 0.01794 0.01958 0.01994 0.02028 0.02084 0.02125 0.02140 0.02144 0.02150 0.02158 0.02168 0.02179 0.02274 0.02313 0.02402 0.02622 0.03604 0.03748 0.04049 0.04218 0.04301 0.04512 0.04684 0.05171 0.05493 0.05527 0.05586 0.05630 0.05655 0.05706 0.05820 0.05833 0.05846 0.05849 0.05925 0.06461 0.06555 0.06831 0.07500 0.07642 0.07900 0.08352 0.10099 0.11247 0.12563 0.13155 0.15193 0.15683 0.15954 0.15959 0.15993 0.15998 0.15999 0.16000 0.16000 0.16000 0.16000 0.16001 0.16002 0.16003 0.16004 0.16010 0.16014 0.16025 0.16061 0.16110 0.16455 0.16905 0.17431 0.17721 0.18828 0.19350 0.20918 0.21558 0.21967 0.22012 0.22093 0.22907 0.23643 0.23744 0.24082 0.24474 0.24627 0.24808 0.25004 0.25041 0.25203 0.25420 0.25951 0.26494 0.27340 0.28864 0.29497 0.29911 0.30029 0.30295 0.30557 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-0.88492 1.19226 -2.97717 -1.01294 1.05963 -3.10490 -2.95631 -0.88374 1.23492 1.06164 3.13421 -1.03032 -3.08941 -1.00014 1.07565 1.25402 -2.93990 -0.86411 -1.01395 1.07531 -3.13208 -3.04302 -0.93053 1.16231 -1.05425 1.05824 -3.13211 1.19418 -2.97651 -0.88367 0.14574 3.05889 -2.99622 -0.08307 0.14310 -3.00418 -2.99816 0.13775 1.62557 -0.50334 -2.55586 -1.28616 2.86812 0.81560 -1.58923 1.46126 0.58847 -2.64423 2.64561 -0.58708 -0.35662 2.78622 2.87711 -0.26324 -0.02670 3.12089 3.11354 -0.02206 |Maximum Force|RMS Force|Maximum Displacement|RMS Displacement| 0.000004 0.000001 0.004468 0.000692 0.000450 0.000300 0.001800 0.001200 YES YES NO YES -4.181220e-09 Optimization completed on the basis of negligible forces. -- Stationary point found. 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39 40 38 39 40 42 43 44 42 43 44 42 43 44 30 31 32 30 31 32 30 31 32 34 35 36 34 35 36 34 35 36 47 57 47 57 49 54 49 54 14 48 55 14 48 55 49 51 49 51 49 51 50 53 50 53 45 54 45 54 0.3189 179.9148 -179.3013 0.2946 -0.3805 179.2751 -0.0586 179.8496 -179.6509 0.2573 -0.2256 -177.0708 179.8642 3.019 0.3432 177.4403 104.0527 -7.7442 -127.267 -72.4884 175.7148 56.192 -12.0398 157.0154 -8.305 -177.0435 -82.4209 28.7096 153.6344 85.4307 -163.4388 -38.514 25.1545 -93.147 147.052 23.0067 144.4648 -95.5623 -61.2307 56.8232 -176.2628 58.5068 176.5607 -56.5254 -178.2043 -60.1504 66.7636 45.1524 -135.9131 164.1724 -16.8931 -83.6204 95.3141 -159.6213 -34.593 81.1364 82.3016 -152.6701 -36.9407 -32.2132 92.8151 -151.4555 177.1681 -2.0153 -1.7773 179.0392 -177.5984 1.5593 1.3751 -179.4673 0.9066 -179.2268 -179.8978 -0.0313 -0.0954 179.7474 -179.2485 0.5942 0.4062 179.9473 -179.4596 0.0815 -0.8077 179.6514 179.3502 -0.1907 -29.1136 84.8279 -147.2814 -146.5867 -32.6452 95.2455 85.6521 -160.4065 -32.5157 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D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically Berny optimization. local minimum Step number 1 out of a maximum of 2 All quantities printed in internal units (Hartrees-Bohrs-Radians) Second derivative matrix not updated -- analytic derivatives used. 0.00045 0.00174 0.00302 0.00306 0.00436 0.00471 0.00526 0.00607 0.00688 0.00721 0.00876 0.00998 0.01277 0.01333 0.01512 0.01526 0.01558 0.01768 0.01800 0.01846 0.01924 0.02294 0.02417 0.02455 0.02485 0.02579 0.02622 0.02713 0.02835 0.02949 0.03055 0.03239 0.03498 0.03625 0.03978 0.04036 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D45 D46 D47 D48 D49 D50 D51 D52 D53 D54 D55 D56 D57 D58 D59 D60 D61 D62 D63 D64 D65 D66 D67 D68 D69 D70 D71 D72 D73 D74 D75 D76 D77 D78 D79 D80 D81 D82 D83 D84 D85 D86 D87 D88 D89 D90 D91 D92 D93 D94 D95 D96 D97 D98 D99 D100 D101 D102 D103 D104 D105 D106 D107 D108 D109 D110 D111 D112 D113 D114 D115 D116 D117 D118 D119 D120 D121 D122 D123 D124 D125 D126 D127 D128 D129 D130 D131 D132 D133 D134 D135 D136 D137 D138 D139 D140 D141 D142 D143 D144 D145 D146 D147 D148 D149 D150 D151 D152 D153 D154 D155 D156 D157 D158 D159 2.58141 3.25776 2.05797 2.70291 2.05993 2.59031 2.06151 3.28460 2.85085 2.58229 2.57477 2.99499 2.73093 2.73609 2.08055 2.91653 2.08143 2.86983 3.05109 2.64785 2.64595 2.63723 2.06457 2.63558 2.06542 2.63647 2.06283 2.63691 2.06275 2.06264 2.96160 2.86748 2.87933 2.88317 2.86637 2.07644 2.07767 2.08154 2.07867 2.07357 2.07775 2.07764 2.07877 2.07401 2.07527 2.07933 2.07679 2.66650 2.88036 2.32521 2.86517 2.66152 2.89031 2.78680 2.79635 2.28072 2.54772 3.25691 3.23446 2.17919 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-0.00000 -0.00001 -0.00001 -0.00000 -0.00001 -0.00000 0.00000 -0.00001 0.00036 0.00023 0.00028 0.00014 0.00010 0.00004 0.00017 0.00012 -0.00071 -0.00070 -0.00077 -0.00057 -0.00055 -0.00063 0.00053 0.00045 0.00060 0.00052 0.00065 0.00057 -0.00020 -0.00026 -0.00013 -0.00018 -0.00017 -0.00011 -0.00012 -0.00006 2.58141 3.25776 2.05797 2.70292 2.05993 2.59030 2.06151 3.28461 2.85084 2.58228 2.57476 2.99500 2.73092 2.73610 2.08056 2.91654 2.08141 2.86980 3.05122 2.64784 2.64595 2.63724 2.06457 2.63557 2.06542 2.63647 2.06284 2.63691 2.06275 2.06264 2.96162 2.86747 2.87933 2.88317 2.86637 2.07644 2.07767 2.08154 2.07867 2.07357 2.07775 2.07764 2.07877 2.07400 2.07528 2.07933 2.07679 2.66651 2.88038 2.32520 2.86518 2.66151 2.89027 2.78678 2.79637 2.28072 2.54772 3.25689 3.23446 2.17919 2.20069 1.94659 2.23992 2.09666 1.96417 2.15294 2.16605 1.97644 2.17041 2.13634 1.92818 2.23675 2.11695 1.60937 1.97845 2.12192 2.16557 1.86211 1.87076 1.79996 1.84557 1.94598 1.86131 2.07489 1.91971 1.89782 1.95114 1.99489 1.86950 1.80594 1.93432 2.13072 2.08544 2.06687 2.10723 2.10107 2.07480 2.11188 2.08088 2.09034 2.09867 2.08733 2.09718 2.09514 2.09023 2.09781 2.08616 2.09807 2.09892 1.77754 1.90191 1.87471 2.00016 1.96617 1.93212 1.78143 1.86080 1.90916 1.96547 2.00205 1.93296 1.94627 1.89838 1.93640 1.89496 1.89764 1.88890 1.92541 1.94403 1.91220 1.90034 1.88900 1.89171 1.91129 1.92518 1.94513 1.88901 1.89118 1.90087 1.90081 1.93585 1.93774 1.88530 1.90012 1.90296 2.00232 2.21518 2.06569 2.14600 2.05177 2.06333 1.96440 1.87619 1.90915 1.97164 1.87372 1.86584 2.02028 2.12056 2.13856 2.11164 2.01674 2.15480 2.16222 2.00935 2.11161 3.19304 3.13750 3.06198 3.16219 0.00558 3.14012 -3.12941 0.00513 -0.00665 3.12895 -0.00102 3.13895 -3.13550 0.00448 -0.00394 -3.09053 3.13923 0.05264 0.00600 3.09698 1.81632 -0.13494 -2.22103 -1.26496 3.06696 0.98088 -0.20987 2.74087 -0.14516 -3.09038 -1.43861 0.50103 2.68132 1.49114 -2.85240 -0.67212 0.43882 -1.62595 2.56632 0.40161 2.52146 -1.66781 -1.06864 0.99177 -3.07628 1.02124 3.08165 -0.98640 -3.11023 -1.04982 1.16532 0.78791 -2.37239 2.86517 -0.29513 -1.45962 1.66326 -2.78490 -0.60283 1.41706 1.43753 -2.66358 -0.64369 -0.56111 1.62096 -2.64233 3.09200 -0.03531 -0.03107 3.12480 -3.09953 0.02734 0.02403 -3.13228 0.01585 -3.12807 -3.13981 -0.00055 -0.00166 3.13718 -3.12845 0.01039 0.00710 3.14067 -3.13215 0.00143 -0.01412 3.13549 3.13024 -0.00334 -0.50805 1.48064 -2.57044 -2.55837 -0.56969 1.66242 1.49494 -2.79956 -0.56745 1.17312 -3.03290 -0.91915 -3.13198 -1.05480 1.05894 -0.88493 1.19224 -2.97720 -1.01302 1.05953 -3.10497 -2.95639 -0.88383 1.23485 1.06156 3.13412 -1.03039 -3.08940 -1.00014 1.07566 1.25401 -2.93991 -0.86412 -1.01395 1.07531 -3.13208 -3.04302 -0.93052 1.16231 -1.05425 1.05825 -3.13211 1.19419 -2.97650 -0.88367 0.14590 3.05898 -2.99609 -0.08301 0.14313 -3.00416 -2.99810 0.13779 1.62528 -0.50361 -2.55616 -1.28637 2.86792 0.81538 -1.58906 1.46140 0.58866 -2.64406 2.64582 -0.58690 -0.35665 2.78615 2.87711 -0.26327 -0.02680 3.12081 3.11348 -0.02209 |Maximum Force|RMS Force|Maximum Displacement|RMS Displacement| 0.000004 0.000001 0.007324 0.001158 0.000450 0.000300 0.001800 0.001200 YES YES NO YES -4.446790e-09 Optimization completed on the basis of negligible forces. -- Stationary point found. 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53 45 54 45 0.3189 179.9148 -179.3013 0.2946 -0.3805 179.2751 -0.0586 179.8496 -179.6509 0.2573 -0.2256 -177.0708 179.8642 3.019 0.3432 177.4403 104.0527 -7.7442 -127.267 -72.4884 175.7148 56.192 -12.0398 157.0154 -8.305 -177.0435 -82.4209 28.7096 153.6344 85.4307 -163.4388 -38.514 25.1545 -93.147 147.052 23.0067 144.4648 -95.5623 -61.2307 56.8232 -176.2628 58.5068 176.5607 -56.5254 -178.2043 -60.1504 66.7636 45.1524 -135.9131 164.1724 -16.8931 -83.6204 95.3141 -159.6213 -34.593 81.1364 82.3016 -152.6701 -36.9407 -32.2132 92.8151 -151.4555 177.1681 -2.0153 -1.7773 179.0392 -177.5984 1.5593 1.3751 -179.4673 0.9066 -179.2268 -179.8978 -0.0313 -0.0954 179.7474 -179.2485 0.5942 0.4062 179.9473 -179.4596 0.0815 -0.8077 179.6514 179.3502 -0.1907 -29.1136 84.8279 -147.2814 -146.5867 -32.6452 95.2455 85.6521 -160.4065 -32.5157 67.2185 -173.768 -52.6587 -179.4465 -60.433 60.6763 -50.7017 68.3118 -170.5789 -58.0334 60.7174 -177.8941 -169.3808 -50.63 70.7586 60.8318 179.5826 -59.0289 -177.01 -57.3038 61.6304 71.8509 -168.4429 -49.5086 -58.0944 61.6118 -179.454 -174.3518 -53.315 66.5962 -60.4038 60.633 -179.4557 68.4222 -170.541 -50.6298 8.3391 175.2537 -171.6791 -4.7645 8.1951 -172.1285 -171.7883 7.8881 93.1626 -28.8149 -146.4131 -73.6708 164.3517 46.7536 -91.0767 83.7065 33.6936 -151.5232 151.5575 -33.6593 -20.4227 159.6494 164.8537 -15.0743 -1.526 178.8157 178.3961 -DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0 def2SVP (5D, 7F) 662 A 626 A 626 1090 662 140 140 4723.7962029167 58 58 58 1.00e+00 60 F 0.1475373 0.0845173 0.0748154 1 -2756.00349004 Symmetrizing basis deriv contribution to polar: IMax=3 JMax=2 DiffMx= 0.00D+00 IDoAtm=11111111111111111111111111111111111111111111111111 IDoAtm=11111111 NEqPCM: Using equilibrium solvation (IEInf=0, Eps= 35.6880, EpsInf= 1.8069) Differentiating once with respect to electric field. with respect to dipole field. Differentiating once with respect to nuclear coordinates. CalDSu exits because no D1Ps are significant. There are 177 degrees of freedom in the 1st order CPHF. IDoFFX=6 NUNeed= 3. 174 vectors produced by pass 0 Test12= 6.80D-14 1.00D-09 XBig12= 2.37D+02 5.60D+00. AX will form 174 AO Fock derivatives at one time. 174 vectors produced by pass 1 Test12= 6.80D-14 1.00D-09 XBig12= 3.20D+01 8.04D-01. 174 vectors produced by pass 2 Test12= 6.80D-14 1.00D-09 XBig12= 1.17D+00 1.06D-01. 174 vectors produced by pass 3 Test12= 6.80D-14 1.00D-09 XBig12= 1.84D-02 1.41D-02. 174 vectors produced by pass 4 Test12= 6.80D-14 1.00D-09 XBig12= 1.57D-04 1.08D-03. 174 vectors produced by pass 5 Test12= 6.80D-14 1.00D-09 XBig12= 7.93D-07 6.22D-05. 123 vectors produced by pass 6 Test12= 6.80D-14 1.00D-09 XBig12= 3.06D-09 3.10D-06. 22 vectors produced by pass 7 Test12= 6.80D-14 1.00D-09 XBig12= 1.03D-11 2.05D-07. 3 vectors produced by pass 8 Test12= 6.80D-14 1.00D-09 XBig12= 3.40D-14 1.23D-08. 3 vectors produced by pass 9 Test12= 6.80D-14 1.00D-09 XBig12= 2.01D-15 2.26D-09. 3 vectors produced by pass 10 Test12= 6.80D-14 1.00D-09 XBig12= 3.38D-15 2.50D-09. 3 vectors produced by pass 11 Test12= 6.80D-14 1.00D-09 XBig12= 1.87D-15 2.20D-09. 2 vectors produced by pass 12 Test12= 6.80D-14 1.00D-09 XBig12= 1.09D-15 1.62D-09. InvSVY: IOpt=1 It= 1 EMax= 1.60D-14 Solved reduced A of dimension 1203 with 177 vectors. Isotropic polarizability for W= 0.000000 453.56 Bohr**3. End of Minotr F.D. properties file 721 does not exist. PT65674.100S 2022-07-24T01:11:29.000 -102.65367 -102.65317 -89.92358 -19.65066 -19.62803 -19.62572 -19.58013 -14.76382 -14.73612 -10.67354 -10.63794 -10.62992 -10.62791 -10.62335 -10.60302 -10.60271 -10.60035 -10.58625 -10.58561 -10.57967 -10.57292 -10.56335 -10.55493 -10.55353 -10.55322 -10.55290 -10.55241 -10.55204 -10.55121 -10.55062 -10.54749 -10.53550 -10.53528 -10.53493 -10.53093 -9.82366 -9.82344 -8.28814 -7.55078 -7.55043 -7.54398 -7.54393 -7.54346 -7.54305 -7.07995 -6.21061 -6.20827 -6.20619 -1.18446 -1.17037 -1.11474 -1.09392 -1.01355 -1.00929 -0.98109 -0.97729 -0.95805 -0.95682 -0.93283 -0.89483 -0.88156 -0.84515 -0.83219 -0.82951 -0.82731 -0.81347 -0.80906 -0.78080 -0.77031 -0.74876 -0.72538 -0.71678 -0.69215 -0.68592 -0.67560 -0.65188 -0.63170 -0.62257 -0.61725 -0.61364 -0.59757 -0.58665 -0.58497 -0.58032 -0.56857 -0.54919 -0.54436 -0.53751 -0.53156 -0.52312 -0.51776 -0.51110 -0.50725 -0.50624 -0.49754 -0.49520 -0.49113 -0.48566 -0.47816 -0.47769 -0.46794 -0.45988 -0.45751 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Mulliken charges: 1 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 C C C C S H H H B O O C H C H C C C C H C H C H H H C C C H H H C H H H C H H H C H H H C C C C C C O O Cl Cl C N C N -0.131483 -0.040527 -0.012846 -0.235333 0.094773 0.095271 0.055427 0.045434 0.146586 -0.284278 -0.283195 0.059931 0.066904 0.052464 0.047360 0.013956 -0.048873 -0.044755 -0.047558 0.032464 -0.040708 0.032840 -0.034617 0.040157 0.044096 0.046107 -0.113508 -0.109330 0.017967 0.055354 0.051537 0.042722 0.026219 0.056447 0.047285 0.050297 0.028952 0.051620 0.056251 0.043675 0.012271 0.048504 0.050029 0.051520 0.198492 -0.256992 -0.259424 0.193989 -0.036981 -0.023517 -0.200592 -0.313020 -0.044002 -0.038046 -0.092784 0.011461 -0.185626 -0.090367 -1.00000 Mulliken charges with hydrogens summed into heavy atoms: 1 1 2 3 4 5 9 10 11 12 14 16 17 18 19 21 23 27 28 29 33 37 41 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 C C C C S B O O C C C C C C C C C C C C C C C C C C C C O O Cl Cl C N C N -0.036212 0.014900 0.032588 -0.235333 0.094773 0.146586 -0.284278 -0.283195 0.126835 0.099824 0.013956 -0.016408 -0.011915 -0.007401 0.003388 0.011490 -0.113508 -0.109330 0.167580 0.180248 0.180498 0.162324 0.198492 -0.256992 -0.259424 0.193989 -0.036981 -0.023517 -0.200592 -0.313020 -0.044002 -0.038046 -0.092784 0.011461 -0.185626 -0.090367 -1.00000 465.508 -32.829 403.824 25.926 13.905 491.342 429.775 -33.923 368.004 23.849 19.656 474.370 -10.2100 -6.4474 -0.0020 -0.0005 0.0022 4.5664 11.5447 19.0750 29.3797 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 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