Gaussian 16 GINC-EXP-2-16 WTGUO Title Card Required ES64L-G16RevC.01 29-Jan-2023 Gaussian 16 3-Jul-2019 ES64L-G16RevC.01 41 41 (5D, 7F) def2SVP RPBE1PBE def2SVP FTS # opt=(gdiis,maxstep=10,notrust,ts,noeigen) freq scrf=(smd,solvent=thf) nosymm def2svp em=gd3bj pbe1pbe 292.26709999999986 -1 1 AuxInfo=1/0/N:23,22,24,14,19,18,20,17,21,2,10,3,16,11,7,5,1,6,4,12,8,15/E:(6,7)(8,9)/CRV:5.3,6.3,7.3,8.3,9.3,10.3,11.3,12.3,13.3,14.3,15.3,20.1,21.1/rA:41CC3C3CCCC3O1HC3C3O1HCSC3C3C3C3C3C3CCCHHHHHHHHHHHHHHHHH/rB:s1;;s1s3;s1s4;s5;s3s6;s7;s2;s2;s6s10;s11;s5;s6;s4;s15;s16;s17;s18;s19;s16s20;s3;s10;s1;s14;s14;s14;s17;s18;s19;s20;s21;s22;s22;s22;s23;s23;s23;s24;s24;s24;/rC:;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;; g16 Output=21_dep_b_TS1.log nprocshared=16 mem=32GB # opt=(gdiis,maxstep=10,notrust,ts,noeigen) freq scrf=(smd,solvent=thf 1/5=1,8=10,9=1,11=1,18=20,19=11,26=3,38=1/1,3 2/9=110,12=2,15=1,17=6,18=5,40=1/2 3/5=43,7=101,11=2,25=1,30=1,70=32201,71=1,72=20,74=-13,124=41/1,2,3 4//1 5/5=2,38=5,53=20/2 6/7=2,8=2,9=2,10=2,28=1/1 7/30=1/1,2,3,16 1/5=1,8=10,9=1,11=1,18=20,19=11,26=3/3(2) 2/9=110,15=1/2 99//99 2/9=110,15=1/2 3/5=43,7=101,11=2,25=1,30=1,70=32205,71=1,72=20,74=-13,124=41/1,2,3 4/5=5,16=3,69=1/1 5/5=2,38=5,53=20/2 7/30=1/1,2,3,16 1/5=1,8=10,9=1,11=1,18=20,19=11,26=3/3(-5) 2/9=110,15=1/2 6/7=2,8=2,9=2,10=2,19=2,28=1/1 99/9=1/99 Title Card Required Berny optimization. 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R1 R2 R3 R4 R5 R6 R7 R8 R9 R10 R11 R12 R13 R14 R15 R16 R17 R18 R19 R20 R21 R22 R23 R24 R25 R26 R27 R28 R29 R30 R31 R32 R33 R34 R35 R36 R37 R38 R39 R40 R41 R42 R43 R44 1 1 1 1 2 2 3 3 3 4 4 5 5 6 6 6 7 10 10 11 14 14 14 15 16 16 17 17 18 18 19 19 20 20 21 22 22 22 23 23 23 24 24 24 2 4 5 24 9 10 4 7 22 5 15 6 13 7 11 14 8 11 23 12 25 26 27 16 17 21 18 28 19 29 20 30 21 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 1.5118 1.5065 1.5008 1.4996 1.0989 1.4195 1.5058 1.4423 1.4884 1.5191 1.767 1.5234 1.093 1.5508 1.5726 1.5123 1.2256 1.4292 1.5009 1.236 1.0993 1.1018 1.1002 1.767 1.4005 1.4038 1.3947 1.0907 1.3943 1.0934 1.3966 1.0927 1.3921 1.0934 1.0939 1.1073 1.1014 1.1034 1.1056 1.1014 1.1082 1.1028 1.1019 1.1009 -DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0 A1 A2 A3 A4 A5 A6 A7 A8 A9 A10 A11 A12 A13 A14 A15 A16 A17 A18 A19 A20 A21 A22 A23 A24 A25 A26 A27 A28 A29 A30 A31 A32 A33 A34 A35 A36 A37 A38 A39 A40 A41 A42 A43 A44 A45 A46 A47 A48 A49 A50 A51 A52 A53 A54 A55 A56 A57 A58 A59 A60 A61 A62 A63 A64 A65 A66 A67 A68 A69 A70 A71 A72 A73 A74 A75 A76 A77 A78 A79 2 2 2 4 5 1 1 9 4 4 7 1 1 3 3 5 1 1 4 4 6 5 5 5 7 7 11 3 3 6 2 2 11 6 6 10 6 6 6 25 25 26 4 15 15 17 16 16 18 17 17 19 18 18 20 19 19 21 16 16 20 3 3 3 33 33 34 10 10 10 36 36 37 1 1 1 39 39 40 1 1 1 1 1 2 2 2 3 3 3 4 4 4 4 4 5 5 5 5 5 6 6 6 6 6 6 7 7 7 10 10 10 11 11 11 14 14 14 14 14 14 15 16 16 16 17 17 17 18 18 18 19 19 19 20 20 20 21 21 21 22 22 22 22 22 22 23 23 23 23 23 23 24 24 24 24 24 24 4 5 24 24 24 9 10 10 7 22 22 3 15 5 15 15 6 13 6 13 13 7 11 14 11 14 14 6 8 8 11 23 23 10 12 12 25 26 27 26 27 27 16 17 21 21 18 28 28 19 29 29 20 30 30 21 31 31 20 32 32 33 34 35 34 35 35 36 37 38 37 38 38 39 40 41 40 41 41 100.092 107.113 122.0923 128.5496 122.3157 115.5741 116.566 119.0223 109.4279 123.384 122.6582 100.8887 122.5189 103.051 126.4335 124.6783 115.4541 117.6686 110.5721 118.8192 120.0103 102.9554 109.9943 115.4238 103.6846 112.9007 111.0032 107.6918 128.4539 122.7404 114.1409 123.899 119.7126 111.8484 120.1297 127.7308 109.3407 111.5725 110.8457 108.6017 107.6521 108.7213 104.9914 123.36 117.3517 119.2834 119.9863 119.9953 120.0145 120.7538 119.0558 120.1902 119.2483 120.4017 120.35 120.4906 120.137 119.3717 120.236 119.8033 119.9596 112.1864 109.7756 112.4348 107.2438 106.5815 108.3953 113.6655 108.8755 112.9616 107.3739 106.4119 107.2212 111.2967 110.446 111.0793 107.8453 108.033 108.0077 -DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 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analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically D1 D2 D3 D4 D5 D6 D7 D8 D9 D10 D11 D12 D13 D14 D15 D16 D17 D18 D19 D20 D21 D22 D23 D24 D25 D26 D27 D28 D29 D30 D31 D32 D33 D34 D35 D36 D37 D38 D39 D40 D41 D42 D43 D44 D45 D46 D47 D48 D49 D50 D51 D52 D53 D54 D55 D56 D57 D58 D59 D60 D61 D62 D63 D64 D65 D66 D67 D68 D69 D70 D71 D72 D73 D74 D75 D76 D77 D78 D79 D80 D81 D82 D83 D84 D85 D86 D87 D88 D89 D90 D91 D92 D93 D94 D95 D96 D97 D98 D99 D100 D101 D102 D103 D104 D105 D106 D107 D108 D109 D110 D111 D112 D113 D114 D115 D116 4 4 5 5 24 24 2 2 24 24 2 2 24 24 2 2 2 4 4 4 5 5 5 1 1 9 9 7 7 7 22 22 22 4 4 22 22 4 4 4 7 7 7 3 3 15 15 1 3 5 1 1 1 4 4 4 13 13 13 5 5 11 11 14 14 5 5 7 7 14 14 5 5 5 7 7 7 11 11 11 2 2 23 23 2 2 2 11 11 11 4 4 15 15 21 21 15 15 17 17 16 16 28 28 17 17 29 29 18 18 30 30 19 19 31 31 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 2 2 2 2 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 4 4 4 4 4 4 4 5 5 5 5 5 5 5 5 5 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 15 15 16 16 16 16 16 16 16 16 17 17 17 17 18 18 18 18 19 19 19 19 20 20 20 20 2 2 2 2 2 2 4 4 4 4 5 5 5 5 24 24 24 24 24 24 24 24 24 10 10 10 10 4 4 4 4 4 4 7 7 7 7 22 22 22 22 22 22 5 5 5 5 15 15 15 6 6 6 6 6 6 6 6 6 7 7 7 7 7 7 11 11 11 11 11 11 14 14 14 14 14 14 14 14 14 11 11 11 11 23 23 23 23 23 23 16 16 17 17 17 17 21 21 21 21 18 18 18 18 19 19 19 19 20 20 20 20 21 21 21 21 9 10 9 10 9 10 3 15 3 15 6 13 6 13 39 40 41 39 40 41 39 40 41 11 23 11 23 1 5 15 1 5 15 6 8 6 8 33 34 35 33 34 35 6 13 6 13 16 16 16 7 11 14 7 11 14 7 11 14 3 8 3 8 3 8 10 12 10 12 10 12 25 26 27 25 26 27 25 26 27 6 12 6 12 36 37 38 36 37 38 17 21 18 28 18 28 20 32 20 32 19 29 19 29 20 30 20 30 21 31 21 31 16 32 16 32 92.3869 -120.407 154.6336 -58.1603 -56.792 90.4141 5.2221 -141.9041 151.5098 4.3836 7.8541 158.9007 -140.6342 10.4124 58.5841 -61.1747 179.0043 -81.2505 158.9907 39.1697 -157.5467 82.6945 -37.1265 49.5737 -147.5764 -164.3931 -1.5432 84.9152 24.0167 -129.7568 -118.4924 -179.3909 26.8356 -25.91 166.0702 177.2944 9.2746 -64.9858 175.8816 55.1342 88.5907 -30.5419 -151.2893 -13.1594 -157.8695 141.2239 -3.4861 -145.2547 76.2367 -72.196 -66.7678 43.2329 169.7644 -1.3208 108.68 -124.7886 142.9097 -107.0895 19.4419 16.2953 -174.8475 -98.3578 70.4994 141.4228 -49.72 -53.5911 132.1385 55.9291 -118.3414 177.4285 3.1581 168.3921 48.2396 -73.0835 50.34 -69.8124 168.8644 -65.5904 174.2571 52.934 8.6919 -177.5758 -154.9402 18.7921 65.267 -175.1035 -56.1128 -132.7815 -13.152 105.8388 -8.8759 171.9365 -179.6111 -0.3259 -0.4384 178.8468 179.4905 -0.8928 0.2685 179.8852 0.2582 -179.938 -179.0268 0.777 0.0969 -179.9481 -179.7047 0.2503 -0.269 -179.9706 179.776 0.0744 0.086 -179.5301 179.7899 0.1738 calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically Berny optimization. saddle point Step number 1 out of a maximum of 2 All quantities printed in internal units (Hartrees-Bohrs-Radians) Second derivative matrix not updated -- analytic derivatives used. -0.05999 0.00030 0.00174 0.00183 0.00197 0.00347 0.00777 0.01161 0.01289 0.01397 0.01561 0.01647 0.01759 0.01788 0.01888 0.02036 0.02353 0.02381 0.02422 0.02468 0.02675 0.02858 0.02882 0.02963 0.03070 0.03555 0.03964 0.04037 0.04144 0.04199 0.04273 0.04315 0.04340 0.05102 0.05360 0.05439 0.05485 0.05559 0.05838 0.06989 0.07310 0.08928 0.09610 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A17 A18 A19 A20 A21 A22 A23 A24 A25 A26 A27 A28 A29 A30 A31 A32 A33 A34 A35 A36 A37 A38 A39 A40 A41 A42 A43 A44 A45 A46 A47 A48 A49 A50 A51 A52 A53 A54 A55 A56 A57 A58 A59 A60 A61 A62 A63 A64 A65 A66 A67 A68 A69 A70 A71 A72 A73 A74 A75 A76 A77 A78 A79 D1 D2 D3 D4 D5 D6 D7 D8 D9 D10 D11 D12 D13 D14 D15 D16 D17 D18 D19 D20 D21 D22 D23 D24 D25 D26 D27 D28 D29 D30 D31 D32 D33 D34 D35 D36 D37 D38 D39 D40 D41 D42 D43 D44 D45 D46 D47 D48 D49 D50 D51 D52 D53 D54 D55 D56 D57 D58 D59 D60 D61 D62 D63 D64 D65 D66 D67 D68 D69 D70 D71 D72 D73 D74 D75 D76 D77 D78 D79 D80 D81 D82 D83 D84 D85 D86 D87 D88 D89 D90 D91 D92 D93 D94 D95 D96 D97 D98 D99 D100 D101 D102 D103 D104 D105 D106 D107 D108 D109 D110 D111 D112 D113 D114 D115 D116 2.85696 2.84696 2.83611 2.83384 2.07668 2.68246 2.84554 2.72557 2.81263 2.87060 3.33923 2.87884 2.06548 2.93057 2.97173 2.85778 2.31597 2.70077 2.83628 2.33561 2.07738 2.08207 2.07917 3.33910 2.64650 2.65282 2.63556 2.06109 2.63480 2.06626 2.63919 2.06499 2.63064 2.06629 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1.102769 6.831583 6.283042 6.191872 5.711248 8.067969 9.155705 8.324037 6.059337 5.412664 5.558260 4.296302 4.622676 5.728925 5.380853 0.000000 2.148810 2.941976 4.439604 3.563270 3.092035 4.095165 4.921782 6.018141 3.365531 3.326091 3.846654 4.685593 3.221935 5.225575 4.453615 5.844398 6.289211 7.584925 8.388424 8.060294 6.857676 5.528261 4.266253 1.101881 6.074900 5.682369 5.128774 5.830699 8.109574 9.418194 8.892711 6.867294 6.262151 6.188672 5.350723 4.049524 4.875145 5.096480 1.781849 0.000000 2.155961 3.551023 4.254550 2.932675 2.804402 4.241641 4.954547 6.168526 3.981457 4.358035 4.635737 5.600491 2.609188 5.228201 3.148760 4.518417 5.235578 6.491891 7.080404 6.568004 5.329652 5.276959 5.579625 1.100854 6.218920 5.333380 5.258922 5.062487 7.189304 8.120701 7.311697 5.220791 5.729845 6.167828 5.120805 5.553503 6.246137 6.263221 1.783142 1.782137 0.000000 0.5314998 0.1957785 0.1748005 1 -1282.29280591 Symmetrizing basis deriv contribution to polar: IMax=3 JMax=2 DiffMx= 0.00D+00 IDoAtm=11111111111111111111111111111111111111111 NEqPCM: Using equilibrium solvation (IEInf=0, Eps= 7.4257, EpsInf= 1.9740) Differentiating once with respect to electric field. with respect to dipole field. Differentiating once with respect to nuclear coordinates. Keep R1 ints in memory in canonical form, NReq=3486639124. There are 126 degrees of freedom in the 1st order CPHF. IDoFFX=6 NUNeed= 3. 123 vectors produced by pass 0 Test12= 2.69D-14 1.00D-09 XBig12= 3.28D+02 6.22D+00. AX will form 123 AO Fock derivatives at one time. 123 vectors produced by pass 1 Test12= 2.69D-14 1.00D-09 XBig12= 5.61D+01 7.76D-01. 123 vectors produced by pass 2 Test12= 2.69D-14 1.00D-09 XBig12= 7.06D-01 5.63D-02. 123 vectors produced by pass 3 Test12= 2.69D-14 1.00D-09 XBig12= 3.09D-03 3.88D-03. 123 vectors produced by pass 4 Test12= 2.69D-14 1.00D-09 XBig12= 9.57D-06 2.19D-04. 102 vectors produced by pass 5 Test12= 2.69D-14 1.00D-09 XBig12= 1.44D-08 8.30D-06. 38 vectors produced by pass 6 Test12= 2.69D-14 1.00D-09 XBig12= 1.84D-11 3.05D-07. 3 vectors produced by pass 7 Test12= 2.69D-14 1.00D-09 XBig12= 1.94D-14 1.00D-08. InvSVY: IOpt=1 It= 1 EMax= 1.42D-14 Solved reduced A of dimension 758 with 126 vectors. Isotropic polarizability for W= 0.000000 309.42 Bohr**3. End of Minotr F.D. properties file 721 does not exist. PT7581.300S 2023-01-29T21:14:05.000 -10.24260 -10.23988 -10.22935 -10.22887 -10.22785 -10.22500 -10.22375 -10.22371 -10.22290 -10.21534 -10.20751 -10.20258 -10.20005 -10.19685 -10.19193 -10.19104 -10.15808 -7.99314 -5.93571 -5.93137 -5.92604 -0.99608 -0.97147 -0.91700 -0.87058 -0.79764 -0.76803 -0.75998 -0.75150 -0.74941 -0.71318 -0.69992 -0.66668 -0.64762 -0.63453 -0.61031 -0.59666 -0.56283 -0.54562 -0.52329 -0.50595 -0.49360 -0.47285 -0.46220 -0.45691 -0.44411 -0.43406 -0.42307 -0.42160 -0.41292 -0.40771 -0.39922 -0.39215 -0.38902 -0.38601 -0.38290 -0.37993 -0.37790 -0.37423 -0.35862 -0.35404 -0.34648 -0.34414 -0.34154 -0.33439 -0.33108 -0.31930 -0.31463 -0.30912 -0.29560 -0.27639 -0.26625 -0.25831 -0.22524 -0.20990 -0.20655 -0.18673 -0.13224 0.00344 0.00535 0.00736 0.06967 0.08733 0.09745 0.10574 0.10841 0.11835 0.12295 0.12601 0.12998 0.13876 0.14540 0.15360 0.15684 0.16545 0.16656 0.17661 0.18042 0.18346 0.18598 0.18894 0.19037 0.19714 0.20041 0.20652 0.21116 0.22445 0.24731 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into heavy atoms: 1 1 2 3 4 5 6 7 8 10 11 12 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 C C C C C C C O C C O C S C C C C C C C C C -0.220864 0.058667 -0.351876 -0.156087 0.051745 -0.353428 0.218724 -0.307819 -0.246680 0.165096 -0.349288 0.128897 0.039452 -0.064362 -0.004296 0.012164 -0.012161 -0.000124 -0.010211 0.136849 0.070795 0.194806 -1.00000 397.956 -15.882 306.555 -14.513 -6.135 223.750 419.768 -5.362 383.480 -31.519 -7.270 273.080 -418.2086 -9.7697 -0.0009 -0.0008 0.0005 8.7041 15.4944 24.3985 43.8852 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A -418.2084 21.5864 43.6099 54.0973 63.5307 113.0069 120.6616 132.9757 153.7830 159.8981 165.4527 181.1793 192.4946 194.9423 212.6830 218.0426 230.3624 240.5215 271.5219 289.3802 311.9326 325.6999 390.7459 404.7916 417.4487 436.0321 451.6754 470.2874 489.2066 498.1754 540.3479 584.6490 608.0131 626.1153 638.3560 684.2503 716.9706 719.2159 738.0669 765.3349 771.1894 815.4154 825.9851 854.5841 857.0401 911.7613 916.5663 924.3403 932.0260 946.0047 975.2249 978.5847 1001.9588 1005.9947 1011.8129 1020.7815 1023.8577 1039.5519 1042.4417 1048.6054 1057.0375 1087.9514 1102.4937 1107.0331 1123.3563 1127.6634 1155.9874 1164.7010 1185.4788 1198.3516 1209.5122 1297.7627 1303.7056 1313.0871 1320.3395 1333.6337 1360.7431 1371.1117 1379.3726 1390.2014 1390.5012 1427.2705 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