Gaussian 16 GINC-EXP-2-12 KEVINKWY Title Card Required ES64L-G16RevC.01 12-Mar-2023 Gaussian 16 3-Jul-2019 ES64L-G16RevC.01 76 76 (5D, 7F) def2SVPP RwB97XD def2SVPP FTS # opt=(ts,modredundant,nofreeze,gdiis,noeigen,recalc=25,maxstep=9) freq wb97xd scrf=(solvent=dichloroethane) nosymm def2svpp 803.1908512000002 0 1 AuxInfo=1/0/N:63,64,73,35,46,31,33,42,44,29,30,40,41,28,39,25,24,62,61,26,27,65,66;2,8,50,3,4,9,10,51,52,5,6,11,12,53,55,7,13,57,1,19,23,14,18,54,56,20,22,15,17,58,59,21,16,60/E:(1,2)(4,5)(6,7,8,9)(10,11,12,13)(14,15)(16,17);(1,2,3)(4,5,6,7,8,9)(10,11,12,13,14,15)(16,17,18)(20,21,22,23,24,25)(26,27,28,29,30,31)(32,33,34)/CRV:4.3,5.3,6.3,7.3,8.3,9.3,10.3,11.3,12.3,13.3,14.3,15.3,16.3,17.3,18.3,22.1;1.3,2.3,3.3,4.3,5.3,6.3,7.3,8.3,9.3,10.3,11.3,12.3,13.3,14.3,15.3,16.3,17.3,18.3/rA:76BC3C3C3C3C3C3C3C3C3C3C3C3FFFFFFFFFFC3C3CFC3C3C3C3HC3HC3HHHC3C3C3C3HC3HC3HHHC3C3C3C3FC3FC3FFFCC3CCO1OHHHHHHCHHH/rB:s1;s2;s2;s3;s4;s5s6;s1;s8;s8;s9;s10;s11s12;s9;s11;s13;s12;s10;s3;s5;s7;s6;s4;;s24;s24s25;s26;s25;s28;s28;s29;s29;s30;s30;s31s33;s31;s33;s35;s24;s39;s39;s40;s40;s41;s41;s42s44;s42;s44;s46;s1;s50;s50;s51;s51;s52;s52;s53s55;s53;s55;s57;s26;s61;s61;s61;s62;s62;s63;s63;s63;s64;s64;s64;s66;s73;s73;s73;/rC:;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;; g16 Output=Full_TS3_TransF.log nprocshared=32 mem=64GB chk=Full_TS3_TransF.chk # opt=(ts,modredundant,nofreeze,gdiis,noeigen,recalc=25,maxstep=9) fre 1/5=1,8=9,10=4,11=1,18=120,19=11,26=3,29=2000,38=1,71=25/1,3 2/9=110,12=2,15=1,17=6,18=5,40=1/2 3/5=43,7=202,11=2,25=1,30=1,70=2201,71=2,72=10,74=-58,140=1/1,2,3 4//1 5/5=2,38=5,53=10/2 8/6=4,10=90,11=11/1 11/6=1,8=1,9=11,15=111,16=1,31=1/1,2,10 10/6=1,13=1,31=1/2 6/7=2,8=2,9=2,10=2,28=1/1 7/10=1,25=1,30=1/1,2,3,16 1/5=1,8=9,10=4,11=1,18=20,19=11,26=3,71=25/3(3) 2/9=110,15=1/2 7/9=1,25=1,30=1,44=-1/16 99//99 2/9=110,15=1/2 3/5=43,7=202,11=2,25=1,30=1,70=2205,71=2,72=10,74=-58,140=1/1,2,3 4/5=5,16=3,69=1/1 5/5=2,38=5,53=10/2 8/6=4,10=90,11=11/1 11/6=1,8=1,9=11,15=111,16=1,31=1/1,2,10 10/6=1,13=1,31=1/2 7/10=1,25=1,30=1/1,2,3,16 1/5=1,8=9,11=1,18=20,19=11,26=3,71=25/3(-8) 2/9=110,15=1/2 6/7=2,8=2,9=2,10=2,19=2,28=1/1 7/9=1,25=1,30=1,44=-1/16 99/9=1/99 Title Card Required Add virtual bond connecting atoms F27 and B1 Dist= 3.43D+00. The following ModRedundant input section has been read: B 1 27 B B 26 27 B Berny optimization. R1 R2 R3 R4 R5 R6 R7 R8 R9 R10 R11 R12 R13 R14 R15 R16 R17 R18 R19 R20 R21 R22 R23 R24 R25 R26 R27 R28 R29 R30 R31 R32 R33 R34 R35 R36 R37 R38 R39 R40 R41 R42 R43 R44 R45 R46 R47 R48 R49 R50 R51 R52 R53 R54 R55 R56 R57 R58 R59 R60 R61 R62 R63 R64 R65 R66 R67 R68 R69 R70 R71 R72 R73 R74 R75 R76 R77 R78 R79 R80 R81 1 1 1 1 2 2 3 3 4 4 5 5 6 6 7 8 8 9 9 10 10 11 11 12 12 13 24 24 24 25 25 26 26 28 28 29 29 30 30 31 31 33 33 35 39 39 40 40 41 41 42 42 44 44 46 50 50 51 51 52 52 53 53 55 55 57 61 61 61 62 62 63 63 63 64 64 64 66 73 73 73 2 8 27 50 3 4 5 19 6 23 7 20 7 22 21 9 10 11 14 12 18 13 15 13 17 16 25 26 39 26 28 27 61 29 30 31 32 33 34 35 36 35 37 38 40 41 42 43 44 45 46 47 46 48 49 51 52 53 54 55 56 57 58 57 59 60 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 1.6094 1.6128 1.8172 1.6122 1.3992 1.3961 1.3894 1.3315 1.3922 1.3326 1.3897 1.3241 1.3882 1.3248 1.3201 1.3932 1.3954 1.3951 1.3289 1.3885 1.3351 1.3884 1.3251 1.3923 1.3252 1.3225 1.3276 1.4386 1.4481 1.4389 1.4549 1.5456 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D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 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A41 A42 A43 A44 A45 A46 A47 A48 A49 A50 A51 A52 A53 A54 A55 A56 A57 A58 A59 A60 A61 A62 A63 A64 A65 A66 A67 A68 A69 A70 A71 A72 A73 A74 A75 A76 A77 A78 A79 A80 A81 A82 A83 A84 A85 A86 A87 A88 A89 A90 A91 A92 A93 A94 A95 A96 A97 A98 A99 A100 A101 A102 A103 A104 A105 A106 A107 A108 A109 A110 A111 A112 A113 A114 A115 A116 A117 A118 A119 A120 A121 A122 A123 A124 A125 A126 A127 A128 A129 A130 A131 A132 A133 A134 2 2 2 8 8 27 1 1 3 2 2 5 2 2 6 3 3 7 4 4 7 5 5 6 1 1 9 8 8 11 8 8 12 9 9 13 10 10 13 11 11 12 25 26 24 26 24 24 25 25 27 1 25 25 29 28 28 31 28 28 33 29 29 35 30 30 35 31 31 33 24 24 40 39 39 42 39 39 44 40 40 46 41 41 46 42 42 44 1 1 51 50 50 53 50 50 55 51 51 57 52 52 57 53 53 55 26 26 26 62 62 63 61 61 65 61 61 61 67 67 68 61 61 61 70 70 71 62 66 66 66 74 74 75 1 1 1 1 1 1 2 2 2 3 3 3 4 4 4 5 5 5 6 6 6 7 7 7 8 8 8 9 9 9 10 10 10 11 11 11 12 12 12 13 13 13 24 24 25 25 26 26 26 26 26 27 28 28 28 29 29 29 30 30 30 31 31 31 33 33 33 35 35 35 39 39 39 40 40 40 41 41 41 42 42 42 44 44 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D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically D1 D2 D3 D4 D5 D6 D7 D8 D9 D10 D11 D12 D13 D14 D15 D16 D17 D18 D19 D20 D21 D22 D23 D24 D25 D26 D27 D28 D29 D30 D31 D32 D33 D34 D35 D36 D37 D38 D39 D40 D41 D42 D43 D44 D45 D46 D47 D48 D49 D50 D51 D52 D53 D54 D55 D56 D57 D58 D59 D60 D61 D62 D63 D64 D65 D66 D67 D68 D69 D70 D71 D72 D73 D74 D75 D76 D77 D78 D79 D80 D81 D82 D83 D84 D85 D86 D87 D88 D89 D90 D91 D92 D93 D94 D95 D96 D97 D98 D99 D100 D101 D102 D103 D104 D105 D106 D107 D108 D109 D110 D111 D112 D113 D114 D115 D116 D117 D118 D119 D120 D121 D122 D123 D124 D125 D126 D127 D128 D129 D130 D131 D132 D133 D134 D135 D136 D137 D138 D139 D140 D141 D142 D143 D144 D145 D146 D147 D148 D149 D150 D151 D152 D153 D154 D155 D156 D157 D158 D159 D160 D161 D162 D163 D164 D165 D166 D167 D168 D169 D170 D171 D172 D173 D174 D175 D176 D177 D178 D179 D180 D181 D182 D183 D184 D185 D186 D187 D188 D189 D190 D191 D192 D193 D194 D195 8 8 27 27 50 50 2 2 27 27 50 50 2 8 50 2 2 8 8 27 27 1 1 4 4 1 1 3 3 2 2 19 19 2 2 23 23 3 3 20 20 4 4 22 22 1 1 10 10 1 1 9 9 8 8 14 14 8 8 18 18 9 9 15 15 10 10 17 17 39 39 39 25 25 26 26 28 28 24 24 26 26 24 25 61 24 24 24 25 25 25 27 27 27 25 25 30 30 25 25 29 29 28 28 32 32 28 28 34 34 29 29 36 36 30 30 37 37 24 24 41 41 24 24 40 40 39 39 43 43 39 39 45 45 40 40 47 47 41 41 48 48 1 1 52 52 1 1 51 51 50 50 54 54 50 50 56 56 51 51 58 58 52 52 59 59 26 26 63 63 64 64 26 26 26 62 62 62 64 64 64 26 26 26 62 62 62 63 63 63 61 65 62 62 62 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 2 2 2 2 2 2 2 2 3 3 3 3 4 4 4 4 5 5 5 5 6 6 6 6 8 8 8 8 8 8 8 8 9 9 9 9 10 10 10 10 11 11 11 11 12 12 12 12 24 24 24 24 24 24 24 25 25 25 25 25 25 26 26 26 26 26 26 26 26 26 26 26 26 28 28 28 28 28 28 28 28 29 29 29 29 30 30 30 30 31 31 31 31 33 33 33 33 39 39 39 39 39 39 39 39 40 40 40 40 41 41 41 41 42 42 42 42 44 44 44 44 50 50 50 50 50 50 50 50 51 51 51 51 52 52 52 52 53 53 53 53 55 55 55 55 61 61 61 61 61 61 61 61 61 61 61 61 61 61 61 61 61 61 61 61 61 61 61 61 62 62 66 66 66 2 2 2 2 2 2 8 8 8 8 8 8 27 27 27 50 50 50 50 50 50 3 3 3 3 4 4 4 4 5 5 5 5 6 6 6 6 7 7 7 7 7 7 7 7 9 9 9 9 10 10 10 10 11 11 11 11 12 12 12 12 13 13 13 13 13 13 13 13 25 26 26 39 39 39 39 26 26 28 28 28 28 27 27 27 61 61 61 61 61 61 61 61 61 29 29 29 29 30 30 30 30 31 31 31 31 33 33 33 33 35 35 35 35 35 35 35 35 40 40 40 40 41 41 41 41 42 42 42 42 44 44 44 44 46 46 46 46 46 46 46 46 51 51 51 51 52 52 52 52 53 53 53 53 55 55 55 55 57 57 57 57 57 57 57 57 62 62 62 62 62 62 63 63 63 63 63 63 63 63 63 64 64 64 64 64 64 64 64 64 66 66 73 73 73 3 4 3 4 3 4 9 10 9 10 9 10 26 26 26 51 52 51 52 51 52 5 19 5 19 6 23 6 23 7 20 7 20 7 22 7 22 6 21 6 21 5 21 5 21 11 14 11 14 12 18 12 18 13 15 13 15 13 17 13 17 12 16 12 16 11 16 11 16 28 27 61 40 41 40 41 27 61 29 30 29 30 1 1 1 62 63 64 62 63 64 62 63 64 31 32 31 32 33 34 33 34 35 36 35 36 35 37 35 37 33 38 33 38 31 38 31 38 42 43 42 43 44 45 44 45 46 47 46 47 46 48 46 48 44 49 44 49 42 49 42 49 53 54 53 54 55 56 55 56 57 58 57 58 57 59 57 59 55 60 55 60 53 60 53 60 65 66 65 66 65 66 67 68 69 67 68 69 67 68 69 70 71 72 70 71 72 70 71 72 73 73 74 75 76 -179.7357 -2.2089 -66.8555 110.6713 37.4327 -145.0405 123.8933 -60.8559 14.8852 -169.864 -91.5946 83.6562 -51.9689 72.0471 -171.5432 31.7489 -149.9568 -113.6469 64.6474 135.7073 -45.9984 -179.2133 1.5696 3.0141 -176.2029 -179.9898 -1.6042 -2.3456 176.0399 -1.9022 -179.3581 177.3471 -0.1088 0.5897 178.37 -177.8852 -0.105 -0.0818 -178.4571 177.3944 -0.9809 0.705 179.0803 -177.086 1.2893 179.1325 -0.6737 3.8285 -175.9777 -179.8758 0.9966 -4.0158 176.8566 -1.5187 179.4945 178.2985 -0.6882 1.8298 -178.567 -179.0269 0.5763 -0.9122 -179.9796 178.0789 -0.9885 0.7692 179.8375 -178.8374 0.2309 -8.8518 80.288 -55.2255 10.1224 -169.7334 -176.5757 3.5686 -70.6632 67.9464 150.2737 -32.0303 -37.9203 139.7757 32.386 -28.8105 -179.8725 91.1211 -146.9613 -25.2568 169.1783 -68.9042 52.8003 -48.608 73.3095 -164.9859 177.6281 -1.8467 -0.0564 -179.5312 -176.8572 0.4178 0.8876 178.1626 -0.7883 -179.7756 178.686 -0.3013 -0.8731 178.8239 -178.1454 1.5516 0.8066 -178.977 179.7895 0.0059 0.0254 179.8089 -179.67 0.1135 179.2498 -0.1195 -0.8937 179.737 -179.5485 -0.2383 0.5958 179.906 0.4426 -179.0917 179.81 0.2757 0.15 179.3411 -179.1488 0.0424 0.3065 -179.4222 179.8393 0.1106 -0.6046 179.1238 -179.7926 -0.0642 -178.6358 0.9696 2.9705 -177.4241 177.3719 -2.3297 -4.2133 176.085 -0.5162 179.412 179.8617 -0.2101 2.9851 -177.1598 -177.3009 2.5543 -0.923 179.311 179.1483 -0.6177 -0.2557 179.5103 179.8884 -0.3457 -72.1326 106.6346 166.0895 -15.1434 43.6491 -137.5838 63.782 -177.6225 -57.0484 -177.882 -59.2864 61.2877 -56.4193 62.1763 -177.2496 -61.4799 59.2764 179.5068 -175.8485 -55.0922 65.1382 60.911 -178.3327 -58.1023 -173.4867 5.2869 -64.1063 57.1417 176.3601 calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically 76 1.00e+00 60 T Berny optimization. saddle point Step number 67 out of a maximum of 420 All quantities printed in internal units (Hartrees-Bohrs-Radians) -0.00633 -0.00211 0.00166 0.00276 0.00341 0.00357 0.00445 0.00463 0.00551 0.00684 0.00693 0.01061 0.01182 0.01216 0.01276 0.01307 0.01426 0.01473 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R62 R63 R64 R65 R66 R67 R68 R69 R70 R71 R72 R73 R74 R75 R76 R77 R78 R79 R80 R81 A1 A2 A3 A4 A5 A6 A7 A8 A9 A10 A11 A12 A13 A14 A15 A16 A17 A18 A19 A20 A21 A22 A23 A24 A25 A26 A27 A28 A29 A30 A31 A32 A33 A34 A35 A36 A37 A38 A39 A40 A41 A42 A43 A44 A45 A46 A47 A48 A49 A50 A51 A52 A53 A54 A55 A56 A57 A58 A59 A60 A61 A62 A63 A64 A65 A66 A67 A68 A69 A70 A71 A72 A73 A74 A75 A76 A77 A78 A79 A80 A81 A82 A83 A84 A85 A86 A87 A88 A89 A90 A91 A92 A93 A94 A95 A96 A97 A98 A99 A100 A101 A102 A103 A104 A105 A106 A107 A108 A109 A110 A111 A112 A113 A114 A115 A116 A117 A118 A119 A120 A121 A122 A123 A124 A125 A126 A127 A128 A129 A130 A131 A132 A133 A134 D1 D2 D3 D4 D5 D6 D7 D8 D9 D10 D11 D12 D13 D14 D15 D16 D17 D18 D19 D20 D21 D22 D23 D24 D25 D26 D27 D28 D29 D30 D31 D32 D33 D34 D35 D36 D37 D38 D39 D40 D41 D42 D43 D44 D45 D46 D47 D48 D49 D50 D51 D52 D53 D54 D55 D56 D57 D58 D59 D60 D61 D62 D63 D64 D65 D66 D67 D68 D69 D70 D71 D72 D73 D74 D75 D76 D77 D78 D79 D80 D81 D82 D83 D84 D85 D86 D87 D88 D89 D90 D91 D92 D93 D94 D95 D96 D97 D98 D99 D100 D101 D102 D103 D104 D105 D106 D107 D108 D109 D110 D111 D112 D113 D114 D115 D116 D117 D118 D119 D120 D121 D122 D123 D124 D125 D126 D127 D128 D129 D130 D131 D132 D133 D134 D135 D136 D137 D138 D139 D140 D141 D142 D143 D144 D145 D146 D147 D148 D149 D150 D151 D152 D153 D154 D155 D156 D157 D158 D159 D160 D161 D162 D163 D164 D165 D166 D167 D168 D169 D170 D171 D172 D173 D174 D175 D176 D177 D178 D179 D180 D181 D182 D183 D184 D185 D186 D187 D188 D189 D190 D191 D192 D193 D194 D195 2.97114 3.01348 4.57842 2.98827 2.65465 2.65048 2.62208 2.50424 2.63027 2.50431 2.62942 2.49633 2.62496 2.50247 2.48857 2.62251 2.63195 2.63364 2.50561 2.62395 2.52496 2.62641 2.50432 2.63306 2.50175 2.49743 2.49970 2.75554 2.73813 2.75989 2.74607 2.72625 2.90347 2.65102 2.65405 2.63159 2.05975 2.62920 2.06411 2.63804 2.06598 2.63820 2.06560 2.06651 2.65439 2.65119 2.62857 2.06525 2.63255 2.06589 2.64047 2.06582 2.63609 2.06618 2.06667 2.63940 2.64013 2.62772 2.51154 2.62939 2.50429 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24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 B C C C C C C C C C C C C F F F F F F F F F F C C C F C C C C H C H C H H H C C C C H C H C H H H C C C C F C F C F F F C C C C O O H H H H H H C H H H 0.276424 -0.069517 0.133079 0.112065 0.270701 0.256191 0.094224 -0.130760 0.152661 0.161282 0.234186 0.232331 0.106131 -0.183900 -0.180567 -0.179792 -0.182150 -0.193625 -0.186961 -0.180636 -0.174181 -0.180929 -0.188784 0.031034 0.036673 0.245200 -0.303476 0.035456 -0.143515 -0.146712 -0.091935 0.113564 -0.103090 0.120930 -0.091745 0.116404 0.117621 0.121499 0.001845 -0.133168 -0.147960 -0.107662 0.115103 -0.108916 0.140826 -0.080936 0.119180 0.117587 0.123155 -0.132072 0.157622 0.159743 0.227674 -0.190764 0.212449 -0.178870 0.118457 -0.181854 -0.183818 -0.176989 -0.289102 0.312565 -0.264463 -0.280143 -0.267605 -0.298361 0.140557 0.130528 0.155991 0.143217 0.148030 0.143655 -0.155405 0.148338 0.144844 0.161337 -0.00000 4.8690 1.4013 4.5524 6.8114 -303.0350 -314.9033 -310.6155 -0.9731 -2.6045 -2.5873 6.4829 -5.3853 -1.0976 -0.9731 -2.6045 -2.5873 45.6671 8.3626 -22.4800 23.6149 -24.4434 -24.6277 -17.3469 -15.3155 -33.1552 -48.7289 -13410.7340 -12547.3242 -7637.4703 -297.6123 -378.7618 184.3858 -13.6606 -46.4719 186.8291 -3958.8770 -3534.0154 -3532.6556 69.0328 -12.1390 -119.6725 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 803.1908512000002 AuxInfo=1/0/N:63,64,73,35,46,31,33,42,44,29,30,40,41,28,39,25,24,62,61,26,27,65,66;2,8,50,3,4,9,10,51,52,5,6,11,12,53,55,7,13,57,1,19,23,14,18,54,56,20,22,15,17,58,59,21,16,60/E:(1,2)(4,5)(6,7,8,9)(10,11,12,13)(14,15)(16,17);(1,2,3)(4,5,6,7,8,9)(10,11,12,13,14,15)(16,17,18)(20,21,22,23,24,25)(26,27,28,29,30,31)(32,33,34)/CRV:4.3,5.3,6.3,7.3,8.3,9.3,10.3,11.3,12.3,13.3,14.3,15.3,16.3,17.3,18.3,22.1;1.3,2.3,3.3,4.3,5.3,6.3,7.3,8.3,9.3,10.3,11.3,12.3,13.3,14.3,15.3,16.3,17.3,18.3/rA:76BC3C3C3C3C3C3C3C3C3C3C3C3FFFFFFFFFFC3C3CFC3C3C3C3HC3HC3HHHC3C3C3C3HC3HC3HHHC3C3C3C3FC3FC3FFFCC3CCO1OHHHHHHCHHH/rB:s1;s2;s2;s3;s4;s5s6;s1;s8;s8;s9;s10;s11s12;s9;s11;s13;s12;s10;s3;s5;s7;s6;s4;;s24;s24s25;s26;s25;s28;s28;s29;s29;s30;s30;s31s33;s31;s33;s35;s24;s39;s39;s40;s40;s41;s41;s42s44;s42;s44;s46;s1;s50;s50;s51;s51;s52;s52;s53s55;s53;s55;s57;s26;s61;s61;s61;s62;s62;s63;s63;s63;s64;s64;s64;s66;s73;s73;s73;/rC:;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;; 0.0553940 0.0522714 0.0427554 Symmetrizing basis deriv contribution to polar: IMax=3 JMax=2 DiffMx= 0.00D+00 IDoAtm=11111111111111111111111111111111111111111111111111 IDoAtm=11111111111111111111111111 NEqPCM: Using equilibrium solvation (IEInf=0, Eps= 10.1250, EpsInf= 2.0874) Differentiating once with respect to nuclear coordinates. CalDSu exits because no D1Ps are significant. There are 231 degrees of freedom in the 1st order CPHF. IDoFFX=6 NUNeed= 0. 228 vectors produced by pass 0 Test12= 1.30D-13 1.00D-09 XBig12= 1.29D-01 7.13D-02. AX will form 96 AO Fock derivatives at one time. 225 vectors produced by pass 1 Test12= 1.30D-13 1.00D-09 XBig12= 1.59D-02 2.73D-02. 225 vectors produced by pass 2 Test12= 1.30D-13 1.00D-09 XBig12= 5.89D-04 3.27D-03. 225 vectors produced by pass 3 Test12= 1.30D-13 1.00D-09 XBig12= 1.27D-05 3.93D-04. 225 vectors produced by pass 4 Test12= 1.30D-13 1.00D-09 XBig12= 1.87D-07 3.77D-05. 225 vectors produced by pass 5 Test12= 1.30D-13 1.00D-09 XBig12= 1.54D-09 3.10D-06. 219 vectors produced by pass 6 Test12= 1.30D-13 1.00D-09 XBig12= 9.54D-12 2.32D-07. 100 vectors produced by pass 7 Test12= 1.30D-13 1.00D-09 XBig12= 5.25D-14 1.43D-08. 12 vectors produced by pass 8 Test12= 1.30D-13 1.00D-09 XBig12= 2.20D-14 4.31D-09. 7 vectors produced by pass 9 Test12= 1.30D-13 1.00D-09 XBig12= 1.26D-14 5.61D-09. 2 vectors produced by pass 10 Test12= 1.30D-13 1.00D-09 XBig12= 2.85D-15 1.57D-09. InvSVY: IOpt=1 It= 1 EMax= 7.77D-16 Solved reduced A of dimension 1693 with 231 vectors. End of Minotr F.D. properties file 721 does not exist. 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 452.710 -54.152 511.155 -53.083 -62.103 449.135 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 5 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 6 6 6 9 6 6 6 6 1 6 1 6 1 1 1 6 6 6 6 1 6 1 6 1 1 1 6 6 6 6 9 6 9 6 9 9 9 6 6 6 6 8 8 1 1 1 1 1 1 6 1 1 1 0.001482987 0.002512427 0.007304260 -0.000010464 0.000012128 0.000025668 0.000008904 0.000006494 0.000000752 -0.000014584 0.000001084 0.000005087 0.000016109 -0.000001599 0.000000593 0.000006930 0.000009140 0.000000419 0.000008607 0.000015032 0.000008070 0.000002415 0.000010030 0.000015965 -0.000004752 -0.000024670 -0.000025853 0.000003598 0.000014218 0.000006120 0.000000880 0.000006642 0.000002879 0.000004695 -0.000005293 -0.000001456 -0.000004202 -0.000006748 -0.000005239 -0.000032215 0.000009858 -0.000005204 0.000002057 0.000003789 0.000000694 -0.000001525 0.000002455 0.000000641 -0.000002185 0.000003312 0.000002158 0.000014151 0.000012237 -0.000004838 0.000015366 0.000003425 0.000022388 -0.000008954 0.000000054 -0.000009391 0.000006476 -0.000001480 0.000014316 0.000004800 -0.000002642 0.000008550 -0.000016545 -0.000015123 -0.000020366 -0.000008898 -0.000057995 -0.000086579 0.000047122 0.000047827 0.000062278 0.007621168 0.002947865 0.004928960 -0.009077332 -0.005499560 -0.012265644 -0.000017785 -0.000017500 -0.000020859 0.000005664 0.000002418 0.000008895 0.000000711 -0.000004944 0.000009844 0.000002531 -0.000001269 -0.000000943 0.000001137 -0.000008180 -0.000000942 0.000000481 -0.000000147 0.000000702 0.000006655 -0.000000712 0.000010392 0.000002355 0.000000657 0.000000812 -0.000002549 -0.000001410 0.000000616 -0.000000920 0.000000798 -0.000000408 0.000000262 0.000000302 -0.000000751 -0.000011870 0.000029626 0.000048044 -0.000007453 -0.000007149 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IMax=3 JMax=2 DiffMx= 0.00D+00 Symmetrizing basis deriv contribution to polar: IMax=3 JMax=2 DiffMx= 0.00D+00 Symmetrizing basis deriv contribution to polar: IMax=3 JMax=2 DiffMx= 0.00D+00 Symmetrizing basis deriv contribution to polar: IMax=3 JMax=2 DiffMx= 0.00D+00 Symmetrizing basis deriv contribution to polar: IMax=3 JMax=2 DiffMx= 0.00D+00 Symmetrizing basis deriv contribution to polar: IMax=3 JMax=2 DiffMx= 0.00D+00 Symmetrizing basis deriv contribution to polar: IMax=3 JMax=2 DiffMx= 0.00D+00 Symmetrizing basis deriv contribution to polar: IMax=3 JMax=2 DiffMx= 0.00D+00 Symmetrizing basis deriv contribution to polar: IMax=3 JMax=2 DiffMx= 0.00D+00 Symmetrizing basis deriv contribution to polar: IMax=3 JMax=2 DiffMx= 0.00D+00 Symmetrizing basis deriv contribution to polar: IMax=3 JMax=2 DiffMx= 0.00D+00 Symmetrizing basis deriv contribution to polar: IMax=3 JMax=2 DiffMx= 0.00D+00 Symmetrizing basis deriv contribution to polar: IMax=3 JMax=2 DiffMx= 0.00D+00 Symmetrizing basis deriv contribution to polar: IMax=3 JMax=2 DiffMx= 0.00D+00 Symmetrizing basis deriv contribution to polar: IMax=3 JMax=2 DiffMx= 0.00D+00 Symmetrizing basis deriv contribution to polar: IMax=3 JMax=2 DiffMx= 0.00D+00 Symmetrizing basis deriv contribution to polar: IMax=3 JMax=2 DiffMx= 0.00D+00 Symmetrizing basis deriv contribution to polar: IMax=3 JMax=2 DiffMx= 0.00D+00 IDoAtm=11111111111111111111111111111111111111111111111111 IDoAtm=11111111111111111111111111 NEqPCM: Using equilibrium solvation (IEInf=0, Eps= 10.1250, EpsInf= 2.0874) Differentiating once with respect to nuclear coordinates. CalDSu exits because no D1Ps are significant. There are 231 degrees of freedom in the 1st order CPHF. IDoFFX=6 NUNeed= 0. 228 vectors produced by pass 0 Test12= 1.30D-13 1.00D-09 XBig12= 1.32D-01 7.41D-02. AX will form 96 AO Fock derivatives at one time. 225 vectors produced by pass 1 Test12= 1.30D-13 1.00D-09 XBig12= 1.60D-02 2.25D-02. 225 vectors produced by pass 2 Test12= 1.30D-13 1.00D-09 XBig12= 7.00D-04 4.46D-03. 225 vectors produced by pass 3 Test12= 1.30D-13 1.00D-09 XBig12= 1.47D-05 5.52D-04. 225 vectors produced by pass 4 Test12= 1.30D-13 1.00D-09 XBig12= 1.83D-07 4.17D-05. 225 vectors produced by pass 5 Test12= 1.30D-13 1.00D-09 XBig12= 1.57D-09 3.11D-06. 219 vectors produced by pass 6 Test12= 1.30D-13 1.00D-09 XBig12= 1.07D-11 2.27D-07. 94 vectors produced by pass 7 Test12= 1.30D-13 1.00D-09 XBig12= 5.78D-14 1.49D-08. 14 vectors produced by pass 8 Test12= 1.30D-13 1.00D-09 XBig12= 1.02D-14 3.10D-09. 10 vectors produced by pass 9 Test12= 1.30D-13 1.00D-09 XBig12= 6.25D-15 4.09D-09. 2 vectors produced by pass 10 Test12= 1.30D-13 1.00D-09 XBig12= 2.06D-15 1.72D-09. InvSVY: IOpt=1 It= 1 EMax= 5.27D-16 Solved reduced A of dimension 1692 with 231 vectors. End of Minotr F.D. properties file 721 does not exist. Symmetrizing basis deriv contribution to polar: IMax=3 JMax=2 DiffMx= 0.00D+00 Symmetrizing basis deriv contribution to polar: IMax=3 JMax=2 DiffMx= 0.00D+00 Symmetrizing basis deriv contribution to polar: IMax=3 JMax=2 DiffMx= 0.00D+00 Symmetrizing basis deriv contribution to polar: IMax=3 JMax=2 DiffMx= 0.00D+00 Symmetrizing basis deriv contribution to polar: IMax=3 JMax=2 DiffMx= 0.00D+00 Symmetrizing basis deriv contribution to polar: IMax=3 JMax=2 DiffMx= 0.00D+00 Symmetrizing basis deriv contribution to polar: IMax=3 JMax=2 DiffMx= 0.00D+00 Symmetrizing basis deriv contribution to polar: IMax=3 JMax=2 DiffMx= 0.00D+00 Symmetrizing basis deriv contribution to polar: IMax=3 JMax=2 DiffMx= 0.00D+00 Symmetrizing basis deriv contribution to polar: IMax=3 JMax=2 DiffMx= 0.00D+00 Symmetrizing basis deriv contribution to polar: IMax=3 JMax=2 DiffMx= 0.00D+00 Symmetrizing basis deriv contribution to polar: IMax=3 JMax=2 DiffMx= 0.00D+00 Symmetrizing basis deriv contribution to polar: IMax=3 JMax=2 DiffMx= 0.00D+00 Symmetrizing basis deriv contribution to polar: IMax=3 JMax=2 DiffMx= 0.00D+00 Symmetrizing basis deriv contribution to polar: IMax=3 JMax=2 DiffMx= 0.00D+00 Symmetrizing basis deriv contribution to polar: IMax=3 JMax=2 DiffMx= 0.00D+00 Symmetrizing basis deriv contribution to polar: IMax=3 JMax=2 DiffMx= 0.00D+00 Symmetrizing basis deriv contribution to polar: IMax=3 JMax=2 DiffMx= 0.00D+00 Symmetrizing basis deriv contribution to polar: IMax=3 JMax=2 DiffMx= 0.00D+00 Symmetrizing basis deriv contribution to polar: IMax=3 JMax=2 DiffMx= 0.00D+00 Symmetrizing basis deriv contribution to polar: IMax=3 JMax=2 DiffMx= 0.00D+00 Symmetrizing basis deriv contribution to polar: IMax=3 JMax=2 DiffMx= 0.00D+00 Symmetrizing basis deriv contribution to polar: IMax=3 JMax=2 DiffMx= 0.00D+00 Symmetrizing basis deriv contribution to polar: IMax=3 JMax=2 DiffMx= 0.00D+00 Symmetrizing basis deriv contribution to polar: IMax=3 JMax=2 DiffMx= 0.00D+00 IDoAtm=11111111111111111111111111111111111111111111111111 IDoAtm=11111111111111111111111111 NEqPCM: Using equilibrium solvation (IEInf=0, Eps= 10.1250, EpsInf= 2.0874) Differentiating once with respect to nuclear coordinates. CalDSu exits because no D1Ps are significant. There are 231 degrees of freedom in the 1st order CPHF. IDoFFX=6 NUNeed= 0. 228 vectors produced by pass 0 Test12= 1.30D-13 1.00D-09 XBig12= 1.39D-01 7.82D-02. AX will form 96 AO Fock derivatives at one time. 225 vectors produced by pass 1 Test12= 1.30D-13 1.00D-09 XBig12= 1.68D-02 2.64D-02. 225 vectors produced by pass 2 Test12= 1.30D-13 1.00D-09 XBig12= 7.60D-04 4.50D-03. 225 vectors produced by pass 3 Test12= 1.30D-13 1.00D-09 XBig12= 1.38D-05 5.18D-04. 225 vectors produced by pass 4 Test12= 1.30D-13 1.00D-09 XBig12= 1.63D-07 4.17D-05. 225 vectors produced by pass 5 Test12= 1.30D-13 1.00D-09 XBig12= 1.46D-09 3.09D-06. 217 vectors produced by pass 6 Test12= 1.30D-13 1.00D-09 XBig12= 9.81D-12 2.22D-07. 99 vectors produced by pass 7 Test12= 1.30D-13 1.00D-09 XBig12= 5.67D-14 1.54D-08. 11 vectors produced by pass 8 Test12= 1.30D-13 1.00D-09 XBig12= 5.42D-15 2.56D-09. 10 vectors produced by pass 9 Test12= 1.30D-13 1.00D-09 XBig12= 5.17D-15 2.82D-09. 1 vectors produced by pass 10 Test12= 1.30D-13 1.00D-09 XBig12= 1.23D-15 1.25D-09. InvSVY: IOpt=1 It= 1 EMax= 6.94D-16 Solved reduced A of dimension 1691 with 231 vectors. End of Minotr F.D. properties file 721 does not exist. Symmetrizing basis deriv contribution to polar: IMax=3 JMax=2 DiffMx= 0.00D+00 Symmetrizing basis deriv contribution to polar: IMax=3 JMax=2 DiffMx= 0.00D+00 Symmetrizing basis deriv contribution to polar: IMax=3 JMax=2 DiffMx= 0.00D+00 Symmetrizing basis deriv contribution to polar: IMax=3 JMax=2 DiffMx= 0.00D+00 Symmetrizing basis deriv contribution to polar: IMax=3 JMax=2 DiffMx= 0.00D+00 Symmetrizing basis deriv contribution to polar: IMax=3 JMax=2 DiffMx= 0.00D+00 Symmetrizing basis deriv contribution to polar: IMax=3 JMax=2 DiffMx= 0.00D+00 Symmetrizing basis deriv contribution to polar: IMax=3 JMax=2 DiffMx= 0.00D+00 Symmetrizing basis deriv contribution to polar: IMax=3 JMax=2 DiffMx= 0.00D+00 Symmetrizing basis deriv contribution to polar: IMax=3 JMax=2 DiffMx= 0.00D+00 Symmetrizing basis deriv contribution to polar: IMax=3 JMax=2 DiffMx= 0.00D+00 Symmetrizing basis deriv contribution to polar: IMax=3 JMax=2 DiffMx= 0.00D+00 Symmetrizing basis deriv contribution to polar: IMax=3 JMax=2 DiffMx= 0.00D+00 Symmetrizing basis deriv contribution to polar: IMax=3 JMax=2 DiffMx= 0.00D+00 Symmetrizing basis deriv contribution to polar: IMax=3 JMax=2 DiffMx= 0.00D+00 6 -3228.73183611 Symmetrizing basis deriv contribution to polar: IMax=3 JMax=2 DiffMx= 0.00D+00 PT770051.800S 2023-03-13T00:05:50.000 Mulliken charges with hydrogens summed into heavy atoms: 1 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 33 35 39 40 41 42 44 46 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 73 B C C C C C C C C C C C C F F F F F F F F F F C C C F C C C C C C C C C C C C C C C C F C F C F F F C C C C O O C 0.276424 -0.069517 0.133079 0.112065 0.270701 0.256191 0.094224 -0.130760 0.152661 0.161282 0.234186 0.232331 0.106131 -0.183900 -0.180567 -0.179792 -0.182150 -0.193625 -0.186961 -0.180636 -0.174181 -0.180929 -0.188784 0.031034 0.036673 0.245200 -0.303476 0.035456 -0.029951 -0.025782 0.024470 0.014530 0.029754 0.001845 -0.018065 -0.007134 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analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically D1 D2 D3 D4 D5 D6 D7 D8 D9 D10 D11 D12 D13 D14 D15 D16 D17 D18 D19 D20 D21 D22 D23 D24 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D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 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analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically Berny optimization. saddle point Step number 1 out of a maximum of 2 All quantities printed in internal units (Hartrees-Bohrs-Radians) Second derivative matrix not updated -- analytic derivatives used. -0.00550 0.00182 0.00301 0.00331 0.00384 0.00393 0.00442 0.00474 0.00555 0.00677 0.00753 0.01102 0.01240 0.01270 0.01304 0.01407 0.01440 0.01513 0.01568 0.01719 0.01748 0.01792 0.01857 0.01884 0.01895 0.02034 0.02151 0.02195 0.02237 0.02325 0.02386 0.02410 0.02436 0.02450 0.02484 0.02566 0.02613 0.02623 0.02689 0.02705 0.02727 0.02735 0.02766 0.02799 0.02879 0.02897 0.02911 0.02943 0.02968 0.02984 0.02989 0.03046 0.03081 0.03269 0.03361 0.03396 0.03470 0.03550 0.03780 0.03891 0.03918 0.04497 0.04528 0.04590 0.04612 0.04738 0.04779 0.04932 0.05049 0.05453 0.06082 0.06959 0.08362 0.08559 0.09260 0.10427 0.10945 0.10996 0.11210 0.11340 0.11544 0.11790 0.11954 0.12319 0.12426 0.12441 0.12482 0.12667 0.12811 0.13061 0.13351 0.13675 0.14346 0.14646 0.14706 0.14749 0.14850 0.15184 0.15400 0.15728 0.15785 0.16321 0.16767 0.17261 0.17637 0.17979 0.18087 0.18242 0.18397 0.18609 0.18755 0.18952 0.19143 0.19343 0.19356 0.19380 0.19445 0.19640 0.19670 0.20174 0.20742 0.21054 0.21185 0.21482 0.21556 0.21602 0.21774 0.21903 0.22008 0.22310 0.22670 0.23142 0.23419 0.23958 0.24189 0.24422 0.25006 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R36 R37 R38 R39 R40 R41 R42 R43 R44 R45 R46 R47 R48 R49 R50 R51 R52 R53 R54 R55 R56 R57 R58 R59 R60 R61 R62 R63 R64 R65 R66 R67 R68 R69 R70 R71 R72 R73 R74 R75 R76 R77 R78 R79 R80 R81 A1 A2 A3 A4 A5 A6 A7 A8 A9 A10 A11 A12 A13 A14 A15 A16 A17 A18 A19 A20 A21 A22 A23 A24 A25 A26 A27 A28 A29 A30 A31 A32 A33 A34 A35 A36 A37 A38 A39 A40 A41 A42 A43 A44 A45 A46 A47 A48 A49 A50 A51 A52 A53 A54 A55 A56 A57 A58 A59 A60 A61 A62 A63 A64 A65 A66 A67 A68 A69 A70 A71 A72 A73 A74 A75 A76 A77 A78 A79 A80 A81 A82 A83 A84 A85 A86 A87 A88 A89 A90 A91 A92 A93 A94 A95 A96 A97 A98 A99 A100 A101 A102 A103 A104 A105 A106 A107 A108 A109 A110 A111 A112 A113 A114 A115 A116 A117 A118 A119 A120 A121 A122 A123 A124 A125 A126 A127 A128 A129 A130 A131 A132 A133 A134 D1 D2 D3 D4 D5 D6 D7 D8 D9 D10 D11 D12 D13 D14 D15 D16 D17 D18 D19 D20 D21 D22 D23 D24 D25 D26 D27 D28 D29 D30 D31 D32 D33 D34 D35 D36 D37 D38 D39 D40 D41 D42 D43 D44 D45 D46 D47 D48 D49 D50 D51 D52 D53 D54 D55 D56 D57 D58 D59 D60 D61 D62 D63 D64 D65 D66 D67 D68 D69 D70 D71 D72 D73 D74 D75 D76 D77 D78 D79 D80 D81 D82 D83 D84 D85 D86 D87 D88 D89 D90 D91 D92 D93 D94 D95 D96 D97 D98 D99 D100 D101 D102 D103 D104 D105 D106 D107 D108 D109 D110 D111 D112 D113 D114 D115 D116 D117 D118 D119 D120 D121 D122 D123 D124 D125 D126 D127 D128 D129 D130 D131 D132 D133 D134 D135 D136 D137 D138 D139 D140 D141 D142 D143 D144 D145 D146 D147 D148 D149 D150 D151 D152 D153 D154 D155 D156 D157 D158 D159 D160 D161 D162 D163 D164 D165 D166 D167 D168 D169 D170 D171 D172 D173 D174 D175 D176 D177 D178 D179 D180 D181 D182 D183 D184 D185 D186 D187 D188 D189 D190 D191 D192 D193 D194 D195 2.97114 3.01348 4.57842 2.98827 2.65465 2.65048 2.62208 2.50424 2.63027 2.50431 2.62942 2.49633 2.62496 2.50247 2.48857 2.62251 2.63195 2.63364 2.50561 2.62395 2.52496 2.62641 2.50432 2.63306 2.50175 2.49743 2.49970 2.75554 2.73813 2.75989 2.74607 2.72625 2.90347 2.65102 2.65405 2.63159 2.05975 2.62920 2.06411 2.63804 2.06598 2.63820 2.06560 2.06651 2.65439 2.65119 2.62857 2.06525 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= 0.0|-DE/DX = 0.0 D1 D2 D3 D4 D5 D6 D7 D8 D9 D10 D11 D12 D13 D14 D15 D16 D17 D18 D19 D20 D21 D22 D23 D24 D25 D26 D27 D28 D29 D30 D31 D32 D33 D34 D35 D36 D37 D38 D39 D40 D41 D42 D43 D44 D45 D46 D47 D48 D49 D50 D51 D52 D53 D54 D55 D56 D57 D58 D59 D60 D61 D62 D63 D64 D65 D66 D67 D68 D69 D70 D71 D72 D73 D74 D75 D76 D77 D78 D79 D80 D81 D82 D83 D84 D85 D86 D87 D88 D89 D90 D91 D92 D93 D94 D95 D96 D97 D98 D99 D100 D101 D102 D103 D104 D105 D106 D107 D108 D109 D110 D111 D112 D113 D114 D115 D116 D117 D118 D119 D120 D121 D122 D123 D124 D125 D126 D127 D128 D129 D130 D131 D132 D133 D134 D135 D136 D137 D138 D139 D140 D141 D142 D143 D144 D145 D146 D147 D148 D149 D150 D151 D152 D153 D154 D155 D156 D157 D158 D159 D160 D161 D162 D163 D164 D165 D166 D167 D168 D169 D170 D171 D172 D173 D174 D175 D176 D177 D178 D179 D180 D181 D182 D183 D184 D185 D186 D187 D188 D189 D190 D191 D192 D193 D194 8 8 27 27 50 50 2 2 27 27 50 50 2 8 50 2 2 8 8 27 27 1 1 4 4 1 1 3 3 2 2 19 19 2 2 23 23 3 3 20 20 4 4 22 22 1 1 10 10 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3 3 4 4 4 4 5 5 5 5 6 6 6 6 7 7 7 7 7 7 7 7 9 9 9 9 10 10 10 10 11 11 11 11 12 12 12 12 13 13 13 13 13 13 13 13 25 26 26 39 39 39 39 26 26 28 28 28 28 27 27 27 61 61 61 61 61 61 61 61 61 29 29 29 29 30 30 30 30 31 31 31 31 33 33 33 33 35 35 35 35 35 35 35 35 40 40 40 40 41 41 41 41 42 42 42 42 44 44 44 44 46 46 46 46 46 46 46 46 51 51 51 51 52 52 52 52 53 53 53 53 55 55 55 55 57 57 57 57 57 57 57 57 62 62 62 62 62 62 63 63 63 63 63 63 63 63 63 64 64 64 64 64 64 64 64 64 66 66 73 73 3 4 3 4 3 4 9 10 9 10 9 10 26 26 26 51 52 51 52 51 52 5 19 5 19 6 23 6 23 7 20 7 20 7 22 7 22 6 21 6 21 5 21 5 21 11 14 11 14 12 18 12 18 13 15 13 15 13 17 13 17 12 16 12 16 11 16 11 16 28 27 61 40 41 40 41 27 61 29 30 29 30 1 1 1 62 63 64 62 63 64 62 63 64 31 32 31 32 33 34 33 34 35 36 35 36 35 37 35 37 33 38 33 38 31 38 31 38 42 43 42 43 44 45 44 45 46 47 46 47 46 48 46 48 44 49 44 49 42 49 42 49 53 54 53 54 55 56 55 56 57 58 57 58 57 59 57 59 55 60 55 60 53 60 53 60 65 66 65 66 65 66 67 68 69 67 68 69 67 68 69 70 71 72 70 71 72 70 71 72 73 73 74 75 -174.3197 3.4594 -66.809 110.9701 22.4211 -159.7999 101.1804 -78.7905 4.5501 -175.4208 -94.3736 85.6555 -45.8382 74.7425 -168.5306 41.2582 -143.5646 -122.7283 52.4489 128.6326 -56.1902 -178.7806 2.3544 3.285 -175.5801 -179.5589 0.4625 -1.6418 178.3796 -3.6118 179.1688 175.3034 -1.916 0.3734 178.7006 -179.6468 -1.3196 2.1159 -177.232 179.3637 0.0158 -0.5667 178.7803 -178.904 0.443 -177.4406 2.4379 2.5301 -177.5914 178.0538 -0.25 -1.9208 179.7754 -1.6133 178.4564 178.5033 -1.427 0.3763 -179.2635 178.6883 -0.9515 -0.0631 -179.7952 179.8673 0.1352 0.6565 -179.611 -179.7004 0.0321 -9.1896 75.005 -64.5865 -3.349 176.2691 178.249 -2.1328 -65.7087 78.2798 175.6551 -7.2668 -21.4152 155.6628 53.7391 -6.7757 -158.7548 99.6941 -138.8 -16.662 170.493 -68.0011 54.1369 -42.9501 78.5558 -159.3062 175.8135 -2.9914 -1.2837 179.9113 -175.7848 2.6603 1.3682 179.8133 0.3623 -179.0542 179.1662 -0.2503 -0.5265 178.8503 -178.9758 0.4009 0.4991 -179.4294 179.9117 -0.0168 -0.417 179.5115 -179.7899 0.1386 178.9036 -1.2647 -0.7151 179.1166 -179.3934 1.4245 0.23 -178.952 0.5948 -179.4377 -179.237 0.7305 0.3743 179.9048 179.5406 -0.929 0.0129 -179.9429 -179.9545 0.0897 -0.4988 179.4569 179.9724 -0.0719 177.2057 -1.7366 1.7729 -177.1694 -177.9266 2.6064 -2.4848 178.0482 -0.1996 -179.9429 178.7753 -0.9681 1.6149 -178.8489 -178.8996 0.6366 -0.7763 179.7429 178.9692 -0.5115 0.0951 179.5759 -179.4445 0.0363 -69.3021 109.5017 169.6461 -11.5501 47.6328 -133.5634 64.5449 -176.7724 -56.0485 -178.1726 -59.4898 61.234 -57.1162 61.5666 -177.7096 -61.1571 59.3548 179.7552 -175.212 -54.7002 65.7002 61.6631 -177.825 -57.4246 -174.3298 4.4872 -65.4608 55.3839 -DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0 1 def2SVPP (5D, 7F) 76 76 76 1.00e+00 60 T 0.0553940 0.0522714 0.0427554 1 -3228.73183611 Symmetrizing basis deriv contribution to polar: IMax=3 JMax=2 DiffMx= 0.00D+00 IDoAtm=11111111111111111111111111111111111111111111111111 IDoAtm=11111111111111111111111111 NEqPCM: Using equilibrium solvation (IEInf=0, Eps= 10.1250, EpsInf= 2.0874) Differentiating once with respect to electric field. with respect to dipole field. Differentiating once with respect to nuclear coordinates. CalDSu exits because no D1Ps are significant. There are 231 degrees of freedom in the 1st order CPHF. IDoFFX=6 NUNeed= 3. 231 vectors produced by pass 0 Test12= 1.30D-13 1.00D-09 XBig12= 2.60D+02 7.36D+00. AX will form 96 AO Fock derivatives at one time. 228 vectors produced by pass 1 Test12= 1.30D-13 1.00D-09 XBig12= 2.48D+01 1.21D+00. 228 vectors produced by pass 2 Test12= 1.30D-13 1.00D-09 XBig12= 7.94D-01 1.87D-01. 228 vectors produced by pass 3 Test12= 1.30D-13 1.00D-09 XBig12= 1.44D-02 1.11D-02. 228 vectors produced by pass 4 Test12= 1.30D-13 1.00D-09 XBig12= 1.59D-04 8.52D-04. 228 vectors produced by pass 5 Test12= 1.30D-13 1.00D-09 XBig12= 1.19D-06 5.94D-05. 218 vectors produced by pass 6 Test12= 1.30D-13 1.00D-09 XBig12= 7.66D-09 5.86D-06. 94 vectors produced by pass 7 Test12= 1.30D-13 1.00D-09 XBig12= 4.36D-11 3.92D-07. 4 vectors produced by pass 8 Test12= 1.30D-13 1.00D-09 XBig12= 2.25D-13 3.39D-08. 3 vectors produced by pass 9 Test12= 1.30D-13 1.00D-09 XBig12= 2.92D-15 2.32D-09. 1 vectors produced by pass 10 Test12= 1.30D-13 1.00D-09 XBig12= 3.48D-16 1.02D-09. 1 vectors produced by pass 11 Test12= 1.30D-13 1.00D-09 XBig12= 3.16D-16 1.07D-09. InvSVY: IOpt=1 It= 1 EMax= 1.60D-14 Solved reduced A of dimension 1692 with 231 vectors. Isotropic polarizability for W= 0.000000 524.63 Bohr**3. End of Minotr F.D. properties file 721 does not exist. PT90183.700S 2023-03-13T00:53:49.000 -24.86203 -24.86106 -24.86072 -24.86020 -24.86006 -24.85989 -24.85949 -24.85936 -24.85800 -24.85550 -24.81151 -19.31075 -19.25191 -10.43366 -10.43107 -10.42749 -10.42713 -10.42516 -10.42271 -10.42261 -10.42155 -10.41860 -10.41839 -10.41776 -10.41755 -10.41715 -10.41687 -10.41570 -10.41478 -10.40431 -10.34666 -10.34068 -10.33818 -10.33374 -10.33369 -10.33230 -10.33127 -10.33072 -10.33012 -10.31759 -10.31656 -10.31464 -10.31369 -10.31198 -10.31193 -10.31168 -10.31110 -10.30924 -10.30865 -10.29208 -10.28575 -6.93080 -1.37043 -1.36715 -1.36359 -1.36088 -1.35830 -1.35624 -1.35579 -1.35248 -1.34962 -1.34439 -1.34248 -1.34099 -1.34019 -1.33901 -1.33696 -1.27903 -1.21406 -1.11622 -1.01966 -1.00540 -1.00369 -1.00135 -0.96792 -0.96295 -0.91830 -0.89935 -0.88414 -0.88162 -0.87978 -0.87770 -0.87520 -0.86908 -0.86057 -0.85292 -0.85026 -0.82833 -0.78953 -0.78166 -0.77297 -0.77026 -0.76485 -0.76399 -0.76228 -0.75029 -0.73670 -0.72429 -0.71200 -0.70708 -0.70544 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A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A -13.3786 15.2713 22.5618 25.1734 28.5514 33.2665 37.5879 39.1572 41.6292 46.1038 48.2145 55.3761 66.8056 76.1155 79.6940 87.9873 89.9252 98.4537 101.0864 112.4434 121.7748 123.2108 124.8563 133.1197 142.7562 145.6748 151.8142 154.8742 164.3580 167.1937 168.9419 176.6509 179.7504 181.4014 191.9016 205.1778 215.9506 232.7934 238.4345 244.5138 245.5743 251.4190 262.7701 272.3930 274.5291 275.7290 276.6035 279.6203 282.1286 284.1624 288.5727 291.6613 303.9786 318.4592 322.4918 331.9216 332.1666 345.9944 351.0984 355.5577 363.4901 368.9867 377.2249 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