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NCelK= 1 NCelE2= 1 NClLst= 1 CellRange= 0.0. One-electron integrals computed using PRISM. Berny optimization. local minimum Step number 33 out of a maximum of 552 All quantities printed in internal units (Hartrees-Bohrs-Radians) 0.00120 0.00171 0.00239 0.00266 0.00308 0.00344 0.00386 0.00410 0.00445 0.00476 0.00548 0.00586 0.00617 0.00733 0.00901 0.00986 0.01067 0.01239 0.01350 0.01400 0.01444 0.01621 0.01795 0.01881 0.01955 0.01974 0.02075 0.02113 0.02127 0.02190 0.02212 0.02220 0.02226 0.02227 0.02229 0.02232 0.02235 0.02237 0.02239 0.02240 0.02242 0.02248 0.02257 0.02267 0.02274 0.02288 0.02351 0.02398 0.02425 0.02600 0.02670 0.02807 0.02959 0.03090 0.03277 0.03348 0.03374 0.04029 0.04099 0.04252 0.04272 0.04434 0.04514 0.04688 0.04753 0.04846 0.04898 0.05013 0.05079 0.05153 0.05211 0.05214 0.05243 0.05260 0.05379 0.05385 0.05411 0.05493 0.05544 0.05561 0.05607 0.05626 0.05640 0.05681 0.05696 0.05756 0.05822 0.05875 0.05992 0.06148 0.06161 0.06321 0.06575 0.06709 0.06844 0.07027 0.07220 0.07517 0.07676 0.07883 0.08016 0.08178 0.08284 0.08381 0.08483 0.08636 0.09230 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Generated NRdTot= 0 NPtTot= 0 NUsed= 0 NTot= 32 NSgBfM= 899 907 909 913 915 MxSgAt= 92 MxSgA2= 92. NPDir=0 NMtPBC= 1 NCelOv= 1 NCel= 1 NClECP= 1 NCelD= 1 NCelK= 1 NCelE2= 1 NClLst= 1 CellRange= 0.0. One-electron integrals computed using PRISM. Precomputing XC quadrature grid using IXCGrd= 4 IRadAn= 0 IRanWt= -1 IRanGd= 0 AccXCQ= 0.00D+00. Generated NRdTot= 0 NPtTot= 0 NUsed= 0 NTot= 32 NSgBfM= 905 907 919 920 922 MxSgAt= 92 MxSgA2= 92. 1 20.0581 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 Fe Fe F F F F F N N C C C C H H C C C H H H C H H H C C C C C C C C H H C C H H C F C F F C F F C H H H C H H H C H H C H H C H H C H H H C H H H C H H H C H H H C C C C C C H F F F F F 57 57 19 19 19 19 19 14 14 13 13 13 13 1 1 13 13 13 1 1 1 13 1 1 1 13 13 13 13 13 13 13 13 1 1 13 13 1 1 13 19 13 19 19 13 19 19 13 1 1 1 13 1 1 1 13 1 1 13 1 1 13 1 1 13 1 1 1 13 1 1 1 13 1 1 1 13 1 1 1 13 13 13 13 13 13 1 19 19 19 19 19 0.00002 0.00002 0.00536 0.00036 0.00115 0.00026 0.00455 0.14168 0.13873 -0.00344 -0.00270 -0.00461 0.00375 0.00001 0.00004 0.00553 -0.00286 0.00607 -0.00012 0.00039 -0.00013 0.00933 -0.00014 0.00039 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Integral symmetry usage will be decided dynamically. IVT= 3795241 IEndB= 3795241 NGot= 13421772800 MDV= 13419228356 LenX= 13419228356 LenY= 13417981784 Requested convergence on RMS density matrix=1.00D-08 within 64 cycles. Requested convergence on MAX density matrix=1.00D-06. Requested convergence on energy=1.00D-06. No special actions if energy rises. Fock matrices will be formed incrementally for 20 cycles. 20.0629 (Enter /ichec/packages/gaussian/09e01/l716.exe) 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 Fe Fe F F F F F N N C C C C H H C C C H H H C H H H C C C C C C C C H H C C H H C F C F F C F F C H H H C H H H C H H C H H C H H C H H H C H H H C H H H C H H H C C C C C C H F F F F F 57 57 19 19 19 19 19 14 14 13 13 13 13 1 1 13 13 13 1 1 1 13 1 1 1 13 13 13 13 13 13 13 13 1 1 13 13 1 1 13 19 13 19 19 13 19 19 13 1 1 1 13 1 1 1 13 1 1 13 1 1 13 1 1 13 1 1 1 13 1 1 1 13 1 1 1 13 1 1 1 13 13 13 13 13 13 1 19 19 19 19 19 0.00002 0.00002 0.00415 0.00036 0.00103 0.00030 0.00399 0.14122 0.13836 -0.00105 -0.00125 -0.00226 0.00370 -0.00003 0.00012 0.00510 -0.00144 0.00718 -0.00011 0.00051 -0.00015 0.01135 -0.00016 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-1.0000000 -1.0000000 -3.6000000 -3.6000000 -1.0000000 -1.0000000 -3.6000000 -6.7500000 -3.6000000 -6.7500000 -6.7500000 -3.6000000 -6.7500000 -6.7500000 -3.6000000 -1.0000000 -1.0000000 -1.0000000 -3.6000000 -1.0000000 -1.0000000 -1.0000000 -3.6000000 -1.0000000 -1.0000000 -3.6000000 -1.0000000 -1.0000000 -3.6000000 -1.0000000 -1.0000000 -3.6000000 -1.0000000 -1.0000000 -1.0000000 -3.6000000 -1.0000000 -1.0000000 -1.0000000 -3.6000000 -1.0000000 -1.0000000 -1.0000000 -3.6000000 -1.0000000 -1.0000000 -1.0000000 -3.6000000 -3.6000000 -3.6000000 -3.6000000 -3.6000000 -3.6000000 -1.0000000 -6.7500000 -6.7500000 -6.7500000 -6.7500000 -6.7500000 (Enter /ichec/packages/gaussian/09e01/l101.exe) Structure from the checkpoint file: "FeFe-2CH-fix-scanCHb-ts-disp-Bbb-disp-bf2.chk" Berny optimization. R1 R2 R3 R4 R5 R6 R7 R8 R9 R10 R11 R12 R13 R14 R15 R16 R17 R18 R19 R20 R21 R22 R23 R24 R25 R26 R27 R28 R29 R30 R31 R32 R33 R34 R35 R36 R37 R38 R39 R40 R41 R42 R43 R44 R45 R46 R47 R48 R49 R50 R51 R52 R53 R54 R55 R56 R57 R58 R59 R60 R61 R62 R63 R64 R65 R66 R67 R68 R69 R70 R71 R72 R73 R74 R75 R76 R77 R78 R79 R80 R81 R82 R83 R84 R85 R86 R87 R88 R89 R90 R91 R92 R93 R94 R95 R96 R97 R98 R99 1 1 1 1 2 2 2 3 4 5 6 7 8 8 9 9 10 10 10 11 11 11 12 12 12 13 13 13 16 16 16 16 17 17 18 18 18 22 22 22 26 26 27 28 29 30 32 32 33 33 36 36 37 37 38 40 40 42 42 45 48 48 48 52 52 52 55 56 56 56 56 59 59 62 62 65 65 65 69 69 69 73 73 73 77 77 77 81 81 81 82 82 83 83 84 84 85 85 86 2 8 9 32 8 9 26 27 28 29 30 31 10 11 12 17 62 65 69 59 73 77 13 48 52 14 15 33 17 33 34 35 18 22 19 20 21 23 24 25 27 31 28 29 30 31 36 37 38 39 40 41 42 43 87 44 45 45 46 47 49 50 51 53 54 55 91 57 58 59 62 60 61 63 64 66 67 68 70 71 72 74 75 76 78 79 80 82 86 87 83 91 84 90 85 89 86 88 92 2.426 2.0553 2.0464 2.0882 2.0563 2.0474 2.0857 1.3586 1.3367 1.333 1.3368 1.3579 1.4992 1.5017 1.5028 1.495 1.5457 1.5399 1.537 1.5383 1.5443 1.5323 1.5476 1.535 1.5416 1.0949 1.0949 1.5219 1.5553 1.5284 1.0944 1.0958 1.5439 1.5316 1.0953 1.0945 1.0903 1.0923 1.094 1.0996 1.3842 1.3848 1.3881 1.3894 1.3892 1.3883 1.3843 1.383 1.0961 1.0951 1.3887 1.3564 1.3885 1.358 2.3324 1.3367 1.3896 1.3895 1.3355 1.3337 1.0933 1.0954 1.0904 1.0935 1.0994 1.0923 2.4264 1.0944 1.0961 1.5218 1.5211 1.0958 1.097 1.0985 1.0959 1.0893 1.0941 1.0948 1.0937 1.0896 1.1011 1.0945 1.0937 1.0892 1.0996 1.0937 1.0926 1.3838 1.3855 1.0823 1.389 1.3397 1.3903 1.3304 1.3911 1.3274 1.3893 1.3294 1.3349 calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically A1 A2 A3 A4 A5 A6 A7 A8 A9 A10 A11 A12 A13 A14 A15 A16 A17 A18 A19 A20 A21 A22 A23 A24 A25 A26 A27 A28 A29 A30 A31 A32 A33 A34 A35 A36 A37 A38 A39 A40 A41 A42 A43 A44 A45 A46 A47 A48 A49 A50 A51 A52 A53 A54 A55 A56 A57 A58 A59 A60 A61 A62 A63 A64 A65 A66 A67 A68 A69 A70 A71 A72 A73 A74 A75 A76 A77 A78 A79 A80 A81 A82 A83 A84 A85 A86 A87 A88 A89 A90 A91 A92 A93 A94 A95 A96 A97 A98 A99 A100 A101 A102 A103 A104 A105 A106 A107 A108 A109 A110 A111 A112 A113 A114 A115 A116 A117 A118 A119 A120 A121 A122 A123 A124 A125 A126 A127 A128 A129 A130 A131 A132 A133 A134 A135 A136 A137 A138 A139 A140 A141 A142 A143 A144 A145 A146 A147 A148 A149 A150 A151 A152 A153 A154 A155 A156 A157 A158 A159 A160 A161 A162 A163 A164 A165 A166 A167 A168 A169 A170 A171 A172 A173 A174 A175 A176 A177 A178 A179 A180 A181 A182 8 8 9 8 8 9 1 1 2 2 10 1 1 2 2 12 8 8 8 62 62 65 8 8 8 59 59 73 9 9 9 13 13 48 12 12 12 14 14 15 17 17 17 33 33 34 9 9 9 16 16 18 17 17 17 19 19 20 17 17 17 23 23 24 2 2 27 3 3 26 4 4 27 5 5 28 6 6 29 7 7 26 1 1 36 13 13 13 16 16 38 32 32 40 32 32 42 33 36 36 44 37 37 45 40 40 42 12 12 12 49 49 50 12 12 12 53 53 54 52 57 57 57 58 58 59 11 11 11 56 56 60 10 10 10 56 56 63 10 10 10 66 66 67 10 10 10 70 70 71 11 11 11 74 74 75 11 11 11 78 78 79 82 82 86 81 81 83 82 82 84 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analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 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analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically 3.00e-01 1.00e-07 1.00e-07 2 2 Berny optimization. local minimum Step number 1 out of a maximum of 2 All quantities printed in internal units (Hartrees-Bohrs-Radians) Second derivative matrix not updated -- analytic derivatives used. 0.00087 0.00132 0.00170 0.00194 0.00218 0.00248 0.00281 0.00314 0.00358 0.00385 0.00437 0.00444 0.00472 0.00483 0.00500 0.00671 0.00681 0.00708 0.00723 0.00800 0.00855 0.00976 0.01059 0.01122 0.01157 0.01468 0.01701 0.01786 0.01848 0.01905 0.01921 0.01957 0.01987 0.02088 0.02134 0.02319 0.02338 0.02411 0.02444 0.02486 0.02536 0.02599 0.02617 0.02659 0.02733 0.02758 0.02812 0.02867 0.02879 0.02900 0.02927 0.02932 0.02966 0.03066 0.03162 0.03259 0.03279 0.03353 0.03373 0.03450 0.03513 0.03667 0.03737 0.03884 0.03922 0.03948 0.03965 0.04007 0.04094 0.04106 0.04299 0.04414 0.04480 0.04490 0.04505 0.04534 0.04562 0.04611 0.04634 0.04671 0.04698 0.04726 0.04759 0.04804 0.04821 0.04851 0.04915 0.05036 0.05180 0.05243 0.05323 0.05416 0.05468 0.05627 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A22 A23 A24 A25 A26 A27 A28 A29 A30 A31 A32 A33 A34 A35 A36 A37 A38 A39 A40 A41 A42 A43 A44 A45 A46 A47 A48 A49 A50 A51 A52 A53 A54 A55 A56 A57 A58 A59 A60 A61 A62 A63 A64 A65 A66 A67 A68 A69 A70 A71 A72 A73 A74 A75 A76 A77 A78 A79 A80 A81 A82 A83 A84 A85 A86 A87 A88 A89 A90 A91 A92 A93 A94 A95 A96 A97 A98 A99 A100 A101 A102 A103 A104 A105 A106 A107 A108 A109 A110 A111 A112 A113 A114 A115 A116 A117 A118 A119 A120 A121 A122 A123 A124 A125 A126 A127 A128 A129 A130 A131 A132 A133 A134 A135 A136 A137 A138 A139 A140 A141 A142 A143 A144 A145 A146 A147 A148 A149 A150 A151 A152 A153 A154 A155 A156 A157 A158 A159 A160 A161 A162 A163 A164 A165 A166 A167 A168 A169 A170 A171 A172 A173 A174 A175 A176 A177 A178 A179 A180 A181 A182 A183 A184 A185 A186 D1 D2 D3 D4 D5 D6 D7 D8 D9 D10 D11 D12 D13 D14 D15 D16 D17 D18 D19 D20 D21 D22 D23 D24 D25 D26 D27 D28 D29 D30 D31 D32 D33 D34 D35 D36 D37 D38 D39 D40 D41 D42 D43 D44 D45 D46 D47 D48 D49 D50 D51 D52 D53 D54 D55 D56 D57 D58 D59 D60 D61 D62 D63 D64 D65 D66 D67 D68 D69 D70 D71 D72 D73 D74 D75 D76 D77 D78 D79 D80 D81 D82 D83 D84 D85 D86 D87 D88 D89 D90 D91 D92 D93 D94 D95 D96 D97 D98 D99 D100 D101 D102 D103 D104 D105 D106 D107 D108 D109 D110 D111 D112 D113 D114 D115 D116 D117 D118 D119 D120 D121 D122 D123 D124 D125 D126 D127 D128 D129 D130 D131 D132 D133 D134 D135 D136 D137 D138 D139 D140 D141 D142 D143 D144 D145 D146 D147 D148 D149 D150 D151 D152 D153 D154 D155 D156 D157 D158 D159 D160 D161 D162 D163 D164 D165 D166 D167 D168 D169 D170 D171 D172 D173 D174 D175 D176 D177 D178 D179 D180 D181 D182 D183 D184 D185 D186 D187 D188 D189 D190 D191 D192 D193 D194 D195 D196 D197 D198 D199 D200 D201 D202 D203 D204 D205 D206 D207 D208 D209 D210 D211 D212 D213 D214 D215 D216 D217 D218 D219 D220 D221 D222 D223 D224 D225 D226 D227 D228 D229 D230 D231 D232 D233 D234 D235 D236 D237 D238 D239 D240 D241 D242 D243 D244 D245 D246 D247 D248 D249 D250 D251 D252 D253 D254 D255 D256 D257 D258 D259 D260 D261 D262 D263 D264 D265 D266 D267 D268 D269 D270 D271 D272 D273 D274 D275 D276 D277 D278 D279 D280 D281 D282 D283 D284 D285 D286 D287 D288 D289 D290 D291 D292 4.58454 3.88402 3.86717 3.94618 3.88576 3.86905 3.94148 2.56738 2.52599 2.51902 2.52620 2.56604 2.83308 2.83773 2.83979 2.82515 2.92093 2.90991 2.90447 2.90693 2.91827 2.89556 2.92446 2.90076 2.91311 2.06900 2.06904 2.87589 2.93914 2.88819 2.06809 2.07084 2.91750 2.89437 2.06977 2.06832 2.06038 2.06421 2.06733 2.07790 2.61571 2.61698 2.62318 2.62559 2.62529 2.62349 2.61594 2.61354 2.07124 2.06938 2.62419 2.56319 2.62392 2.56623 4.40753 2.52598 2.62601 2.62576 2.52377 2.52041 2.06596 2.07003 2.06065 2.06638 2.07750 2.06422 4.58530 2.06814 2.07129 2.87580 2.87439 2.07085 2.07299 2.07583 2.07091 2.05847 2.06752 2.06891 2.06680 2.05896 2.08071 2.06832 2.06672 2.05821 2.07800 2.06677 2.06473 2.61509 2.61815 2.04518 2.62476 2.53161 2.62720 2.51416 2.62888 2.50845 2.62536 2.51224 2.52255 1.86283 2.24414 2.17185 1.86158 2.14621 2.27386 2.20312 1.86650 1.88620 2.11244 2.02422 1.88698 2.14662 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0.70439 -2.78429 1.33058 -0.71521 1.01264 -1.15567 3.08172 0.87493 -1.22924 3.03725 -1.33010 2.84892 0.83222 2.94056 0.83639 -1.18030 -1.30392 0.80717 2.89162 0.88115 2.99224 -1.20650 2.88077 -1.29132 0.79313 2.97076 -1.23855 0.95199 0.89014 2.96401 -1.12864 -1.17674 0.89713 3.08767 -0.94921 -3.09796 1.15842 1.25098 -0.89777 -2.92458 -3.00955 1.12488 -0.90193 -2.88715 -0.81431 1.31271 1.21687 -2.99348 -0.86645 -0.81887 1.25396 -2.90220 1.15637 -3.08190 -1.00984 -3.03375 -0.98884 1.08322 -0.96891 1.07600 -3.13512 1.54322 -2.71312 -0.58737 -0.62880 1.39805 -2.75939 -2.68323 -0.65638 1.46937 1.11627 -3.08471 -0.98634 -2.99871 -0.91651 1.18186 -0.97495 1.10726 -3.07756 -2.92217 -0.87500 1.27615 1.27186 -2.96415 -0.81300 -0.79672 1.25045 -2.88158 1.15154 -0.94081 -2.99143 -0.99012 -3.08247 1.15009 -3.03428 1.15656 -0.89406 -0.41913 1.75685 -2.49688 1.70891 -2.39830 -0.36885 -2.54924 -0.37326 1.65619 -0.60609 1.48435 -2.74887 -2.73667 -0.64623 1.40374 1.50799 -2.68476 -0.63479 -0.91931 -2.99490 1.20468 -3.09256 1.11503 -0.96857 1.14802 -0.92758 -3.01117 -1.05147 -3.11839 1.11369 1.05518 -1.01175 -3.06285 3.13159 1.06466 -0.98644 -0.01483 3.13144 3.13105 -0.00586 0.00632 -3.13091 -3.13948 0.00648 0.00659 -3.13499 -3.13955 0.00206 0.00042 -3.13994 -3.14118 0.00164 -0.00022 -3.14144 3.14013 -0.00108 0.00138 3.13872 -3.14060 -0.00326 3.04344 -0.08892 -0.01078 3.14006 -3.03694 0.08841 0.01373 3.13908 -2.30006 1.87912 -0.20873 -3.13990 -0.00211 -0.00733 3.13047 -0.00367 3.13737 -3.12945 0.01158 2.64134 0.01296 -3.13533 -3.13235 0.00255 -0.01026 3.13804 3.13188 -0.00301 1.70557 -0.41580 -2.38407 -3.12849 3.08901 -1.06627 0.98967 -1.14725 0.98065 3.03659 0.98456 3.11247 -1.11478 -3.06351 -0.96504 1.08028 1.17696 -3.00775 -0.96243 -0.95552 1.14296 -3.09491 -0.00575 3.12791 3.14053 -0.00900 0.00313 -3.13411 3.14004 0.00280 -0.60081 2.54558 0.00193 3.13809 -3.13184 0.00432 1.23149 -1.91779 0.00460 3.13834 -3.13159 0.00215 -0.00712 3.13141 -3.14086 -0.00233 0.00323 3.14051 -3.13528 0.00200 |Maximum Force|RMS Force|Maximum Displacement|RMS Displacement| 0.000018 0.000002 0.005202 0.000831 0.000450 0.000300 0.001800 0.001200 YES YES NO YES -6.848237e-08 Grimme-D2 -0.1350308826 C36H37F15Fe2N2(9) C1 1 C1 1 C1 1 0.0994119 0.0264299 0.0254306 NPDir=0 NMtPBC= 1 NCelOv= 1 NCel= 1 NClECP= 1 NCelD= 1 NCelK= 1 NCelE2= 1 NClLst= 1 CellRange= 0.0. One-electron integrals computed using PRISM. Precomputing XC quadrature grid using IXCGrd= 4 IRadAn= 0 IRanWt= -1 IRanGd= 0 AccXCQ= 0.00D+00. Generated NRdTot= 0 NPtTot= 0 NUsed= 0 NTot= 32 NSgBfM= 905 907 919 920 922 MxSgAt= 92 MxSgA2= 92. 1 open 1 1 1 -3247.27501263348 -3247.27501263 1 20.0629 3.123860289721e+03 -2.722539242522e+04 1.105326098675e+04 Using DIIS extrapolation, IDIIS= 1040. Integral symmetry usage will be decided dynamically. IVT= 3795241 IEndB= 3795241 NGot= 13421772800 MDV= 13419228356 LenX= 13419228356 LenY= 13417981784 Requested convergence on RMS density matrix=1.00D-08 within 64 cycles. Requested convergence on MAX density matrix=1.00D-06. Requested convergence on energy=1.00D-06. No special actions if energy rises. Fock matrices will be formed incrementally for 20 cycles. 20.0629 Using compressed storage, NAtomX= 92. Will process 93 centers per pass. Symmetrizing basis deriv contribution to polar: IMax=3 JMax=2 DiffMx= 0.00D+00 Minotr: UHF open shell wavefunction. IDoAtm=11111111111111111111111111111111111111111111111111 IDoAtm=111111111111111111111111111111111111111111 Direct CPHF calculation. Differentiating once with respect to electric field. with respect to dipole field. Differentiating once with respect to nuclear coordinates. Requested convergence is 1.0D-08 RMS, and 1.0D-07 maximum. Secondary convergence is 1.0D-12 RMS, and 1.0D-12 maximum. NewPWx=T KeepS1=F KeepF1=F KeepIn=T MapXYZ=F SortEE=F KeepMc=T. MDV= 13421769770 using IRadAn= 2. Generate precomputed XC quadrature information. Solving linear equations simultaneously, MaxMat= 96. FoF2E skips out because all densities are zero. CalDSu exits because no D1Ps are significant. FoFJK: IHMeth= 1 ICntrl= 0 DoSepK=T KAlg= 0 I1Cent= 0 FoldK=F IRaf= 1 NMat= 96 IRICut= 1 DoRegI=T DoRafI=F ISym2E= 2. FoFCou: FMM=T IPFlag= 0 FMFlag= 100000 FMFlg1= 2001 NFxFlg= 0 DoJE=F BraDBF=F KetDBF=F FulRan=T wScrn= 0.000000 ICntrl= 500 IOpCl= 0 I1Cent= 0 NGrid= 0 NMat0= 96 NMatS0= 96 NMatT0= 0 NMatD0= 96 NMtDS0= 0 NMtDT0= 0 Symmetry not used in FoFCou. FMM levels: 10 Number of levels for PrismC: 9 There are 279 degrees of freedom in the 1st order CPHF. IDoFFX=6 NUNeed= 3. 279 vectors produced by pass 0 Test12= 3.63D-13 1.00D-09 XBig12= 5.93D+02 8.51D+00. AX will form 96 AO Fock derivatives at one time. 279 vectors produced by pass 1 Test12= 3.63D-13 1.00D-09 XBig12= 3.85D+02 4.53D+00. 278 vectors produced by pass 2 Test12= 3.63D-13 1.00D-09 XBig12= 4.83D+01 1.13D+00. 276 vectors produced by pass 3 Test12= 3.63D-13 1.00D-09 XBig12= 1.23D+00 1.57D-01. 276 vectors produced by pass 4 Test12= 3.63D-13 1.00D-09 XBig12= 1.91D-02 1.65D-02. 276 vectors produced by pass 5 Test12= 3.63D-13 1.00D-09 XBig12= 2.36D-04 1.15D-03. 276 vectors produced by pass 6 Test12= 3.63D-13 1.00D-09 XBig12= 2.72D-06 9.97D-05. 177 vectors produced by pass 7 Test12= 3.63D-13 1.00D-09 XBig12= 2.88D-08 8.11D-06. 62 vectors produced by pass 8 Test12= 3.63D-13 1.00D-09 XBig12= 2.70D-10 7.36D-07. 4 vectors produced by pass 9 Test12= 3.63D-13 1.00D-09 XBig12= 2.68D-12 7.15D-08. 3 vectors produced by pass 10 Test12= 3.63D-13 1.00D-09 XBig12= 3.51D-14 1.06D-08. 1 vectors produced by pass 11 Test12= 3.63D-13 1.00D-09 XBig12= 7.69D-16 1.93D-09. InvSVY: IOpt=1 It= 1 EMax= 1.42D-14 Solved reduced A of dimension 2187 with 279 vectors. FullF1: Do perturbations 1 to 3. Isotropic polarizability for W= 0.000000 464.52 Bohr**3. End of Minotr F.D. properties file 721 does not exist. 583.060 24.095 410.941 11.516 -7.130 399.550 598.527 53.372 443.130 12.049 -7.442 525.348 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 Fe Fe F F F F F N N C C C C H H C C C H H H C H H H C C C C C C C C H H C C H H C F C F F C F F C H H H C H H H C H H C H H C H H C H H H C H H H C H H H C H H H C C C C C C H F F F F F 57 57 19 19 19 19 19 14 14 13 13 13 13 1 1 13 13 13 1 1 1 13 1 1 1 13 13 13 13 13 13 13 13 1 1 13 13 1 1 13 19 13 19 19 13 19 19 13 1 1 1 13 1 1 1 13 1 1 13 1 1 13 1 1 13 1 1 1 13 1 1 1 13 1 1 1 13 1 1 1 13 13 13 13 13 13 1 19 19 19 19 19 0.00002 0.00002 0.00415 0.00036 0.00103 0.00030 0.00399 0.14122 0.13836 -0.00105 -0.00125 -0.00226 0.00370 -0.00003 0.00012 0.00510 -0.00144 0.00718 -0.00011 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