Gaussian 16 GINC-C201-10 UVIQOSKI TSopen optimizacion minimo ES64L-G16RevC.01 RB3LYP Gen FTS #B3LYP/GEN PSEUDO=CARDS Opt=(TS,CalcFC,NOEIGEN) Integral=UltraFineGrid POP=None 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 812.4562110000005 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2.65880 -0.51601 0.06773 -3.10708 0.68988 -2.55016 -3.11129 -0.06814 -0.04231 3.07325 3.12997 -0.03766 -0.00453 3.12457 -3.12015 0.00894 -0.08691 3.06146 -3.12237 0.02600 0.04651 -3.08327 3.10920 -0.02057 3.12713 -0.01400 -0.00795 3.13411 3.14027 -0.00560 -0.00085 3.13646 0.01162 -3.12859 -3.13425 0.00873 -3.12561 0.01460 0.00157 -3.14140 |Maximum Force|RMS Force|Maximum Displacement|RMS Displacement| 0.000004 0.000001 0.014659 0.003833 0.000450 0.000300 0.001800 0.001200 YES YES NO NO -9.075051e-09 Optimization completed on the basis of negligible forces. -- Stationary point found. R1 R2 R3 R4 R5 R6 R7 R8 R9 R10 R11 R12 R13 R14 R15 R16 R17 R18 R19 R20 R21 R22 R23 R24 R25 R26 R27 R28 R29 R30 R31 R32 R33 R34 R35 R36 R37 R38 R39 R40 R41 R42 R43 R44 R45 R46 R47 R48 R49 R50 R51 R52 R53 R54 R55 R56 R57 R58 R59 R60 R61 R62 R63 R64 R65 R66 R67 R68 R69 R70 R71 R72 R73 R74 R75 R76 R77 R78 R79 R80 R81 R82 R83 R84 R85 R86 R87 R88 R89 R90 R91 R92 R93 R94 R95 R96 R97 R98 R99 R100 R101 R102 1 1 1 2 2 3 3 4 4 5 5 6 12 12 12 13 13 13 16 16 16 17 17 19 19 19 22 22 22 26 26 26 27 27 29 29 32 32 32 34 34 36 36 38 38 39 39 40 43 43 44 44 45 45 47 47 49 49 51 53 53 53 55 55 55 56 56 56 60 60 60 64 64 64 68 68 68 69 69 69 73 73 73 77 77 77 81 81 82 82 83 83 84 84 85 85 87 87 89 89 91 92 2 6 29 3 7 4 8 5 9 6 10 11 13 19 26 14 15 16 17 27 94 18 54 20 21 22 23 24 25 27 30 31 28 29 81 97 33 34 38 35 36 37 39 40 42 40 43 41 44 45 51 53 46 47 48 49 50 51 52 54 55 68 56 60 64 57 58 59 61 62 63 65 66 67 69 73 77 70 71 72 74 75 76 78 79 80 82 84 83 95 91 96 85 91 86 87 88 89 90 92 92 93 1.4047 1.4025 1.526 1.3966 1.0882 1.3976 1.0861 1.3967 1.0857 1.3983 1.086 1.085 1.4816 1.7045 1.4887 1.0986 1.0971 1.5127 1.36 1.5124 2.1184 1.0941 2.1068 1.475 1.4657 1.798 1.0911 1.0919 1.09 1.541 1.0898 1.0947 1.0984 1.5678 1.5531 1.0973 1.0861 1.3977 1.3979 1.0863 1.3976 1.0864 1.4052 1.3977 1.0864 1.4047 1.501 1.0861 1.4182 1.4091 1.4113 1.8574 1.0858 1.3922 1.0858 1.3947 1.0858 1.3925 1.0809 2.383 1.9315 1.9225 1.5466 1.5451 1.5417 1.0937 1.0927 1.0963 1.0926 1.0953 1.0962 1.093 1.0913 1.0965 1.5428 1.5454 1.5419 1.095 1.0966 1.0933 1.0968 1.0949 1.0942 1.0967 1.0919 1.0917 1.4292 1.4943 1.3337 1.0821 1.4032 1.0123 1.4023 1.4129 1.0816 1.3955 1.0853 1.4064 1.0852 1.3931 1.3945 1.0859 -DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0 A1 A2 A3 A4 A5 A6 A7 A8 A9 A10 A11 A12 A13 A14 A15 A16 A17 A18 A19 A20 A21 A22 A23 A24 A25 A26 A27 A28 A29 A30 A31 A32 A33 A34 A35 A36 A37 A38 A39 A40 A41 A42 A43 A44 A45 A46 A47 A48 A49 A50 A51 A52 A53 A54 A55 A56 A57 A58 A59 A60 A61 A62 A63 A64 A65 A66 A67 A68 A69 A70 A71 A72 A73 A74 A75 A76 A77 A78 A79 A80 A81 A82 A83 A84 A85 A86 A87 A88 A89 A90 A91 A92 A93 A94 A95 A96 A97 A98 A99 A100 A101 A102 A103 A104 A105 A106 A107 A108 A109 A110 A111 A112 A113 A114 A115 A116 A117 A118 A119 A120 A121 A122 A123 A124 A125 A126 A127 A128 A129 A130 A131 A132 A133 A134 A135 A136 A137 A138 A139 A140 A141 A142 A143 A144 A145 A146 A147 A148 A149 A150 A151 A152 A153 A154 A155 A156 A157 A158 A159 A160 A161 A162 A163 A164 A165 A166 A167 A168 A169 A170 A171 A172 A173 A174 A175 A176 A177 A178 A179 A180 A181 A182 A183 2 2 6 1 1 3 2 2 4 3 3 5 4 4 6 1 1 5 13 13 19 12 12 12 14 14 15 13 13 13 17 17 27 16 16 18 12 12 12 20 20 21 19 19 19 23 23 24 12 12 12 27 27 30 16 16 16 26 26 28 1 1 1 27 27 81 33 33 34 32 32 35 34 34 37 32 32 40 36 36 40 38 38 39 39 39 44 43 43 51 43 43 46 45 45 48 47 47 50 44 44 49 44 44 44 54 54 55 53 53 53 56 56 60 55 55 55 57 57 58 55 55 55 61 61 62 55 55 55 65 65 66 53 53 53 69 69 73 68 68 68 70 70 71 68 68 68 74 74 75 68 68 68 78 78 79 29 29 82 81 81 83 82 82 91 81 81 85 84 84 86 85 85 88 87 87 90 83 83 84 89 89 91 1 1 1 2 2 2 3 3 3 4 4 4 5 5 5 6 6 6 12 12 12 13 13 13 13 13 13 16 16 16 16 16 16 17 17 17 19 19 19 19 19 19 22 22 22 22 22 22 26 26 26 26 26 26 27 27 27 27 27 27 29 29 29 29 29 29 32 32 32 34 34 34 36 36 36 38 38 38 39 39 39 40 40 40 43 43 43 44 44 44 45 45 45 47 47 47 49 49 49 51 51 51 53 53 53 53 53 53 55 55 55 55 55 55 56 56 56 56 56 56 60 60 60 60 60 60 64 64 64 64 64 64 68 68 68 68 68 68 69 69 69 69 69 69 73 73 73 73 73 73 77 77 77 77 77 77 81 81 81 82 82 82 83 83 83 84 84 84 85 85 85 87 87 87 89 89 89 91 91 91 92 92 92 6 29 29 3 7 7 4 8 8 5 9 9 6 10 10 5 11 11 19 26 26 14 15 16 15 16 16 17 27 94 27 94 94 18 54 54 20 21 22 21 22 22 23 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AuxInfo=1/0/N:17,22,4,3,5,87,89,2,6,85,92,82,13,26,16,1,84,81,27,91,29,83,12,20,21,19;56,60,64,69,73,77,32,34,38,47,49,36,40,45,51,39,43,44,55,68,53;54/E:(4,5)(8,9)(24,25);(1,2,3,4,5,6)(8,9)(12,13)(19,20);/CRV:1.2,3.3,4.3,5.3,6.3,7.3,8.3,9.3,10.3,11.3,12.3,15.3,16.3,17.3,20.3,24.1,25.1;7.3,8.3,9.3,10.3,11.3,12.3,13.3,14.3,15.3,16.3,17.3,18.3;/rA:97C3C3C3C3C3C3HHHHHNCHHC3C3HSO1O1CHHHCCHCHHC3HC3HC3HC3C3C3HHC3C3C3HC3HC3HC3HP4AuCCHHHCHHHCHHHCCHHHCHHHCHHHCC3NC3C3HC3HC3HC3C3HHHHH/rB:s1;s2;s3;s4;s1s5;s2;s3;s4;s5;s6;;s12;s13;s13;s13;s16;s17;s12;s19;s19;s19;s22;s22;s22;s12;s16s26;s27;s1s27;s26;s26;;s32;s32;s34;s34;s36;s32;s36;s38s39;s40;s38;s39;s43;s43;s45;s45;s47;s47;s49;s44s49;s51;s44;s17s53;s53;s55;s56;s56;s56;s55;s60;s60;s60;s55;s64;s64;s64;s53;s68;s69;s69;s69;s68;s73;s73;s73;s68;s77;s77;s77;s29;s81;s82;s81;s84;s85;s85;s87;s87;s89;s83s84;s89s91;s92;s81;s82;s83;s29;/rC:;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;; 0.0829878 0.0371322 0.0349062 Symmetrizing basis deriv contribution to polar: IMax=3 JMax=2 DiffMx= 0.00D+00 IDoAtm=11111111111111111111111111111111111111111111111111 IDoAtm=11111111111111111111111111111111111111111111111 Differentiating once with respect to nuclear coordinates. Defaulting to unpruned grid for atomic number 79. CalDSu exits because no D1Ps are significant. Defaulting to unpruned grid for atomic number 79. Defaulting to unpruned grid for atomic number 79. Defaulting to unpruned grid for atomic number 79. Defaulting to unpruned grid for atomic number 79. Defaulting to unpruned grid for atomic number 79. Defaulting to unpruned grid for atomic number 79. Defaulting to unpruned grid for atomic number 79. Defaulting to unpruned grid for atomic number 79. Defaulting to unpruned grid for atomic number 79. Defaulting to unpruned grid for atomic number 79. Defaulting to unpruned grid for atomic number 79. Defaulting to unpruned grid for atomic number 79. Defaulting to unpruned grid for atomic number 79. Defaulting to unpruned grid for atomic number 79. Defaulting to unpruned grid for atomic number 79. Defaulting to unpruned grid for atomic number 79. Defaulting to unpruned grid for atomic number 79. Defaulting to unpruned grid for atomic number 79. Defaulting to unpruned grid for atomic number 79. Defaulting to unpruned grid for atomic number 79. Defaulting to unpruned grid for atomic number 79. Defaulting to unpruned grid for atomic number 79. Defaulting to unpruned grid for atomic number 79. Defaulting to unpruned grid for atomic number 79. Defaulting to unpruned grid for atomic number 79. Defaulting to unpruned grid for atomic number 79. Defaulting to unpruned grid for atomic number 79. Defaulting to unpruned grid for atomic number 79. Defaulting to unpruned grid for atomic number 79. Defaulting to unpruned grid for atomic number 79. Defaulting to unpruned grid for atomic number 79. Defaulting to unpruned grid for atomic number 79. Defaulting to unpruned grid for atomic number 79. Defaulting to unpruned grid for atomic number 79. Defaulting to unpruned grid for atomic number 79. Defaulting to unpruned grid for atomic number 79. Defaulting to unpruned grid for atomic number 79. Defaulting to unpruned grid for atomic number 79. 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Defaulting to unpruned grid for atomic number 79. Defaulting to unpruned grid for atomic number 79. Defaulting to unpruned grid for atomic number 79. Defaulting to unpruned grid for atomic number 79. Defaulting to unpruned grid for atomic number 79. Defaulting to unpruned grid for atomic number 79. There are 294 degrees of freedom in the 1st order CPHF. IDoFFX=6 NUNeed= 0. 288 vectors produced by pass 0 Test12= 1.75D-13 1.00D-09 XBig12= 3.52D-01 1.11D-01. AX will form 96 AO Fock derivatives at one time. 288 vectors produced by pass 1 Test12= 1.75D-13 1.00D-09 XBig12= 3.85D-02 4.51D-02. 288 vectors produced by pass 2 Test12= 1.75D-13 1.00D-09 XBig12= 3.62D-04 2.07D-03. 288 vectors produced by pass 3 Test12= 1.75D-13 1.00D-09 XBig12= 1.83D-06 1.50D-04. 288 vectors produced by pass 4 Test12= 1.75D-13 1.00D-09 XBig12= 4.41D-09 5.74D-06. 252 vectors produced by pass 5 Test12= 1.75D-13 1.00D-09 XBig12= 5.36D-12 1.23D-07. 30 vectors produced by pass 6 Test12= 1.75D-13 1.00D-09 XBig12= 5.19D-15 4.53D-09. InvSVY: IOpt=1 It= 1 EMax= 1.11D-15 Solved reduced A of dimension 1722 with 294 vectors. End of Minotr F.D. properties file 721 does not exist. 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 6 6 6 6 6 6 1 1 1 1 1 7 6 1 1 6 6 1 16 8 8 6 1 1 1 6 6 1 6 1 1 6 1 6 1 6 1 6 6 6 1 1 6 6 6 1 6 1 6 1 6 1 15 79 6 6 1 1 1 6 1 1 1 6 1 1 1 6 6 1 1 1 6 1 1 1 6 1 1 1 6 6 7 6 6 1 6 1 6 1 6 6 1 1 1 1 1 0.000006951 0.000132259 0.000046426 0.000269084 0.000004325 0.000463944 -0.000099107 0.000102989 -0.000110248 0.000048710 -0.000026936 -0.000041497 -0.000038394 0.000111797 0.000030794 -0.000181494 -0.000039178 -0.000229627 0.000130707 0.000068801 0.000015989 -0.000000413 0.000016978 0.000001282 0.000018472 -0.000006189 0.000029447 -0.000002788 -0.000004674 -0.000002227 0.000012412 0.000142896 0.000151989 0.000276597 -0.000989313 0.000304184 -0.000725593 0.001283042 -0.000059106 0.000044832 -0.000027211 0.000000792 0.000039091 0.000038644 0.000049470 -0.001016420 0.001295576 -0.000768731 0.000638001 -0.001266351 0.000422867 -0.000025838 0.000387930 -0.000108277 -0.000044385 0.000554634 0.000146487 0.000156218 -0.000207540 -0.000006894 0.000082291 0.000050625 -0.000007361 -0.000037172 -0.000006028 -0.000031636 -0.000093885 0.000084755 0.000075544 -0.000029439 -0.000063241 -0.000096971 0.000094389 0.000006280 0.000008737 0.001313458 0.000178382 -0.000000619 -0.000918685 -0.001216426 -0.000613946 -0.000002770 -0.000021375 0.000026484 -0.000322063 -0.000706179 -0.000895890 0.000253565 -0.000200843 0.000218469 -0.000267803 0.000289240 -0.000248942 -0.000016327 -0.000041914 -0.000017437 0.000015224 0.000037904 0.000022538 -0.000073366 0.000021337 -0.000061788 0.000004178 0.000007858 -0.000008120 0.000001605 -0.000058845 -0.000038595 0.000012890 -0.000016741 -0.000006993 0.000009477 -0.000022596 0.000024487 0.000017660 0.000078774 -0.000032884 0.000059490 0.000025776 0.000040655 -0.000036847 -0.000051817 -0.000029534 0.000000916 -0.000032155 -0.000011953 0.000019316 -0.000082462 0.000059055 -0.000024592 0.000037147 0.000005009 -0.000026631 -0.000033357 0.000056027 0.000000243 0.000006135 -0.000000935 0.000006831 0.000002498 -0.000001809 0.000000562 -0.000007669 0.000010556 0.000000462 -0.000008727 0.000022551 0.000004903 0.000004223 -0.000005025 -0.000001788 0.000014266 0.000022168 -0.000063175 0.000067019 -0.000016109 -0.000096863 -0.000175169 0.000116688 -0.001059251 0.000323783 0.000335018 0.000109194 0.000103805 -0.000031408 0.000008887 0.000164958 -0.000029382 -0.000005025 -0.000144540 0.000127394 0.000122018 -0.000004889 -0.000091920 -0.000024236 0.000129204 0.000001006 0.000074364 -0.000089439 -0.000022321 -0.000038272 0.000033171 0.000067030 -0.000048915 -0.000013538 -0.000067013 0.000082361 -0.000010389 0.000001433 -0.000078629 -0.000078608 -0.000032920 0.000046384 0.000004359 0.000093392 0.000036918 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(old form). Structure from the checkpoint file: "TSopen.chk" Charge = 1 Multiplicity = 1 Berny optimization. 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analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 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analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically A1 A2 A3 A4 A5 A6 A7 A8 A9 A10 A11 A12 A13 A14 A15 A16 A17 A18 A19 A20 A21 A22 A23 A24 A25 A26 A27 A28 A29 A30 A31 A32 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analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 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analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically A184 A185 17 17 54 54 53 53 1 1 -1 -2 182.6533 calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically 186.5679 D1 D2 D3 D4 D5 D6 D7 D8 D9 D10 D11 D12 D13 D14 D15 D16 D17 D18 D19 D20 D21 D22 D23 D24 D25 D26 D27 D28 D29 D30 D31 D32 D33 D34 D35 D36 D37 D38 D39 D40 D41 D42 D43 D44 D45 D46 D47 D48 D49 D50 D51 D52 D53 D54 D55 D56 D57 D58 D59 D60 D61 D62 D63 D64 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D272 D273 D274 D275 D276 D277 D278 D279 D280 D281 6 6 29 29 2 2 29 29 2 2 2 6 6 6 1 1 7 7 2 2 8 8 3 3 9 9 4 4 10 10 19 19 19 26 26 26 13 13 13 26 26 26 13 13 13 19 19 19 12 12 12 14 14 14 15 15 15 13 13 27 27 94 94 13 13 13 17 17 17 94 94 94 16 16 16 18 18 18 12 12 12 20 20 20 21 21 21 12 12 12 30 30 30 31 31 31 16 16 16 26 26 26 28 28 28 1 1 27 27 97 97 33 33 38 38 33 33 34 34 32 32 35 35 34 34 37 37 32 32 42 42 36 36 43 43 36 36 40 40 39 39 45 45 39 39 44 44 43 43 53 53 43 43 43 51 51 51 43 43 46 46 45 45 48 48 47 47 50 50 44 44 44 54 54 54 68 68 68 44 44 44 54 54 54 55 55 55 53 53 53 60 60 60 64 64 64 53 53 53 56 56 56 64 64 64 53 53 53 56 56 56 60 60 60 53 53 53 73 73 73 77 77 77 53 53 53 69 69 69 77 77 77 53 53 53 69 69 69 73 73 73 29 29 84 84 29 29 82 82 81 81 95 95 82 82 96 96 81 81 91 91 81 81 85 85 84 84 86 86 85 85 88 88 87 87 90 90 83 83 84 84 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 2 2 2 2 3 3 3 3 4 4 4 4 5 5 5 5 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 13 13 13 13 13 13 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analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically Berny optimization. local minimum Step number 1 out of a maximum of 2 All quantities printed in internal units (Hartrees-Bohrs-Radians) Second derivative matrix not updated -- analytic derivatives used. -0.06419 0.00107 0.00143 0.00156 0.00181 0.00185 0.00226 0.00250 0.00258 0.00336 0.00352 0.00380 0.00391 0.00402 0.00628 0.00778 0.00781 0.00792 0.00936 0.01144 0.01170 0.01279 0.01504 0.01568 0.01599 0.01603 0.01675 0.01701 0.01716 0.01734 0.01740 0.01763 0.01771 0.01856 0.01862 0.01911 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between quadratic step and forces= 71.44 degrees. 1 2 0.00054763 0.00000007 0.00000002 0.00000000 R1 R2 R3 R4 R5 R6 R7 R8 R9 R10 R11 R12 R13 R14 R15 R16 R17 R18 R19 R20 R21 R22 R23 R24 R25 R26 R27 R28 R29 R30 R31 R32 R33 R34 R35 R36 R37 R38 R39 R40 R41 R42 R43 R44 R45 R46 R47 R48 R49 R50 R51 R52 R53 R54 R55 R56 R57 R58 R59 R60 R61 R62 R63 R64 R65 R66 R67 R68 R69 R70 R71 R72 R73 R74 R75 R76 R77 R78 R79 R80 R81 R82 R83 R84 R85 R86 R87 R88 R89 R90 R91 R92 R93 R94 R95 R96 R97 R98 R99 R100 R101 R102 A1 A2 A3 A4 A5 A6 A7 A8 A9 A10 A11 A12 A13 A14 A15 A16 A17 A18 A19 A20 A21 A22 A23 A24 A25 A26 A27 A28 A29 A30 A31 A32 A33 A34 A35 A36 A37 A38 A39 A40 A41 A42 A43 A44 A45 A46 A47 A48 A49 A50 A51 A52 A53 A54 A55 A56 A57 A58 A59 A60 A61 A62 A63 A64 A65 A66 A67 A68 A69 A70 A71 A72 A73 A74 A75 A76 A77 A78 A79 A80 A81 A82 A83 A84 A85 A86 A87 A88 A89 A90 A91 A92 A93 A94 A95 A96 A97 A98 A99 A100 A101 A102 A103 A104 A105 A106 A107 A108 A109 A110 A111 A112 A113 A114 A115 A116 A117 A118 A119 A120 A121 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-0.34885 0.56579 2.85221 -1.43283 -1.70505 0.58137 2.57952 0.50462 2.61190 -1.59221 2.82968 -1.34623 0.73285 3.04286 0.04527 1.90050 0.92515 -2.07244 -0.21721 -1.16655 2.11905 -2.30891 -0.06758 2.47455 2.90853 -0.83253 2.13517 -1.60588 0.25499 -1.75395 2.48818 -2.74505 1.52921 -0.51185 -2.19255 2.08171 0.04065 -2.52149 -0.49149 1.65827 -0.01414 2.01586 -2.11756 1.04938 3.12161 -1.07876 -0.97015 1.10208 -3.09829 3.00711 -1.20385 0.87897 -0.44975 1.56764 -2.64754 -2.51950 -0.50210 1.56590 1.65875 -2.60704 -0.53904 -2.85874 -0.51321 1.42176 -0.73336 1.61217 -2.73604 1.35465 -2.58301 -0.64803 -1.24335 1.17208 2.72253 -1.14524 0.76882 -3.09895 0.00285 -3.12005 3.12828 0.00537 3.11921 0.00171 -0.00622 -3.12373 3.11170 -0.00362 -0.01130 -3.12662 0.00263 2.98232 -3.11280 -0.13311 0.00533 -3.10083 3.12292 0.01676 -0.00348 3.10278 -2.98168 0.12458 1.78020 -1.36185 -1.52687 1.61427 3.13952 -0.03134 -0.00160 3.11072 -0.00120 -3.14028 3.13998 0.00089 0.00100 3.13868 -3.11322 0.02446 -0.07850 -2.14328 2.02387 3.03392 0.96913 -1.14690 -3.14131 0.00050 0.00283 -3.13855 -3.14065 -0.00113 0.00116 3.14068 0.00038 -3.13737 3.13992 0.00217 2.83382 0.80722 -1.32478 0.66873 -1.35788 2.79332 -1.42441 2.83217 0.70018 3.02118 -1.21762 0.86782 -1.08340 0.96099 3.04643 0.98855 3.03294 -1.16480 -1.00289 1.13140 -3.07779 1.00147 3.13577 -1.07343 3.06976 -1.07913 0.99486 -1.19578 0.93580 3.00517 3.05830 -1.09331 0.97606 1.00803 3.13961 -1.07420 -1.08741 1.07571 3.13706 1.04152 -3.07854 -1.01719 3.09459 -1.02547 1.03588 0.87049 2.95615 -1.25954 -1.13473 0.95093 3.01843 3.09445 -1.10308 0.96441 -3.10620 -1.01241 1.10724 -1.06688 1.02691 -3.13663 1.00036 3.09415 -1.06939 3.10586 -1.11860 1.03616 0.95557 3.01429 -1.11413 -1.11272 0.94600 3.10076 2.65881 -0.51601 0.06774 -3.10708 0.68987 -2.55017 -3.11129 -0.06815 -0.04232 3.07323 3.12997 -0.03767 -0.00452 3.12457 -3.12014 0.00896 -0.08692 3.06145 -3.12237 0.02601 0.04651 -3.08327 3.10920 -0.02057 3.12713 -0.01400 -0.00795 3.13411 3.14027 -0.00560 -0.00085 3.13646 0.01162 -3.12859 -3.13425 0.00873 -3.12561 0.01459 0.00158 -3.14140 |Maximum Force|RMS Force|Maximum Displacement|RMS Displacement| 0.000004 0.000001 0.002858 0.000548 0.000450 0.000300 0.001800 0.001200 YES YES NO YES -2.205175e-09 Optimization completed on the basis of negligible forces. -- Stationary point found. R1 R2 R3 R4 R5 R6 R7 R8 R9 R10 R11 R12 R13 R14 R15 R16 R17 R18 R19 R20 R21 R22 R23 R24 R25 R26 R27 R28 R29 R30 R31 R32 R33 R34 R35 R36 R37 R38 R39 R40 R41 R42 R43 R44 R45 R46 R47 R48 R49 R50 R51 R52 R53 R54 R55 R56 R57 R58 R59 R60 R61 R62 R63 R64 R65 R66 R67 R68 R69 R70 R71 R72 R73 R74 R75 R76 R77 R78 R79 R80 R81 R82 R83 R84 R85 R86 R87 R88 R89 R90 R91 R92 R93 R94 R95 R96 R97 R98 R99 R100 R101 R102 1 1 1 2 2 3 3 4 4 5 5 6 12 12 12 13 13 13 16 16 16 17 17 19 19 19 22 22 22 26 26 26 27 27 29 29 32 32 32 34 34 36 36 38 38 39 39 40 43 43 44 44 45 45 47 47 49 49 51 53 53 53 55 55 55 56 56 56 60 60 60 64 64 64 68 68 68 69 69 69 73 73 73 77 77 77 81 81 82 82 83 83 84 84 85 85 87 87 89 89 91 92 2 6 29 3 7 4 8 5 9 6 10 11 13 19 26 14 15 16 17 27 94 18 54 20 21 22 23 24 25 27 30 31 28 29 81 97 33 34 38 35 36 37 39 40 42 40 43 41 44 45 51 53 46 47 48 49 50 51 52 54 55 68 56 60 64 57 58 59 61 62 63 65 66 67 69 73 77 70 71 72 74 75 76 78 79 80 82 84 83 95 91 96 85 91 86 87 88 89 90 92 92 93 1.4047 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0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0 0.0829878 0.0371322 0.0349062 2 -2726.94968201 Symmetrizing basis deriv contribution to polar: IMax=3 JMax=2 DiffMx= 0.00D+00 IDoAtm=11111111111111111111111111111111111111111111111111 IDoAtm=11111111111111111111111111111111111111111111111 Differentiating once with respect to electric field. with respect to dipole field. Differentiating once with respect to nuclear coordinates. Defaulting to unpruned grid for atomic number 79. CalDSu exits because no D1Ps are significant. Defaulting to unpruned grid for atomic number 79. Defaulting to unpruned grid for atomic number 79. Defaulting to unpruned grid for atomic number 79. Defaulting to unpruned grid for atomic number 79. Defaulting to unpruned grid for atomic number 79. Defaulting to unpruned grid for atomic number 79. Defaulting to unpruned grid for atomic number 79. Defaulting to unpruned grid for atomic number 79. Defaulting to unpruned grid for atomic number 79. Defaulting to unpruned grid for atomic number 79. Defaulting to unpruned grid for atomic number 79. Defaulting to unpruned grid for atomic number 79. Defaulting to unpruned grid for atomic number 79. Defaulting to unpruned grid for atomic number 79. Defaulting to unpruned grid for atomic number 79. Defaulting to unpruned grid for atomic number 79. Defaulting to unpruned grid for atomic number 79. Defaulting to unpruned grid for atomic number 79. Defaulting to unpruned grid for atomic number 79. Defaulting to unpruned grid for atomic number 79. Defaulting to unpruned grid for atomic number 79. Defaulting to unpruned grid for atomic number 79. Defaulting to unpruned grid for atomic number 79. Defaulting to unpruned grid for atomic number 79. Defaulting to unpruned grid for atomic number 79. Defaulting to unpruned grid for atomic number 79. Defaulting to unpruned grid for atomic number 79. Defaulting to unpruned grid for atomic number 79. Defaulting to unpruned grid for atomic number 79. Defaulting to unpruned grid for atomic number 79. Defaulting to unpruned grid for atomic number 79. Defaulting to unpruned grid for atomic number 79. Defaulting to unpruned grid for atomic number 79. Defaulting to unpruned grid for atomic number 79. Defaulting to unpruned grid for atomic number 79. Defaulting to unpruned grid for atomic number 79. Defaulting to unpruned grid for atomic number 79. Defaulting to unpruned grid for atomic number 79. Defaulting to unpruned grid for atomic number 79. Defaulting to unpruned grid for atomic number 79. Defaulting to unpruned grid for atomic number 79. Defaulting to unpruned grid for atomic number 79. Defaulting to unpruned grid for atomic number 79. Defaulting to unpruned grid for atomic number 79. Defaulting to unpruned grid for atomic number 79. Defaulting to unpruned grid for atomic number 79. Defaulting to unpruned grid for atomic number 79. Defaulting to unpruned grid for atomic number 79. Defaulting to unpruned grid for atomic number 79. Defaulting to unpruned grid for atomic number 79. Defaulting to unpruned grid for atomic number 79. Defaulting to unpruned grid for atomic number 79. Defaulting to unpruned grid for atomic number 79. Defaulting to unpruned grid for atomic number 79. Defaulting to unpruned grid for atomic number 79. Defaulting to unpruned grid for atomic number 79. Defaulting to unpruned grid for atomic number 79. Defaulting to unpruned grid for atomic number 79. Defaulting to unpruned grid for atomic number 79. Defaulting to unpruned grid for atomic number 79. Defaulting to unpruned grid for atomic number 79. Defaulting to unpruned grid for atomic number 79. Defaulting to unpruned grid for atomic number 79. Defaulting to unpruned grid for atomic number 79. There are 294 degrees of freedom in the 1st order CPHF. IDoFFX=6 NUNeed= 3. 291 vectors produced by pass 0 Test12= 1.75D-13 1.00D-09 XBig12= 6.97D+02 1.26D+01. AX will form 96 AO Fock derivatives at one time. 291 vectors produced by pass 1 Test12= 1.75D-13 1.00D-09 XBig12= 1.87D+02 1.92D+00. 291 vectors produced by pass 2 Test12= 1.75D-13 1.00D-09 XBig12= 1.76D+00 8.55D-02. 291 vectors produced by pass 3 Test12= 1.75D-13 1.00D-09 XBig12= 6.78D-03 4.01D-03. 291 vectors produced by pass 4 Test12= 1.75D-13 1.00D-09 XBig12= 1.50D-05 2.05D-04. 251 vectors produced by pass 5 Test12= 1.75D-13 1.00D-09 XBig12= 2.03D-08 6.85D-06. 28 vectors produced by pass 6 Test12= 1.75D-13 1.00D-09 XBig12= 2.04D-11 2.49D-07. 3 vectors produced by pass 7 Test12= 1.75D-13 1.00D-09 XBig12= 1.93D-14 7.88D-09. InvSVY: IOpt=1 It= 1 EMax= 1.78D-14 Solved reduced A of dimension 1737 with 294 vectors. Isotropic polarizability for W= 0.000000 580.45 Bohr**3. End of Minotr F.D. properties file 721 does not exist. PT949406S 2022-11-27T03:17:32.000 -89.17962 -77.20983 -19.22062 -19.21918 -14.53098 -14.44818 -10.37292 -10.34125 -10.31860 -10.31761 -10.31681 -10.31614 -10.31558 -10.31266 -10.30937 -10.30826 -10.30521 -10.30451 -10.30125 -10.30121 -10.29741 -10.29289 -10.29179 -10.29134 -10.29131 -10.28817 -10.28692 -10.28621 -10.28500 -10.28361 -10.28149 -10.28133 -10.27983 -10.27980 -10.27926 -10.27870 -10.27779 -10.27521 -10.27424 -10.27380 -10.27309 -10.27255 -10.27227 -10.27197 -10.27085 -10.26920 -10.26905 -8.21530 -6.68578 -6.17981 -6.17901 -6.17771 -4.84761 -4.84713 -4.84524 -4.24939 -2.43629 -2.41840 -2.41657 -1.18922 -1.12667 -1.07915 -1.03306 -0.96620 -0.96289 -0.95397 -0.94223 -0.93000 -0.92591 -0.90891 -0.90251 -0.87245 -0.87111 -0.85754 -0.85597 -0.85186 -0.84088 -0.83650 -0.83145 -0.82997 -0.81725 -0.79486 -0.79240 -0.78727 -0.78477 -0.78309 -0.78027 -0.75539 -0.74551 -0.72892 -0.71500 -0.71283 -0.69998 -0.69829 -0.69424 -0.69056 -0.66984 -0.66762 -0.66197 -0.65909 -0.65514 -0.63182 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Mulliken charges: 1 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 C C C C C C H H H H H N C H H C C H S O O C H H H C C H C H H C H C H C H C C C H H C C C H C H C H C H P Au C C H H H C H H H C H H H C C H H H C H H H C H H H C C N C C H C H C H C C H H H H H -0.104251 -0.063260 0.090766 -0.008074 -0.008476 -0.159699 0.106897 0.137786 0.141629 0.140406 0.123500 -0.399471 0.001407 0.202136 0.167825 -0.346566 -0.620354 0.142474 1.329436 -0.496072 -0.499442 -0.509891 0.190380 0.219209 0.207995 -0.382210 -0.679191 0.183335 -0.041717 0.181861 0.169911 -0.026324 0.129849 0.023050 0.129878 -0.241484 0.130975 -0.011807 -0.432675 0.010255 0.117910 0.123805 0.148345 0.232772 -0.059692 0.144368 -0.008098 0.150482 -0.160232 0.143651 -0.000067 0.112777 -0.888381 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