Gaussian 16 GINC-EXP-2-10 WTGUO Title Card Required ES64L-G16RevC.01 13-Feb-2024 Gaussian 16 3-Jul-2019 ES64L-G16RevC.01 47 47 74 75 435 (6D, 7F) 6-31G(d,p) 135 135 C1[X(C19H27O)] C1[X(C19H27O)] UM062X 6-31G(d,p) FTS # opt=(ts,modredundant,noeigen,recalc=30,maxstep=5,notrust) freq 6-31g(d,p) m062x 244.20269999999988 0 2 AuxInfo=1/0/N:39,43,22,26,34,32,15,1,4,19,2,3,37,13,5,30,12,18,10,11/E:(1,2)(8,9)(11,12)/CRV:8.3,9.3,11.3,12.3,15.3,17.3,20.1/rA:47C3C3C3C3C3HHHHCO1C3CHCHHCCHHCHHHCHHHCHCHCHHCHCHHHCHHHH/rB:s1;;s3;s1s4;s1;s2;s3;s4;s2s3;s5;s10;s10;s13;s13;s15;s15;s12;s15s18;s19;s19;s13;s22;s22;s22;s18;s26;s26;s26;s18;s30;s12;s32;s30s32;s34;s34;s30;s37;s37;s39;s39;s39;s37;s43;s43;s43;s32;/rC:;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;; g16 Output=Peys_16_TSprime.log nprocshared=16 mem=32GB # opt=(ts,modredundant,noeigen,recalc=30,maxstep=5,notrust) freq 6-31g 1/5=1,8=5,9=1,10=4,11=1,18=120,26=3,38=1,71=30/1,3 2/9=110,12=2,17=6,18=5,40=1/2 3/5=1,6=6,7=101,11=2,25=1,30=1,71=2,74=-55,140=1/1,2,3 4//1 5/5=2,38=5/2 8/6=4,10=90,11=11/1 11/6=1,8=1,9=11,15=111,16=1/1,2,10 10/6=1,13=1/2 6/7=2,8=2,9=2,10=2,28=1/1 7/10=1,25=1/1,2,3,16 1/5=1,8=5,9=1,10=4,11=1,18=20,26=3,71=30/3(3) 2/9=110/2 7/9=1,25=1,44=-1/16 99//99 2/9=110/2 3/5=1,6=6,7=101,11=2,25=1,30=1,71=2,74=-55,140=1/1,2,3 4/5=5,16=3,69=1/1 5/5=2,38=5/2 8/6=4,10=90,11=11/1 11/6=1,8=1,9=11,15=111,16=1/1,2,10 10/6=1,13=1/2 7/10=1,25=1/1,2,3,16 1/5=1,8=5,9=1,11=1,18=20,26=3,71=30/3(-8) 2/9=110/2 6/7=2,8=2,9=2,10=2,19=2,28=1/1 7/9=1,25=1,44=-1/16 99/9=1/99 Title Card Required The following ModRedundant input section has been read: B 2 12 B Berny optimization. R1 R2 R3 R4 R5 R6 R7 R8 R9 R10 R11 R12 R13 R14 R15 R16 R17 R18 R19 R20 R21 R22 R23 R24 R25 R26 R27 R28 R29 R30 R31 R32 R33 R34 R35 R36 R37 R38 R39 R40 R41 R42 R43 R44 R45 R46 R47 R48 R49 R50 1 1 1 2 2 2 3 3 3 4 4 5 10 10 12 12 13 13 13 15 15 15 18 18 18 19 19 22 22 22 26 26 26 30 30 30 32 32 32 34 34 37 37 37 39 39 39 43 43 43 2 5 6 7 10 12 4 8 10 5 9 11 12 13 18 32 14 15 22 16 17 19 19 26 30 20 21 23 24 25 27 28 29 31 34 37 33 34 47 35 36 38 39 43 40 41 42 44 45 46 1.373 1.4495 1.0861 1.0844 1.5014 2.0093 1.338 1.0869 1.5012 1.4858 1.087 1.2337 1.5029 1.5615 1.5104 1.4963 1.0964 1.5451 1.5303 1.097 1.0954 1.5321 1.5347 1.5481 1.5586 1.0965 1.0934 1.0939 1.0951 1.0967 1.0948 1.094 1.0962 1.1017 1.5539 1.537 1.094 1.5489 1.0996 1.0931 1.0961 1.0997 1.5297 1.5324 1.0931 1.0974 1.0958 1.0942 1.0953 1.0975 calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 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D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 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D108 D109 D110 D111 D112 D113 D114 D115 D116 D117 D118 D119 D120 D121 D122 D123 D124 D125 D126 D127 D128 D129 D130 D131 D132 D133 D134 D135 D136 D137 D138 D139 D140 D141 D142 D143 D144 D145 D146 D147 D148 D149 D150 D151 D152 D153 D154 D155 D156 D157 D158 D159 D160 D161 D162 5 5 5 6 6 6 2 2 6 6 1 1 7 7 1 1 7 7 8 8 10 10 4 4 4 8 8 8 3 3 9 9 3 3 13 13 2 2 2 3 3 3 12 12 12 2 2 2 10 10 10 32 32 32 2 2 2 10 10 10 18 18 18 10 10 10 14 14 14 22 22 22 10 10 10 14 14 14 15 15 15 13 13 13 16 16 16 17 17 17 12 12 12 26 26 26 30 30 30 12 12 12 19 19 19 30 30 30 12 12 12 19 19 19 26 26 26 18 18 18 31 31 31 37 37 37 18 18 18 31 31 31 34 34 34 12 12 12 33 33 33 47 47 47 30 30 30 38 38 38 43 43 43 30 30 30 38 38 38 39 39 39 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 2 2 2 2 2 2 2 2 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 4 4 4 4 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 15 15 15 15 15 15 15 15 15 18 18 18 18 18 18 18 18 18 18 18 18 18 18 18 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36 38 39 43 38 39 43 38 39 43 30 35 36 30 35 36 30 35 36 40 41 42 40 41 42 40 41 42 44 45 46 44 45 46 44 45 46 170.0533 -5.2481 -62.7505 -6.7669 177.9317 120.4293 -0.6124 -179.3576 176.3103 -2.4348 8.3085 140.3565 -167.1082 -35.0602 -135.6468 -12.7294 -0.7019 122.2155 178.0908 -1.2163 0.981 -178.3262 -6.1347 86.5104 -136.5351 176.677 -90.678 46.2766 2.7529 -178.4654 -177.9061 0.8756 154.9727 -27.7605 18.4876 -164.2456 -36.4765 81.7524 -153.1609 93.9884 -147.7828 -22.696 -130.8459 -12.617 112.4697 -40.9377 -161.3071 83.8606 13.6082 -106.7612 138.4065 -164.0649 75.5657 -39.2666 21.0712 -100.62 139.7343 -30.5636 -152.2547 88.0995 147.0475 25.3563 -94.2895 97.3672 -148.5477 -24.4182 -146.3567 -32.2715 91.858 -30.2794 83.8058 -152.0648 62.3133 -178.082 -59.4402 -52.9417 66.6629 -174.6952 -169.643 -50.0384 68.6035 57.3637 -65.8528 177.9785 -64.624 172.1595 55.9908 -179.245 57.5385 -58.6302 -49.5885 74.0483 -169.0294 69.4463 -166.9169 -49.9946 -164.4898 -40.853 76.0693 -64.1398 55.9661 176.0839 174.7045 -65.1896 54.9282 44.5221 164.6281 -75.2541 -77.778 36.4773 161.2049 42.809 157.0643 -78.2081 168.9575 -76.7872 47.9404 -22.6635 -144.1216 97.7657 90.0235 -31.4347 -149.5473 -151.583 86.9589 -31.1538 -62.5788 57.4951 -179.8548 176.9931 -62.9329 59.7171 57.995 178.069 -59.281 -0.6993 120.7606 -120.588 -122.3661 -0.9061 117.7453 118.2257 -120.3144 -1.663 -69.6341 51.3437 170.5647 50.2012 171.179 -69.6 167.5007 -71.5215 47.6995 59.2628 179.6727 -61.1357 -58.0886 62.3214 -178.4871 -175.7274 -55.3174 63.8741 calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically 435 A 435 A 749 435 1687.6968921970 47 1.00e+00 60 F Berny optimization. saddle point Step number 4 out of a maximum of 282 All quantities printed in internal units (Hartrees-Bohrs-Radians) -0.02466 0.00048 0.00199 0.00235 0.00274 0.00324 0.00422 0.00546 0.00717 0.00745 0.01041 0.01101 0.01365 0.01399 0.01476 0.01718 0.01918 0.02102 0.02175 0.02384 0.02872 0.03280 0.03662 0.03726 0.03804 0.03838 0.03893 0.03959 0.04066 0.04160 0.04245 0.04310 0.04350 0.04429 0.04452 0.04589 0.04616 0.04639 0.04651 0.04693 0.04717 0.04748 0.04787 0.04890 0.05096 0.05240 0.05443 0.05780 0.06120 0.06472 0.06486 0.06835 0.07372 0.07742 0.07955 0.08606 0.09317 0.09708 0.09836 0.10373 0.10693 0.11371 0.11922 0.12019 0.12111 0.12321 0.12497 0.12780 0.12877 0.13096 0.13769 0.14258 0.14309 0.14795 0.14977 0.15175 0.15194 0.16088 0.16261 0.17024 0.18001 0.18553 0.19028 0.19774 0.20415 0.20999 0.21421 0.22536 0.23650 0.23886 0.25039 0.26584 0.27172 0.27529 0.27744 0.28668 0.29217 0.29751 0.30026 0.30285 0.30431 0.31201 0.31939 0.32414 0.33044 0.33225 0.33499 0.33655 0.33718 0.33845 0.33854 0.33946 0.34010 0.34060 0.34167 0.34218 0.34266 0.34375 0.34463 0.34553 0.34588 0.34672 0.34831 0.34862 0.34987 0.35070 0.35080 0.36479 0.36670 0.36716 0.37250 0.37306 0.46176 0.60254 0.80014 1.155768363e-11 0.00000000e+00 Linear search 1 2 0.00001759 0.00000000 0.00000000 0.00000000 R1 R2 R3 R4 R5 R6 R7 R8 R9 R10 R11 R12 R13 R14 R15 R16 R17 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R1 R2 R3 R4 R5 R6 R7 R8 R9 R10 R11 R12 R13 R14 R15 R16 R17 R18 R19 R20 R21 R22 R23 R24 R25 R26 R27 R28 R29 R30 R31 R32 R33 R34 R35 R36 R37 R38 R39 R40 R41 R42 R43 R44 R45 R46 R47 R48 R49 R50 1 1 1 2 2 2 3 3 3 4 4 5 10 10 12 12 13 13 13 15 15 15 18 18 18 19 19 22 22 22 26 26 26 30 30 30 32 32 32 34 34 37 37 37 39 39 39 43 43 43 2 5 6 7 10 12 4 8 10 5 9 11 12 13 18 32 14 15 22 16 17 19 19 26 30 20 21 23 24 25 27 28 29 31 34 37 33 34 47 35 36 38 39 43 40 41 42 44 45 46 1.3728 1.455 1.0847 1.0838 1.503 1.988 1.3361 1.0866 1.502 1.4896 1.0859 1.2261 1.4999 1.5587 1.511 1.4967 1.0963 1.5471 1.5309 1.0966 1.0948 1.5325 1.5345 1.5481 1.5576 1.0958 1.0929 1.0923 1.0938 1.0964 1.0937 1.0931 1.0954 1.1016 1.5536 1.5366 1.093 1.5487 1.0991 1.0922 1.0961 1.0998 1.5302 1.5327 1.0922 1.0963 1.0941 1.0928 1.0937 1.0963 -DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 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AuxInfo=1/0/N:39,43,22,26,34,32,15,1,4,19,2,3,37,13,5,30,12,18,10,11/E:(1,2)(8,9)(11,12)/CRV:8.3,9.3,11.3,12.3,15.3,17.3,20.1/rA:47C3C3C3C3C3HHHHCO1C3CHCHHCCHHCHHHCHHHCHCHCHHCHCHHHCHHHH/rB:s1;;s3;s1s4;s1;s2;s3;s4;s2s3;s5;s10;s10;s13;s13;s15;s15;s12;s15s18;s19;s19;s13;s22;s22;s22;s18;s26;s26;s26;s18;s30;s12;s32;s30s32;s34;s34;s30;s37;s37;s39;s39;s39;s37;s43;s43;s43;s32;/rC:;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;; 0.5269074 0.2762506 0.2117647 0.7750 Symmetrizing basis deriv contribution to polar: IMax=3 JMax=2 DiffMx= 0.00D+00 IDoAtm=11111111111111111111111111111111111111111111111 Differentiating once with respect to nuclear coordinates. CalDSu exits because no D1Ps are significant. There are 144 degrees of freedom in the 1st order CPHF. IDoFFX=6 NUNeed= 0. 138 vectors produced by pass 0 Test12= 5.37D-14 1.00D-09 XBig12= 1.86D-01 9.18D-02. AX will form 138 AO Fock derivatives at one time. 138 vectors produced by pass 1 Test12= 5.37D-14 1.00D-09 XBig12= 3.34D-02 5.13D-02. 138 vectors produced by pass 2 Test12= 5.37D-14 1.00D-09 XBig12= 1.04D-03 7.25D-03. 138 vectors produced by pass 3 Test12= 5.37D-14 1.00D-09 XBig12= 1.81D-05 1.06D-03. 138 vectors produced by pass 4 Test12= 5.37D-14 1.00D-09 XBig12= 2.19D-07 6.63D-05. 138 vectors produced by pass 5 Test12= 5.37D-14 1.00D-09 XBig12= 1.39D-09 2.46D-06. 108 vectors produced by pass 6 Test12= 5.37D-14 1.00D-09 XBig12= 9.05D-12 2.23D-07. 26 vectors produced by pass 7 Test12= 5.37D-14 1.00D-09 XBig12= 5.73D-14 1.72D-08. 1 vectors produced by pass 8 Test12= 5.37D-14 1.00D-09 XBig12= 3.57D-16 1.02D-09. InvSVY: IOpt=1 It= 1 EMax= 4.34D-16 Solved reduced A of dimension 963 with 144 vectors. End of Minotr F.D. properties file 721 does not exist. 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 254.516 -44.910 261.451 -9.219 17.746 223.547 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 C C C C C H H H H C O C C H C H H C C H H C H H H C H H H C H C H C H H C H C H H H C H H H H 13 13 13 13 13 1 1 1 1 13 17 13 13 1 13 1 1 13 13 1 1 13 1 1 1 13 1 1 1 13 1 13 1 13 1 1 13 1 13 1 1 1 13 1 1 1 1 0.05478 0.00045 0.01234 -0.00202 -0.01650 -0.00462 0.00264 0.00030 -0.00002 -0.01180 0.02906 0.12730 0.01429 -0.00039 -0.00112 0.00010 -0.00003 -0.02012 0.00423 -0.00021 -0.00031 0.00079 -0.00006 0.00013 -0.00008 0.04208 -0.00053 -0.00042 0.00264 0.01622 -0.00025 -0.02125 0.00506 0.00830 -0.00032 -0.00029 0.00201 -0.00003 0.00013 -0.00000 0.00000 -0.00001 0.00085 0.00003 0.00021 0.00000 0.01462 61.58018 0.50708 13.86926 -2.27447 -18.55068 -20.65598 11.78672 1.33190 -0.07270 -13.26900 -17.61683 143.11334 16.06873 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analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically Berny optimization. saddle point Step number 1 out of a maximum of 2 All quantities printed in internal units (Hartrees-Bohrs-Radians) Second derivative matrix not updated -- analytic derivatives used. -0.02631 0.00051 0.00201 0.00242 0.00273 0.00327 0.00427 0.00539 0.00713 0.00761 0.01048 0.01105 0.01344 0.01397 0.01475 0.01727 0.01922 0.02113 0.02175 0.02394 0.02889 0.03272 0.03657 0.03745 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and forces= 75.92 degrees. 1 2 0.00001774 0.00000000 0.00000000 0.00000000 R1 R2 R3 R4 R5 R6 R7 R8 R9 R10 R11 R12 R13 R14 R15 R16 R17 R18 R19 R20 R21 R22 R23 R24 R25 R26 R27 R28 R29 R30 R31 R32 R33 R34 R35 R36 R37 R38 R39 R40 R41 R42 R43 R44 R45 R46 R47 R48 R49 R50 A1 A2 A3 A4 A5 A6 A7 A8 A9 A10 A11 A12 A13 A14 A15 A16 A17 A18 A19 A20 A21 A22 A23 A24 A25 A26 A27 A28 A29 A30 A31 A32 A33 A34 A35 A36 A37 A38 A39 A40 A41 A42 A43 A44 A45 A46 A47 A48 A49 A50 A51 A52 A53 A54 A55 A56 A57 A58 A59 A60 A61 A62 A63 A64 A65 A66 A67 A68 A69 A70 A71 A72 A73 A74 A75 A76 A77 A78 A79 A80 A81 A82 A83 A84 A85 A86 A87 A88 A89 A90 A91 A92 A93 A94 A95 A96 A97 A98 A99 D1 D2 D3 D4 D5 D6 D7 D8 D9 D10 D11 D12 D13 D14 D15 D16 D17 D18 D19 D20 D21 D22 D23 D24 D25 D26 D27 D28 D29 D30 D31 D32 D33 D34 D35 D36 D37 D38 D39 D40 D41 D42 D43 D44 D45 D46 D47 D48 D49 D50 D51 D52 D53 D54 D55 D56 D57 D58 D59 D60 D61 D62 D63 D64 D65 D66 D67 D68 D69 D70 D71 D72 D73 D74 D75 D76 D77 D78 D79 D80 D81 D82 D83 D84 D85 D86 D87 D88 D89 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R1 R2 R3 R4 R5 R6 R7 R8 R9 R10 R11 R12 R13 R14 R15 R16 R17 R18 R19 R20 R21 R22 R23 R24 R25 R26 R27 R28 R29 R30 R31 R32 R33 R34 R35 R36 R37 R38 R39 R40 R41 R42 R43 R44 R45 R46 R47 R48 R49 R50 1 1 1 2 2 2 3 3 3 4 4 5 10 10 12 12 13 13 13 15 15 15 18 18 18 19 19 22 22 22 26 26 26 30 30 30 32 32 32 34 34 37 37 37 39 39 39 43 43 43 2 5 6 7 10 12 4 8 10 5 9 11 12 13 18 32 14 15 22 16 17 19 19 26 30 20 21 23 24 25 27 28 29 31 34 37 33 34 47 35 36 38 39 43 40 41 42 44 45 46 1.3728 1.455 1.0847 1.0838 1.503 1.988 1.3361 1.0866 1.502 1.4896 1.0859 1.2261 1.4999 1.5587 1.511 1.4967 1.0963 1.5471 1.5309 1.0966 1.0948 1.5325 1.5345 1.5481 1.5576 1.0958 1.0929 1.0923 1.0938 1.0964 1.0937 1.0931 1.0954 1.1016 1.5536 1.5366 1.093 1.5487 1.0991 1.0922 1.0961 1.0998 1.5302 1.5327 1.0922 1.0963 1.0941 1.0928 1.0937 1.0963 -DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 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Differentiating once with respect to nuclear coordinates. CalDSu exits because no D1Ps are significant. There are 144 degrees of freedom in the 1st order CPHF. IDoFFX=6 NUNeed= 3. 141 vectors produced by pass 0 Test12= 5.37D-14 1.00D-09 XBig12= 2.46D+02 5.06D+00. AX will form 141 AO Fock derivatives at one time. 141 vectors produced by pass 1 Test12= 5.37D-14 1.00D-09 XBig12= 2.03D+01 5.53D-01. 141 vectors produced by pass 2 Test12= 5.37D-14 1.00D-09 XBig12= 7.43D-01 1.38D-01. 141 vectors produced by pass 3 Test12= 5.37D-14 1.00D-09 XBig12= 1.49D-02 2.29D-02. 141 vectors produced by pass 4 Test12= 5.37D-14 1.00D-09 XBig12= 1.81D-04 2.51D-03. 141 vectors produced by pass 5 Test12= 5.37D-14 1.00D-09 XBig12= 1.13D-06 6.81D-05. 106 vectors produced by pass 6 Test12= 5.37D-14 1.00D-09 XBig12= 7.02D-09 5.73D-06. 25 vectors produced by pass 7 Test12= 5.37D-14 1.00D-09 XBig12= 3.85D-11 3.84D-07. 3 vectors produced by pass 8 Test12= 5.37D-14 1.00D-09 XBig12= 1.94D-13 2.12D-08. 1 vectors produced by pass 9 Test12= 5.37D-14 1.00D-09 XBig12= 1.18D-15 1.81D-09. InvSVY: IOpt=1 It= 1 EMax= 6.18D-15 Solved reduced A of dimension 981 with 144 vectors. Isotropic polarizability for W= 0.000000 199.29 Bohr**3. End of Minotr F.D. properties file 721 does not exist. 233.181 -24.288 205.240 -2.342 8.222 159.439 253.694 -44.018 260.455 -9.292 17.647 223.672 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 C C C C C H H H H C O C C H C H H C C H H C H H H C H H H C H C H C H H C H C H H H C H H H H 13 13 13 13 13 1 1 1 1 13 17 13 13 1 13 1 1 13 13 1 1 13 1 1 1 13 1 1 1 13 1 13 1 13 1 1 13 1 13 1 1 1 13 1 1 1 1 0.05881 -0.00320 0.01189 -0.00238 -0.01721 -0.00500 0.00282 0.00036 -0.00001 -0.01055 0.03016 0.12195 0.01411 -0.00038 -0.00110 0.00010 -0.00002 -0.01928 0.00438 -0.00021 -0.00030 0.00090 -0.00007 0.00013 -0.00008 0.04103 -0.00051 -0.00042 0.00262 0.01475 -0.00023 -0.02040 0.00489 0.00732 -0.00031 -0.00028 0.00176 -0.00003 0.00014 -0.00000 0.00000 -0.00001 0.00074 0.00002 0.00019 0.00000 0.01386 66.11581 -3.59530 13.36390 -2.67378 -19.34332 -22.33998 12.62306 1.62619 -0.06585 -11.85708 -18.28032 137.09949 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