Gaussian 09 GINC-NODE14 SOFIA 4-Zn optimization EM64L-G09RevD.01 14-Jun-2024 Gaussian 09 24-Apr-2013 EM64L-G09RevD.01 87 87 171 171 700 (5D, 7F) def2SVPP UM06 def2SVPP FOpt #UM06/Def2svpp Opt=CalcFc SCRF=(SMD,solvent=n,n-dimethylformamide) Integral=SuperFineGrid POP=None 601.7746 0 1 AuxInfo=1/0/N:1;2;3;4;5;6;7;14;15;16;17;19;21;25;27;28;29;30;32;34;41;44;48;53;56;60;66;69;73;77;80;84;43;55;68;79;13;38;40;52;64;65;39;8;9;10;11;12;18;20;22;23;24;26;31;33;35;36;37;42;45;46;47;49;50;51;54;57;58;59;61;62;63;67;70;71;72;74;75;76;78;81;82;83;85;86;87/rA:87nC0C0C0C0C0C0C0H0H0H0H0H0O0C0C0C0C0H0C0H0C0H0H0H0C0H0C0C0C0C0H0C0H0C0H0H0H0O0ZnO0C0H0N0C0H0H0H0C0H0H0H0O0C0H0N0C0H0H0H0C0H0H0H0O0O0C0H0N0C0H0H0H0C0H0H0H0C0H0N0C0H0H0H0C0H0H0H0/rB:;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;/rC:-2.52,-4.1959,.7651;-1.8514,-4.59,-.4423;-1.3739,-3.7415,-1.3875;-3.2123,-3.0185,.939;-1.2504,-2.2591,-1.2157;-3.4561,-1.9128,.0601;-2.6082,-1.5653,-1.0528;-2.5638,-4.9297,1.5837;-1.7497,-5.6726,-.6257;-.9842,-4.1731,-2.3227;-3.7235,-2.9452,1.9134;-.8706,-1.8305,-2.1632;-2.8951,-.7097,-1.9118;-4.641,-1.085,.3532;-4.7524,.2701,-.0418;-5.743,-1.6019,1.0761;-5.8563,1.0496,.289;-3.938,.7086,-.6233;-6.85,-.822,1.4068;-5.7489,-2.6596,1.3675;-6.9209,.5165,1.0208;-5.8821,2.1009,-.0305;-7.6782,-1.2776,1.9653;-7.7931,1.1306,1.2758;-.2204,-1.8213,-.1329;-.438,-2.3941,.8021;1.1546,-2.2604,-.602;1.7896,-3.3947,-.0856;1.8022,-1.543,-1.6159;3.0366,-3.8008,-.5636;1.2966,-3.9661,.7134;3.0476,-1.9424,-2.0991;1.309,-.6548,-2.0375;3.6718,-3.0754,-1.5722;3.5197,-4.6907,-.1406;3.5331,-1.3701,-2.9009;4.6507,-3.3944,-1.9508;-.3276,-.4655,.065;1.0452,.7497,.4928;1.9667,-.2328,2.1339;2.9508,.2954,2.6636;2.9128,1.3278,3.0788;4.1319,-.3062,2.7921;5.2526,.3261,3.4517;4.9487,1.3131,3.8383;5.6039,-.2907,4.2995;6.095,.4647,2.7479;4.3064,-1.6214,2.2057;5.3404,-1.96,2.381;3.6088,-2.3526,2.6542;4.1099,-1.5855,1.1164;2.9794,1.0996,-.044;3.4517,1.2951,-1.1739;2.8125,1.6167,-2.0233;4.7369,1.1489,-1.4727;5.6957,.6987,-.4865;5.2178,.6571,.5047;6.0755,-.3063,-.7565;6.5527,1.3966,-.4531;5.2401,1.3852,-2.807;5.9625,2.223,-2.805;5.7572,.481,-3.1796;4.4086,1.6285,-3.4884;.4048,2.096,-1.0976;.6757,2.3418,1.724;-.7088,1.8782,-1.6019;-1.1797,.8704,-1.5364;-1.4389,2.7982,-2.2358;-2.7498,2.4714,-2.7555;-3.5407,2.9619,-2.1518;-2.8425,2.8308,-3.7977;-2.9011,1.3775,-2.7259;-.9917,4.164,-2.3849;-.0827,4.3257,-1.7843;-.7694,4.3882,-3.4464;-1.7842,4.8581,-2.0469;-.0637,3.3313,1.6671;.3498,4.3433,1.869;-1.368,3.3379,1.4086;-2.11,4.5781,1.3347;-2.9769,4.5398,2.02;-1.4679,5.4284,1.617;-2.4866,4.7376,.3054;-2.1478,2.1375,1.1854;-1.5182,1.2324,1.1245;-2.8825,2.0134,2.0049;-2.7111,2.2457,.239; g09 Output=4-Zn-syn.log NProcShared=40 Chk=4-Zn.chk #UM06/Def2svpp Opt=CalcFc SCRF=(SMD,solvent=n,n-dimethylformamide) Int 1/10=4,14=-1,18=20,19=15,26=5,38=1/1,3 2/9=110,12=2,17=6,18=5,40=1/2 3/5=43,7=202,11=2,16=1,25=1,30=1,70=32201,71=2,72=148,74=-54,75=-7,116=2,140=1/1,2,3 4//1 5/5=2,38=5,53=148/2 8/6=4,10=90,11=11/1 11/6=1,8=1,9=11,15=111,16=1/1,2,10 10/6=1,13=1/2 7/10=1,18=20,25=1/1,2,3,16 1/10=4,14=-1,18=20,19=15,26=5/3(2) 2/9=110/2 99//99 2/9=110/2 3/5=43,7=202,11=2,16=1,25=1,30=1,70=32205,71=1,72=148,74=-54,75=-7,116=2/1,2,3 4/5=5,16=3,69=1/1 5/5=2,38=5,53=148/2 7//1,2,3,16 1/14=-1,18=20,19=15,26=5/3(-5) 2/9=110/2 99/9=1/99 4-Zn optimization Berny optimization. R1 R2 R3 R4 R5 R6 R7 R8 R9 R10 R11 R12 R13 R14 R15 R16 R17 R18 R19 R20 R21 R22 R23 R24 R25 R26 R27 R28 R29 R30 R31 R32 R33 R34 R35 R36 R37 R38 R39 R40 R41 R42 R43 R44 R45 R46 R47 R48 R49 R50 R51 R52 R53 R54 R55 R56 R57 R58 R59 R60 R61 R62 R63 R64 R65 R66 R67 R68 R69 R70 R71 R72 R73 R74 R75 R76 R77 R78 R79 R80 R81 R82 R83 R84 R85 R86 R87 R88 R89 1 1 1 2 2 3 3 4 4 5 5 5 6 6 7 14 14 15 15 16 16 17 17 19 19 21 25 25 25 27 27 28 28 29 29 30 30 32 32 34 38 39 39 39 39 40 41 41 43 43 44 44 44 48 48 48 52 53 53 55 55 56 56 56 60 60 60 64 65 66 66 68 68 69 69 69 73 73 73 77 77 79 79 80 80 80 84 84 84 2 4 8 3 9 5 10 6 11 7 12 25 7 14 13 15 16 17 18 19 20 21 22 21 23 24 26 27 38 28 29 30 31 32 33 34 35 34 36 37 39 40 52 64 65 41 42 43 44 48 45 46 47 49 50 51 53 54 55 56 60 57 58 59 61 62 63 66 77 67 68 69 73 70 71 72 74 75 76 78 79 80 84 81 82 83 85 86 87 1.4353 1.3768 1.1002 1.357 1.1027 1.4974 1.1013 1.4333 1.1028 1.5335 1.1071 1.5572 1.4415 1.4749 1.2459 1.4159 1.4157 1.3913 1.0926 1.3939 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analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically A1 A2 A3 A4 A5 A6 A7 A8 A9 A10 A11 A12 A13 A14 A15 A16 A17 A18 A19 A20 A21 A22 A23 A24 A25 A26 A27 A28 A29 A30 A31 A32 A33 A34 A35 A36 A37 A38 A39 A40 A41 A42 A43 A44 A45 A46 A47 A48 A49 A50 A51 A52 A53 A54 A55 A56 A57 A58 A59 A60 A61 A62 A63 A64 A65 A66 A67 A68 A69 A70 A71 A72 A73 A74 A75 A76 A77 A78 A79 A80 A81 A82 A83 A84 A85 A86 A87 A88 A89 A90 A91 A92 A93 A94 A95 A96 A97 A98 A99 A100 A101 A102 A103 A104 A105 A106 A107 A108 A109 A110 A111 A112 A113 A114 A115 A116 A117 A118 A119 A120 A121 A122 A123 A124 A125 A126 A127 A128 A129 A130 A131 A132 A133 A134 A135 A136 A137 A138 A139 A140 A141 A142 A143 A144 A145 A146 A147 A148 A149 A150 A151 A152 2 2 4 1 1 3 2 2 5 1 1 6 3 3 3 7 7 12 4 4 7 5 5 6 6 6 15 14 14 17 14 14 19 15 15 21 16 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D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 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R1 R2 R3 R4 R5 R6 R7 R8 R9 R10 R11 R12 R13 R14 R15 R16 R17 R18 R19 R20 R21 R22 R23 R24 R25 R26 R27 R28 R29 R30 R31 R32 R33 R34 R35 R36 R37 R38 R39 R40 R41 R42 R43 R44 R45 R46 R47 R48 R49 R50 R51 R52 R53 R54 R55 R56 R57 R58 R59 R60 R61 R62 R63 R64 R65 R66 R67 R68 R69 R70 R71 R72 R73 R74 R75 R76 R77 R78 R79 R80 R81 R82 R83 R84 R85 R86 R87 R88 R89 1 1 1 2 2 3 3 4 4 5 5 5 6 6 7 14 14 15 15 16 16 17 17 19 19 21 25 25 25 27 27 28 28 29 29 30 30 32 32 34 38 39 39 39 39 40 41 41 43 43 44 44 44 48 48 48 52 53 53 55 55 56 56 56 60 60 60 64 65 66 66 68 68 69 69 69 73 73 73 77 77 79 79 80 80 80 84 84 84 2 4 8 3 9 5 10 6 11 7 12 25 7 14 13 15 16 17 18 19 20 21 22 21 23 24 26 27 38 28 29 30 31 32 33 34 35 34 36 37 39 40 52 64 65 41 42 43 44 48 45 46 47 49 50 51 53 54 55 56 60 57 58 59 61 62 63 66 77 67 68 69 73 70 71 72 74 75 76 78 79 80 84 81 82 83 85 86 87 1.4339 1.3793 1.1 1.3583 1.1028 1.4972 1.1013 1.4284 1.1031 1.5313 1.1074 1.5576 1.4412 1.4752 1.2454 1.4141 1.4125 1.3911 1.0948 1.3948 1.0977 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AuxInfo=1/0/N:1;2;3;4;5;6;7;14;15;16;17;19;21;25;27;28;29;30;32;34;41;44;48;53;56;60;66;69;73;77;80;84;43;55;68;79;13;38;40;52;64;65;39;8;9;10;11;12;18;20;22;23;24;26;31;33;35;36;37;42;45;46;47;49;50;51;54;57;58;59;61;62;63;67;70;71;72;74;75;76;78;81;82;83;85;86;87/rA:87nC0C0C0C0C0C0C0H0H0H0H0H0O0C0C0C0C0H0C0H0C0H0H0H0C0H0C0C0C0C0H0C0H0C0H0H0H0O0ZnO0C0H0N0C0H0H0H0C0H0H0H0O0C0H0N0C0H0H0H0C0H0H0H0O0O0C0H0N0C0H0H0H0C0H0H0H0C0H0N0C0H0H0H0C0H0H0H0/rB:;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;/rC:2.52,4.1959,.7651;1.8514,4.59,-.4423;1.3739,3.7415,-1.3875;3.2124,3.0185,.939;1.2504,2.2591,-1.2157;3.4561,1.9128,.0601;2.6082,1.5653,-1.0528;2.5638,4.9297,1.5837;1.7497,5.6726,-.6257;.9842,4.1731,-2.3227;3.7234,2.9452,1.9134;.8706,1.8305,-2.1632;2.8951,.7097,-1.9118;4.641,1.085,.3532;4.7524,-.2701,-.0418;5.743,1.6019,1.0761;5.8563,-1.0496,.289;3.938,-.7086,-.6233;6.85,.822,1.4068;5.7489,2.6596,1.3675;6.9209,-.5166,1.0208;5.8821,-2.1009,-.0305;7.6782,1.2776,1.9653;7.7931,-1.1306,1.2758;.2204,1.8212,-.1329;.438,2.3941,.8021;-1.1546,2.2604,-.602;-1.7896,3.3947,-.0856;-1.8022,1.5429,-1.6159;-3.0366,3.8008,-.5636;-1.2966,3.9661,.7134;-3.0476,1.9424,-2.0991;-1.309,.6548,-2.0375;-3.6718,3.0754,-1.5722;-3.5197,4.6907,-.1406;-3.5331,1.3701,-2.901;-4.6507,3.3944,-1.9508;.3276,.4655,.065;-1.0452,-.7497,.4928;-1.9667,.2328,2.1339;-2.9509,-.2954,2.6636;-2.9128,-1.3278,3.0788;-4.1319,.3062,2.7921;-5.2526,-.3261,3.4517;-4.9487,-1.3131,3.8383;-5.6039,.2907,4.2995;-6.095,-.4647,2.7479;-4.3063,1.6214,2.2057;-5.3404,1.96,2.381;-3.6088,2.3526,2.6542;-4.1099,1.5855,1.1164;-2.9794,-1.0996,-.044;-3.4517,-1.2951,-1.1739;-2.8125,-1.6167,-2.0233;-4.7369,-1.1489,-1.4727;-5.6957,-.6987,-.4865;-5.2178,-.6571,.5047;-6.0754,.3063,-.7565;-6.5527,-1.3966,-.4531;-5.2401,-1.3852,-2.807;-5.9625,-2.223,-2.805;-5.7572,-.481,-3.1796;-4.4086,-1.6285,-3.4884;-.4048,-2.096,-1.0976;-.6757,-2.3418,1.724;.7088,-1.8782,-1.6019;1.1797,-.8704,-1.5364;1.4389,-2.7981,-2.2358;2.7498,-2.4714,-2.7555;3.5407,-2.9619,-2.1518;2.8425,-2.8308,-3.7977;2.9011,-1.3775,-2.7259;.9917,-4.164,-2.3849;.0827,-4.3257,-1.7843;.7694,-4.3882,-3.4464;1.7842,-4.8581,-2.0469;.0637,-3.3313,1.6671;-.3498,-4.3433,1.869;1.368,-3.3379,1.4086;2.11,-4.5781,1.3347;2.9769,-4.5398,2.02;1.4679,-5.4284,1.617;2.4866,-4.7376,.3054;2.1478,-2.1375,1.1854;1.5182,-1.2324,1.1245;2.8825,-2.0134,2.0049;2.7111,-2.2457,.239; 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0.1026569 0.0603459 0.0495539 0.0000 Symmetrizing basis deriv contribution to polar: IMax=3 JMax=2 DiffMx= 0.00D+00 IDoAtm=11111111111111111111111111111111111111111111111111 IDoAtm=1111111111111111111111111111111111111 NEqPCM: Using equilibrium solvation (IEInf=0, Eps= 37.2190, EpsInf= 2.0463) Differentiating once with respect to nuclear coordinates. CalDSu exits because no D1Ps are significant. There are 264 degrees of freedom in the 1st order CPHF. IDoFFX=6 NUNeed= 0. 261 vectors produced by pass 0 Test12= 1.81D-13 1.00D-09 XBig12= 2.38D-01 1.00D-01. AX will form 96 AO Fock derivatives at one time. 261 vectors produced by pass 1 Test12= 1.81D-13 1.00D-09 XBig12= 2.69D-02 1.83D-02. 261 vectors produced by pass 2 Test12= 1.81D-13 1.00D-09 XBig12= 2.89D-04 1.30D-03. 258 vectors produced by pass 3 Test12= 1.81D-13 1.00D-09 XBig12= 1.15D-06 8.13D-05. 258 vectors produced by pass 4 Test12= 1.81D-13 1.00D-09 XBig12= 6.41D-09 4.29D-06. 240 vectors produced by pass 5 Test12= 1.81D-13 1.00D-09 XBig12= 1.57D-11 1.72D-07. 66 vectors produced by pass 6 Test12= 1.81D-13 1.00D-09 XBig12= 2.57D-14 6.87D-09. 5 vectors produced by pass 7 Test12= 1.81D-13 1.00D-09 XBig12= 2.18D-15 1.62D-09. 4 vectors produced by pass 8 Test12= 1.81D-13 1.00D-09 XBig12= 3.64D-15 1.95D-09. 3 vectors produced by pass 9 Test12= 1.81D-13 1.00D-09 XBig12= 1.84D-15 1.42D-09. 2 vectors produced by pass 10 Test12= 1.81D-13 1.00D-09 XBig12= 2.34D-15 1.69D-09. InvSVY: IOpt=1 It= 1 EMax= 1.50D-15 Solved reduced A of dimension 1619 with 264 vectors. End of Minotr F.D. properties file 721 does not exist. 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 6 6 6 6 6 6 6 1 1 1 1 1 8 6 6 6 6 1 6 1 6 1 1 1 6 1 6 6 6 6 1 6 1 6 1 1 1 8 30 8 6 1 7 6 1 1 1 6 1 1 1 8 6 1 7 6 1 1 1 6 1 1 1 8 8 6 1 7 6 1 1 1 6 1 1 1 6 1 7 6 1 1 1 6 1 1 1 0.000163809 0.000143274 0.000021458 -0.000120394 0.000070905 0.000057342 -0.000000197 -0.000028181 -0.000175568 -0.000006431 -0.000077349 -0.000018592 -0.000095697 -0.000161703 0.000003655 0.000279045 0.000110764 0.000070024 -0.000364156 -0.000616613 0.000325184 -0.000083913 -0.000028262 -0.000045429 0.000065709 0.000016838 0.000039430 0.000046416 0.000007893 0.000031381 -0.000123804 -0.000094000 -0.000071330 -0.000034083 0.000133876 0.000055245 -0.000353649 -0.000402468 -0.000386457 -0.000028979 0.000264194 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Structure from the checkpoint file: "4-Zn.chk" Charge = 0 Multiplicity = 1 def2SVPP (5D, 7F) 744 A 700 A 700 1297 744 171 171 6612.9534521711 87 87 87 1.00e+00 60 T 0.1026569 0.0603459 0.0495539 1 -3692.67989871 0.0000 PT120055.200S 2024-06-15T04:50:59.000 GINC-NODE14 SOFIA 2024-06-15T00:00:00.000 0 4-Zn wavefunction stability 0 1 Version=EM64L-G09RevD.01 HF=-3692.6798987 S2=0. S2-1=0. S2A=0. 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NProcShared=40 Chk=4-Zn.chk #UM06/Def2svpp Freq=NoRaman SCRF=(SMD,solvent=n,n-dimethylformamide) I 1/10=4,29=2,30=1,38=1/1,3 2/12=2,40=1/2 3/5=43,7=202,11=2,14=-4,16=1,25=1,30=1,70=32201,71=2,72=148,74=-54,75=-7,116=2,140=1/1,2,3 4/5=1/1 5/5=2,32=2,38=6,53=148,98=1/2 8/6=4,10=90,11=11/1 11/6=1,8=1,9=11,15=111,16=1/1,2,10 10/6=1/2 6/7=2,8=2,9=2,10=2,18=1,28=1,40=2/1,7 7/8=1,10=1,25=1/1,2,3,16 1/10=4,30=1/3 99//99 IICO2 frequencies and NBO Redundant internal coordinates found in file. Structure from the checkpoint file: "4-Zn.chk" Charge = 0 Multiplicity = 1 Berny optimization. R1 R2 R3 R4 R5 R6 R7 R8 R9 R10 R11 R12 R13 R14 R15 R16 R17 R18 R19 R20 R21 R22 R23 R24 R25 R26 R27 R28 R29 R30 R31 R32 R33 R34 R35 R36 R37 R38 R39 R40 R41 R42 R43 R44 R45 R46 R47 R48 R49 R50 R51 R52 R53 R54 R55 R56 R57 R58 R59 R60 R61 R62 R63 R64 R65 R66 R67 R68 R69 R70 R71 R72 R73 R74 R75 R76 R77 R78 R79 R80 R81 R82 R83 R84 R85 R86 R87 R88 R89 1 1 1 2 2 3 3 4 4 5 5 5 6 6 7 14 14 15 15 16 16 17 17 19 19 21 25 25 25 27 27 28 28 29 29 30 30 32 32 34 38 39 39 39 39 40 41 41 43 43 44 44 44 48 48 48 52 53 53 55 55 56 56 56 60 60 60 64 65 66 66 68 68 69 69 69 73 73 73 77 77 79 79 80 80 80 84 84 84 2 4 8 3 9 5 10 6 11 7 12 25 7 14 13 15 16 17 18 19 20 21 22 21 23 24 26 27 38 28 29 30 31 32 33 34 35 34 36 37 39 40 52 64 65 41 42 43 44 48 45 46 47 49 50 51 53 54 55 56 60 57 58 59 61 62 63 66 77 67 68 69 73 70 71 72 74 75 76 78 79 80 84 81 82 83 85 86 87 1.4339 1.3793 1.1 1.3583 1.1028 1.4972 1.1013 1.4284 1.1031 1.5313 1.1074 1.5576 1.4412 1.4752 1.2454 1.4141 1.4125 1.3911 1.0948 1.3948 1.0977 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D134 D135 D136 D137 D138 D139 D140 D141 D142 D143 D144 D145 D146 D147 D148 D149 D150 D151 D152 D153 D154 D155 D156 D157 D158 D159 D160 D161 D162 D163 D164 D165 D166 D167 D168 D169 D170 D171 D172 D173 D174 D175 D176 D177 D178 D179 D180 D181 D182 D183 D184 D185 D186 D187 D188 D189 D190 D191 D192 D193 4 4 8 8 2 2 8 8 1 1 9 9 2 2 2 10 10 10 1 1 11 11 3 3 12 12 25 25 3 3 3 7 7 7 12 12 12 4 4 14 14 4 4 7 7 6 6 16 16 6 6 15 15 14 14 18 18 14 14 20 20 15 15 22 22 16 16 23 23 5 5 26 26 38 38 5 26 27 25 25 29 29 25 25 28 28 27 27 31 31 27 27 33 33 28 28 35 35 29 29 36 36 25 25 25 25 38 52 65 41 38 40 64 65 38 52 65 38 40 52 64 39 39 40 40 42 42 41 41 41 48 48 48 41 41 41 44 44 44 39 39 52 52 54 54 53 53 53 60 60 60 53 53 53 56 56 56 39 39 39 39 64 64 67 67 66 66 66 73 73 73 66 66 66 69 69 69 65 65 78 78 77 77 77 84 84 84 77 77 77 80 80 80 1 1 1 1 1 1 1 1 2 2 2 2 3 3 3 3 3 3 4 4 4 4 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 6 6 6 6 6 6 6 6 14 14 14 14 14 14 14 14 15 15 15 15 16 16 16 16 17 17 17 17 19 19 19 19 25 25 25 25 25 25 25 25 25 27 27 27 27 27 27 27 27 28 28 28 28 29 29 29 29 30 30 30 30 32 32 32 32 38 38 38 38 39 39 39 40 39 39 39 39 39 39 39 39 39 39 39 40 40 41 41 41 41 43 43 43 43 43 43 43 43 43 43 43 43 52 52 53 53 53 53 55 55 55 55 55 55 55 55 55 55 55 55 64 64 65 65 66 66 66 66 68 68 68 68 68 68 68 68 68 68 68 68 77 77 77 77 79 79 79 79 79 79 79 79 79 79 79 79 2 2 2 2 4 4 4 4 3 3 3 3 5 5 5 5 5 5 6 6 6 6 7 7 7 7 7 7 25 25 25 25 25 25 25 25 25 7 7 7 7 14 14 14 14 15 15 15 15 16 16 16 16 17 17 17 17 19 19 19 19 21 21 21 21 21 21 21 21 27 27 27 27 27 27 38 38 38 28 28 28 28 29 29 29 29 30 30 30 30 32 32 32 32 34 34 34 34 34 34 34 34 39 39 39 39 40 40 40 64 52 52 52 52 64 64 64 65 65 65 65 41 41 43 43 43 43 44 44 44 44 44 44 48 48 48 48 48 48 53 53 55 55 55 55 56 56 56 56 56 56 60 60 60 60 60 60 66 66 77 77 68 68 68 68 69 69 69 69 69 69 73 73 73 73 73 73 79 79 79 79 80 80 80 80 80 80 84 84 84 84 84 84 3 9 3 9 6 11 6 11 5 10 5 10 7 12 25 7 12 25 7 14 7 14 6 13 6 13 6 13 26 27 38 26 27 38 26 27 38 5 13 5 13 15 16 15 16 17 18 17 18 19 20 19 20 21 22 21 22 21 23 21 23 19 24 19 24 17 24 17 24 28 29 28 29 28 29 39 39 39 30 31 30 31 32 33 32 33 34 35 34 35 34 36 34 36 32 37 32 37 30 37 30 37 40 52 64 65 41 41 41 66 53 53 53 53 66 66 66 77 77 77 77 42 43 44 48 44 48 45 46 47 45 46 47 49 50 51 49 50 51 54 55 56 60 56 60 57 58 59 57 58 59 61 62 63 61 62 63 67 68 78 79 69 73 69 73 70 71 72 70 71 72 74 75 76 74 75 76 80 84 80 84 81 82 83 81 82 83 85 86 87 85 86 87 23.9973 -153.7763 -162.833 19.3933 -1.2658 174.4618 -174.4561 1.2714 11.6276 -172.8494 -170.6155 4.9074 -63.521 -176.6741 66.4598 120.9167 7.7636 -109.1025 -20.6497 160.1098 163.6333 -15.6072 61.4309 -119.6636 177.8564 -3.2381 -69.9198 108.9857 -50.4416 64.5073 -172.1456 79.9807 -165.0705 -41.7234 -169.1566 -54.2077 69.1394 -13.2505 167.9294 165.9795 -12.8407 148.0608 -30.3859 -31.2303 150.323 -177.6556 1.5182 0.8732 -179.953 177.6338 -3.8963 -0.907 177.5629 -0.4642 179.0108 -179.6287 -0.1537 0.5303 179.6766 -177.9492 1.1971 0.0339 -179.7152 -179.438 0.8128 -0.0654 179.6838 -179.2055 0.5437 -100.3227 77.1321 15.3484 -167.1969 139.1594 -43.3859 -148.2602 92.5049 -28.4789 177.6792 -2.7611 0.1942 179.754 -177.8929 1.4755 -0.3376 179.0308 0.08 179.7027 -179.4763 0.1464 0.2065 179.6502 -179.1545 0.2891 -0.2157 179.9522 -179.8378 0.3301 0.0743 179.9065 -179.3686 0.4636 -41.2793 49.9714 137.9917 -136.495 179.9847 44.0767 -57.6266 -172.7512 48.1916 147.4452 -40.5505 -126.2234 7.1103 143.5344 -115.0229 -70.62 -173.572 104.8383 17.2113 53.3757 -126.3725 -174.6747 3.8403 5.5601 -175.9249 -2.2454 117.6162 -122.3503 179.2311 -60.9073 59.1262 158.6743 -81.2343 38.978 -22.7574 97.334 -142.4538 23.756 -156.6944 2.2027 179.9385 -178.2196 -0.4838 -6.7177 113.8559 -126.9975 175.4381 -63.9883 55.1584 117.5857 -122.9489 -2.8845 -64.5735 54.8919 174.9563 -22.6072 155.8804 -128.1697 53.4837 -179.0677 -2.1176 -0.4902 176.46 121.8933 -119.1702 1.9566 -55.2022 63.7344 -175.1389 -0.7464 119.7618 -121.1832 176.3192 -63.1726 55.8824 178.3062 0.6727 -0.1319 -177.7655 -119.7232 0.4293 120.7492 58.0747 178.2272 -61.453 -4.7993 116.0331 -125.6485 177.4485 -61.7191 56.5994 calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically 3.00e-01 1.00e-07 1.00e-07 2 2 Berny optimization. local minimum Step number 1 out of a maximum of 2 All quantities printed in internal units (Hartrees-Bohrs-Radians) Second derivative matrix not updated -- analytic derivatives used. 0.00094 0.00122 0.00155 0.00161 0.00202 0.00256 0.00267 0.00286 0.00293 0.00376 0.00404 0.00508 0.00542 0.00676 0.00699 0.00812 0.00824 0.00846 0.00869 0.00948 0.01046 0.01137 0.01315 0.01445 0.01474 0.01562 0.01636 0.01670 0.01745 0.01762 0.01769 0.01785 0.01804 0.01855 0.01914 0.01974 0.02038 0.02149 0.02255 0.02334 0.02397 0.02453 0.02508 0.02551 0.02568 0.02597 0.02671 0.02795 0.02828 0.02882 0.02894 0.02963 0.03005 0.03154 0.03288 0.03398 0.03619 0.04162 0.04370 0.04531 0.04697 0.04760 0.04949 0.05206 0.05245 0.05319 0.05458 0.05494 0.05529 0.05551 0.05566 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A22 A23 A24 A25 A26 A27 A28 A29 A30 A31 A32 A33 A34 A35 A36 A37 A38 A39 A40 A41 A42 A43 A44 A45 A46 A47 A48 A49 A50 A51 A52 A53 A54 A55 A56 A57 A58 A59 A60 A61 A62 A63 A64 A65 A66 A67 A68 A69 A70 A71 A72 A73 A74 A75 A76 A77 A78 A79 A80 A81 A82 A83 A84 A85 A86 A87 A88 A89 A90 A91 A92 A93 A94 A95 A96 A97 A98 A99 A100 A101 A102 A103 A104 A105 A106 A107 A108 A109 A110 A111 A112 A113 A114 A115 A116 A117 A118 A119 A120 A121 A122 A123 A124 A125 A126 A127 A128 A129 A130 A131 A132 A133 A134 A135 A136 A137 A138 A139 A140 A141 A142 A143 A144 A145 A146 A147 A148 A149 A150 A151 A152 A153 A154 D1 D2 D3 D4 D5 D6 D7 D8 D9 D10 D11 D12 D13 D14 D15 D16 D17 D18 D19 D20 D21 D22 D23 D24 D25 D26 D27 D28 D29 D30 D31 D32 D33 D34 D35 D36 D37 D38 D39 D40 D41 D42 D43 D44 D45 D46 D47 D48 D49 D50 D51 D52 D53 D54 D55 D56 D57 D58 D59 D60 D61 D62 D63 D64 D65 D66 D67 D68 D69 D70 D71 D72 D73 D74 D75 D76 D77 D78 D79 D80 D81 D82 D83 D84 D85 D86 D87 D88 D89 D90 D91 D92 D93 D94 D95 D96 D97 D98 D99 D100 D101 D102 D103 D104 D105 D106 D107 D108 D109 D110 D111 D112 D113 D114 D115 D116 D117 D118 D119 D120 D121 D122 D123 D124 D125 D126 D127 D128 D129 D130 D131 D132 D133 D134 D135 D136 D137 D138 D139 D140 D141 D142 D143 D144 D145 D146 D147 D148 D149 D150 D151 D152 D153 D154 D155 D156 D157 D158 D159 D160 D161 D162 D163 D164 D165 D166 D167 D168 D169 D170 D171 D172 D173 D174 D175 D176 D177 D178 D179 D180 D181 D182 D183 D184 D185 D186 D187 D188 D189 D190 D191 D192 D193 2.70973 2.60657 2.07863 2.56676 2.08404 2.82935 2.08116 2.69929 2.08465 2.89366 2.09265 2.94350 2.72342 2.78779 2.35344 2.67221 2.66923 2.62875 2.06892 2.63573 2.07437 2.64244 2.07674 2.63514 2.07461 2.07263 2.11417 2.86696 2.59472 2.64312 2.64649 2.63779 2.07664 2.63485 2.07906 2.63697 2.07369 2.63966 2.07574 2.07300 3.55339 4.01126 3.86344 4.10131 3.85698 2.33461 2.10370 2.51824 2.73151 2.73835 2.08382 2.09062 2.09062 2.08504 2.09360 2.08646 2.34249 2.09911 2.50940 2.73550 2.73209 2.08210 2.09340 2.08969 2.09050 2.09042 2.08344 2.34688 2.33606 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D14 D15 D16 D17 D18 D19 D20 D21 D22 D23 D24 D25 D26 D27 D28 D29 D30 D31 D32 D33 D34 D35 D36 D37 D38 D39 D40 D41 D42 D43 D44 D45 D46 D47 D48 D49 D50 D51 D52 D53 D54 D55 D56 D57 D58 D59 D60 D61 D62 D63 D64 D65 D66 D67 D68 D69 D70 D71 D72 D73 D74 D75 D76 D77 D78 D79 D80 D81 D82 D83 D84 D85 D86 D87 D88 D89 D90 D91 D92 D93 D94 D95 D96 D97 D98 D99 D100 D101 D102 D103 D104 D105 D106 D107 D108 D109 D110 D111 D112 D113 D114 D115 D116 D117 D118 D119 D120 D121 D122 D123 D124 D125 D126 D127 D128 D129 D130 D131 D132 D133 D134 D135 D136 D137 D138 D139 D140 D141 D142 D143 D144 D145 D146 D147 D148 D149 D150 D151 D152 D153 D154 D155 D156 D157 D158 D159 D160 D161 D162 D163 D164 D165 D166 D167 D168 D169 D170 D171 D172 D173 D174 D175 D176 D177 D178 D179 D180 D181 D182 D183 D184 D185 D186 D187 D188 D189 D190 D191 D192 4 4 8 8 2 2 8 8 1 1 9 9 2 2 2 10 10 10 1 1 11 11 3 3 12 12 25 25 3 3 3 7 7 7 12 12 12 4 4 14 14 4 4 7 7 6 6 16 16 6 6 15 15 14 14 18 18 14 14 20 20 15 15 22 22 16 16 23 23 5 5 26 26 38 38 5 26 27 25 25 29 29 25 25 28 28 27 27 31 31 27 27 33 33 28 28 35 35 29 29 36 36 25 25 25 25 38 52 65 41 38 40 64 65 38 52 65 38 40 52 64 39 39 40 40 42 42 41 41 41 48 48 48 41 41 41 44 44 44 39 39 52 52 54 54 53 53 53 60 60 60 53 53 53 56 56 56 39 39 39 39 64 64 67 67 66 66 66 73 73 73 66 66 66 69 69 69 65 65 78 78 77 77 77 84 84 84 77 77 77 80 80 1 1 1 1 1 1 1 1 2 2 2 2 3 3 3 3 3 3 4 4 4 4 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 6 6 6 6 6 6 6 6 14 14 14 14 14 14 14 14 15 15 15 15 16 16 16 16 17 17 17 17 19 19 19 19 25 25 25 25 25 25 25 25 25 27 27 27 27 27 27 27 27 28 28 28 28 29 29 29 29 30 30 30 30 32 32 32 32 38 38 38 38 39 39 39 40 39 39 39 39 39 39 39 39 39 39 39 40 40 41 41 41 41 43 43 43 43 43 43 43 43 43 43 43 43 52 52 53 53 53 53 55 55 55 55 55 55 55 55 55 55 55 55 64 64 65 65 66 66 66 66 68 68 68 68 68 68 68 68 68 68 68 68 77 77 77 77 79 79 79 79 79 79 79 79 79 79 79 2 2 2 2 4 4 4 4 3 3 3 3 5 5 5 5 5 5 6 6 6 6 7 7 7 7 7 7 25 25 25 25 25 25 25 25 25 7 7 7 7 14 14 14 14 15 15 15 15 16 16 16 16 17 17 17 17 19 19 19 19 21 21 21 21 21 21 21 21 27 27 27 27 27 27 38 38 38 28 28 28 28 29 29 29 29 30 30 30 30 32 32 32 32 34 34 34 34 34 34 34 34 39 39 39 39 40 40 40 64 52 52 52 52 64 64 64 65 65 65 65 41 41 43 43 43 43 44 44 44 44 44 44 48 48 48 48 48 48 53 53 55 55 55 55 56 56 56 56 56 56 60 60 60 60 60 60 66 66 77 77 68 68 68 68 69 69 69 69 69 69 73 73 73 73 73 73 79 79 79 79 80 80 80 80 80 80 84 84 84 84 84 3 9 3 9 6 11 6 11 5 10 5 10 7 12 25 7 12 25 7 14 7 14 6 13 6 13 6 13 26 27 38 26 27 38 26 27 38 5 13 5 13 15 16 15 16 17 18 17 18 19 20 19 20 21 22 21 22 21 23 21 23 19 24 19 24 17 24 17 24 28 29 28 29 28 29 39 39 39 30 31 30 31 32 33 32 33 34 35 34 35 34 36 34 36 32 37 32 37 30 37 30 37 40 52 64 65 41 41 41 66 53 53 53 53 66 66 66 77 77 77 77 42 43 44 48 44 48 45 46 47 45 46 47 49 50 51 49 50 51 54 55 56 60 56 60 57 58 59 57 58 59 61 62 63 61 62 63 67 68 78 79 69 73 69 73 70 71 72 70 71 72 74 75 76 74 75 76 80 84 80 84 81 82 83 81 82 83 85 86 87 85 86 23.9973 -153.7763 -162.833 19.3933 -1.2658 174.4618 -174.4561 1.2714 11.6276 -172.8494 -170.6155 4.9074 -63.521 -176.6741 66.4598 120.9167 7.7636 -109.1025 -20.6497 160.1098 163.6333 -15.6072 61.4309 -119.6636 177.8564 -3.2381 -69.9198 108.9857 -50.4416 64.5073 -172.1456 79.9807 -165.0705 -41.7234 -169.1566 -54.2077 69.1394 -13.2505 167.9294 165.9795 -12.8407 148.0608 -30.3859 -31.2303 150.323 -177.6556 1.5182 0.8732 -179.953 177.6338 -3.8963 -0.907 177.5629 -0.4642 179.0108 -179.6287 -0.1537 0.5303 179.6766 -177.9492 1.1971 0.0339 -179.7152 -179.438 0.8128 -0.0654 179.6838 -179.2055 0.5437 -100.3227 77.1321 15.3484 -167.1969 139.1594 -43.3859 -148.2602 92.5049 -28.4789 177.6792 -2.7611 0.1942 179.754 -177.8929 1.4755 -0.3376 179.0308 0.08 179.7027 -179.4763 0.1464 0.2065 179.6502 -179.1545 0.2891 -0.2157 179.9522 -179.8378 0.3301 0.0743 179.9065 -179.3686 0.4636 -41.2793 49.9714 137.9917 -136.495 179.9847 44.0767 -57.6266 -172.7512 48.1916 147.4452 -40.5505 -126.2234 7.1103 143.5344 -115.0229 -70.62 -173.572 104.8383 17.2113 53.3757 -126.3725 -174.6747 3.8403 5.5601 -175.9249 -2.2454 117.6162 -122.3503 179.2311 -60.9073 59.1262 158.6743 -81.2343 38.978 -22.7574 97.334 -142.4538 23.756 -156.6944 2.2027 179.9385 -178.2196 -0.4838 -6.7177 113.8559 -126.9975 175.4381 -63.9883 55.1584 117.5857 -122.9489 -2.8845 -64.5735 54.8919 174.9563 -22.6072 155.8804 -128.1697 53.4837 -179.0677 -2.1176 -0.4902 176.46 121.8933 -119.1702 1.9566 -55.2022 63.7344 -175.1389 -0.7464 119.7618 -121.1832 176.3192 -63.1726 55.8824 178.3062 0.6727 -0.1319 -177.7655 -119.7232 0.4293 120.7492 58.0747 178.2272 -61.453 -4.7993 116.0331 -125.6485 177.4485 -61.7191 -DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0 1 def2SVPP (5D, 7F) 744 A 700 A 700 1297 744 171 171 6612.9534521711 87 87 87 1.00e+00 60 T 0.1026569 0.0603459 0.0495539 1 -3692.67989871 0.0000 Symmetrizing basis deriv contribution to polar: IMax=3 JMax=2 DiffMx= 0.00D+00 IDoAtm=11111111111111111111111111111111111111111111111111 IDoAtm=1111111111111111111111111111111111111 NEqPCM: Using equilibrium solvation (IEInf=0, Eps= 37.2190, EpsInf= 2.0463) Differentiating once with respect to electric field. with respect to dipole field. Differentiating once with respect to nuclear coordinates. CalDSu exits because no D1Ps are significant. There are 264 degrees of freedom in the 1st order CPHF. IDoFFX=6 NUNeed= 3. 264 vectors produced by pass 0 Test12= 1.81D-13 1.00D-09 XBig12= 1.00D+03 8.82D+00. AX will form 96 AO Fock derivatives at one time. 264 vectors produced by pass 1 Test12= 1.81D-13 1.00D-09 XBig12= 9.37D+01 6.48D-01. 263 vectors produced by pass 2 Test12= 1.81D-13 1.00D-09 XBig12= 7.84D-01 4.21D-02. 261 vectors produced by pass 3 Test12= 1.81D-13 1.00D-09 XBig12= 4.69D-03 3.11D-03. 261 vectors produced by pass 4 Test12= 1.81D-13 1.00D-09 XBig12= 1.50D-05 1.57D-04. 235 vectors produced by pass 5 Test12= 1.81D-13 1.00D-09 XBig12= 3.04D-08 8.01D-06. 65 vectors produced by pass 6 Test12= 1.81D-13 1.00D-09 XBig12= 4.94D-11 3.28D-07. 3 vectors produced by pass 7 Test12= 1.81D-13 1.00D-09 XBig12= 7.19D-14 1.00D-08. 1 vectors produced by pass 8 Test12= 1.81D-13 1.00D-09 XBig12= 1.46D-15 1.34D-09. InvSVY: IOpt=1 It= 1 EMax= 6.75D-14 Solved reduced A of dimension 1617 with 264 vectors. Isotropic polarizability for W= 0.000000 607.73 Bohr**3. End of Minotr F.D. properties file 721 does not exist. 711.666 -117.984 629.923 73.436 52.925 481.613 686.189 -101.474 631.275 67.675 68.369 516.180 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 C C C C C C C H H H H H O C C C C H C H C H H H C H C C C C H C H C H H H O Zn O C H N C H H H C H H H O C H N C H H H C H H H O O C H N C H H H C H H H C H N C H H H C H H H 13 13 13 13 13 13 13 1 1 1 1 1 17 13 13 13 13 1 13 1 13 1 1 1 13 1 13 13 13 13 1 13 1 13 1 1 1 17 67 17 13 1 14 13 1 1 1 13 1 1 1 17 13 1 14 13 1 1 1 13 1 1 1 17 17 13 1 14 13 1 1 1 13 1 1 1 13 1 14 13 1 1 1 13 1 1 1 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 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Structure from the checkpoint file: "4-Zn.chk" Charge = 0 Multiplicity = 1 def2SVPP (5D, 7F) 744 A 700 A 700 1297 744 171 171 6612.9534521711 87 87 87 1.00e+00 60 T 0.1026569 0.0603459 0.0495539 1 -3692.67989871 0.0000 PT5818.700S 2024-06-15T12:20:12.000 GINC-NODE14 SOFIA 2024-06-15T00:00:00.000 0 4-Zn wfn 0 1 Version=EM64L-G09RevD.01 HF=-3692.6798987 S2=0. S2-1=0. S2A=0. 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NProcShared=40 Chk=4-Zn.chk #UM06/Def2svpp SCRF=(SMD,solvent=n,n-dimethylformamide) Integral=Super 1/29=2,38=1/1 2/12=2,40=1/2 3/5=43,7=202,11=2,14=-4,16=1,25=1,30=1,70=32201,72=148,74=-54,75=-7,116=2/1,2,3 4/5=1/1 5/5=2,32=2,38=6,53=148/2 99/5=1,6=200,9=1/99 4-Zn wfx Redundant internal coordinates found in file. Structure from the checkpoint file: "4-Zn.chk" Charge = 0 Multiplicity = 1 def2SVPP (5D, 7F) 744 A 700 A 700 1297 744 171 171 6612.9534521711 87 87 87 1.00e+00 60 T 0.1026569 0.0603459 0.0495539 2 -3692.67989871 0.0000 PT9266S 2024-06-15T12:24:14.000 GINC-NODE14 SOFIA 2024-06-15T00:00:00.000 0 4-Zn wfx 0 1 Version=EM64L-G09RevD.01 HF=-3692.6798987 S2=0. S2-1=0. S2A=0. 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