Gaussian 16 GINC-C201-33 UVIQOSKI TScyc_a optimization ES64L-G16RevC.01 53 53 108 108 490 (5D, 7F) def2SVPP UwB97XD def2SVPP FTS #UwB97XD/Def2SVPP Opt=(CalcFC,TS,NoEigen) SCRF=(PCM,solvent=TetraHydroFuran) guess=(mix,always) #Integral=SuperFineGrid POP=None 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 388.3310999999997 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D82 D83 D84 D85 D86 D87 D88 D89 D90 D91 D92 D93 D94 D95 D96 D97 D98 D99 D100 D101 D102 D103 D104 D105 D106 D107 D108 D109 D110 D111 D112 D113 D114 D115 D116 D117 D118 D119 D120 D121 D122 D123 D124 D125 D126 D127 D128 D129 D130 D131 D132 D133 D134 D135 D136 D137 D138 D139 D140 D141 D142 D143 D144 2.70180 2.64856 2.54470 2.57684 2.06664 2.69680 2.06833 2.69333 2.68176 2.72969 2.69116 2.79424 2.63302 2.63323 2.06473 2.71556 2.71348 2.61536 2.07147 2.65748 2.07298 2.65008 2.06733 2.62540 2.07376 2.06757 2.73221 2.60625 2.68537 2.69839 2.71714 2.06585 2.60720 2.06322 2.67155 2.76630 2.67603 2.66805 2.65755 2.06810 2.61242 2.06392 2.67127 2.06698 2.61818 2.06365 2.61270 2.06754 2.06699 2.65408 2.06780 2.60211 2.06948 2.06720 2.67125 2.06804 2.60321 2.06392 2.09623 1.95309 2.23363 2.12545 2.04076 2.11677 2.10068 2.10139 2.08098 2.07043 2.11876 2.09345 2.11011 2.04760 2.12447 2.06156 2.09034 2.12637 2.18910 2.06358 2.02433 2.14900 2.10874 2.15281 2.01836 2.12512 2.07006 2.08775 2.12340 2.07289 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0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0 1 0.2160161 0.1189089 0.0879872 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 388.3310999999997 AuxInfo=1/0/N:15,14,16,47,40,43,49,33,29,13,17,46,39,38,51,31,26,3,2,25,10,11,4,28,32,5,27,24,23,1,6,9/E:(2,3)(10,11)/CRV:1.3,2.3,3.3,4.3,5.3,6.3,7.3,8.3,9.3,10.3,11.3,12.3,13.3,14.3,15.3,16.3,17.3,18.3,19.3,20.3,21.3,22.3,23.3,24.3,25.3,26.3,27.3,28.3,29.3,30.3,31.3/rA:53C3C3C3C3C3C3HHOC3C3HC3C3C3C3C3HHHHHC3C3C3C3C3C3C3HC3C3C3HHHHC3C3C3HHC3HHC3C3HC3HC3HH/rB:s1;s2;s3;s4;s1s5;s2;s3;s1;s9;s10;s10;s11;s13;s14;s15;s11s16;s13;s14;s15;s16;s17;s6;s23;s23;s24;s24;s25;s26;s26;s27;s27s28;s29s31;s29;s31;s33;s25;s32;s28;s39;s39;s40;s38s40;s43;s38;s4;s46;s47;s47;s49;s5s49;s51;s46;/rC:;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;; 0.2088107 0.1198342 0.0872053 0.0000 Symmetrizing basis deriv contribution to polar: IMax=3 JMax=2 DiffMx= 0.00D+00 IDoAtm=11111111111111111111111111111111111111111111111111 IDoAtm=111 NEqPCM: Using equilibrium solvation (IEInf=0, Eps= 7.4257, EpsInf= 1.9740) Differentiating once with respect to nuclear coordinates. CalDSu exits because no D1Ps are significant. There are 162 degrees of freedom in the 1st order CPHF. IDoFFX=6 NUNeed= 0. 156 vectors produced by pass 0 Test12= 8.25D-14 1.00D-09 XBig12= 2.14D-01 7.94D-02. AX will form 156 AO Fock derivatives at one time. 156 vectors produced by pass 1 Test12= 8.25D-14 1.00D-09 XBig12= 4.82D-02 2.54D-02. 156 vectors produced by pass 2 Test12= 8.25D-14 1.00D-09 XBig12= 1.98D-03 8.72D-03. 156 vectors produced by pass 3 Test12= 8.25D-14 1.00D-09 XBig12= 2.68D-05 6.65D-04. 156 vectors produced by pass 4 Test12= 8.25D-14 1.00D-09 XBig12= 2.48D-07 3.54D-05. 156 vectors produced by pass 5 Test12= 8.25D-14 1.00D-09 XBig12= 1.70D-09 1.88D-06. 156 vectors produced by pass 6 Test12= 8.25D-14 1.00D-09 XBig12= 9.75D-12 1.15D-07. 69 vectors produced by pass 7 Test12= 8.25D-14 1.00D-09 XBig12= 5.16D-14 1.11D-08. 17 vectors produced by pass 8 Test12= 8.25D-14 1.00D-09 XBig12= 1.61D-14 4.19D-09. 7 vectors produced by pass 9 Test12= 8.25D-14 1.00D-09 XBig12= 1.42D-14 7.88D-09. 5 vectors produced by pass 10 Test12= 8.25D-14 1.00D-09 XBig12= 1.29D-14 4.39D-09. 2 vectors produced by pass 11 Test12= 8.25D-14 1.00D-09 XBig12= 3.36D-15 2.22D-09. InvSVY: IOpt=1 It= 1 EMax= 5.55D-16 Solved reduced A of dimension 1192 with 162 vectors. End of Minotr F.D. properties file 721 does not exist. 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 6 6 6 6 6 6 1 1 8 6 6 1 6 6 6 6 6 1 1 1 1 1 6 6 6 6 6 6 6 1 6 6 6 1 1 1 1 6 6 6 1 1 6 1 1 6 6 1 6 1 6 1 1 -0.000659320 -0.000732190 -0.002664331 -0.000519094 0.000141702 -0.000714670 0.001132547 0.000322005 0.000558915 -0.000414431 -0.000277991 -0.000435337 -0.001155124 -0.000640821 -0.000902137 0.001392871 -0.001053825 0.000090204 -0.000090766 0.000099743 -0.000085432 0.000173560 0.000065854 0.000190488 0.003848170 -0.000747848 0.000423412 0.000943693 0.000893743 0.004046812 -0.001182018 0.002007921 -0.002516551 -0.000044986 -0.000495281 0.001299194 -0.000238653 0.001257054 -0.000880745 -0.001081694 0.000207734 -0.000601718 -0.001223008 -0.000210480 0.000439486 0.001148330 -0.001104151 0.000577494 -0.000337001 -0.000445708 -0.000319842 0.000234193 -0.000002665 -0.000193664 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file. 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(old form). Structure from the checkpoint file: "TScyc_a.chk" Charge = -1 Multiplicity = 1 Berny optimization. R1 R2 R3 R4 R5 R6 R7 R8 R9 R10 R11 R12 R13 R14 R15 R16 R17 R18 R19 R20 R21 R22 R23 R24 R25 R26 R27 R28 R29 R30 R31 R32 R33 R34 R35 R36 R37 R38 R39 R40 R41 R42 R43 R44 R45 R46 R47 R48 R49 R50 R51 R52 R53 R54 R55 R56 R57 R58 1 1 1 2 2 3 3 4 4 5 5 6 9 10 10 11 11 13 13 14 14 15 15 16 16 17 23 23 24 24 25 25 26 26 27 27 28 28 29 29 31 31 32 33 38 38 39 39 40 40 43 46 46 47 47 49 49 51 2 6 9 3 7 4 8 5 46 6 51 23 10 11 12 13 17 14 18 15 19 16 20 17 21 22 24 25 26 27 28 37 29 30 31 32 32 39 33 34 33 35 38 36 43 45 40 41 42 43 44 47 53 48 49 50 51 52 1.4297 1.4016 1.3466 1.3636 1.0936 1.4271 1.0945 1.4252 1.4191 1.4445 1.4241 1.4786 1.3933 1.3934 1.0926 1.437 1.4359 1.384 1.0962 1.4063 1.097 1.4024 1.094 1.3893 1.0974 1.0941 1.4458 1.3792 1.421 1.4279 1.4378 1.0932 1.3797 1.0918 1.4137 1.4639 1.4161 1.4119 1.4063 1.0944 1.3824 1.0922 1.4136 1.0938 1.3855 1.092 1.3826 1.0941 1.0938 1.4045 1.0942 1.377 1.0951 1.0939 1.4136 1.0944 1.3776 1.0922 calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically A1 A2 A3 A4 A5 A6 A7 A8 A9 A10 A11 A12 A13 A14 A15 A16 A17 A18 A19 A20 A21 A22 A23 A24 A25 A26 A27 A28 A29 A30 A31 A32 A33 A34 A35 A36 A37 A38 A39 A40 A41 A42 A43 A44 A45 A46 A47 A48 A49 A50 A51 A52 A53 A54 A55 A56 A57 A58 A59 A60 A61 A62 A63 A64 A65 A66 A67 A68 A69 A70 A71 A72 A73 A74 A75 A76 A77 A78 A79 A80 A81 A82 A83 A84 A85 A86 A87 A88 A89 A90 A91 A92 A93 A94 2 2 6 1 1 3 2 2 4 3 3 5 4 4 6 1 1 5 1 9 9 11 10 10 13 11 11 14 13 13 15 14 14 16 15 15 17 11 11 16 6 6 24 23 23 26 23 23 28 24 24 29 24 24 31 25 25 32 26 26 33 27 27 33 27 27 28 29 29 31 32 32 43 28 28 40 39 39 42 38 38 40 4 4 47 46 46 48 47 47 50 5 5 49 1 1 1 2 2 2 3 3 3 4 4 4 5 5 5 6 6 6 9 10 10 10 11 11 11 13 13 13 14 14 14 15 15 15 16 16 16 17 17 17 23 23 23 24 24 24 25 25 25 26 26 26 27 27 27 28 28 28 29 29 29 31 31 31 32 32 32 33 33 33 38 38 38 39 39 39 40 40 40 43 43 43 46 46 46 47 47 47 49 49 49 51 51 51 6 9 9 3 7 7 4 8 8 5 46 46 6 51 51 5 23 23 10 11 12 12 13 17 17 14 18 18 15 19 19 16 20 20 17 21 21 16 22 22 24 25 25 26 27 27 28 37 37 29 30 30 31 32 32 32 39 39 33 34 34 33 35 35 28 38 38 31 36 36 43 45 45 40 41 41 42 43 43 40 44 44 47 53 53 48 49 49 50 51 51 49 52 52 120.1051 111.9039 127.9776 121.7796 116.9271 121.2821 120.3603 120.401 119.2313 118.627 121.3959 119.9456 120.9006 117.3186 121.7233 118.1185 119.7676 121.8318 125.4262 118.2346 115.9858 123.1286 120.8221 123.3469 115.6434 121.7606 118.6058 119.6193 121.6617 118.768 119.5697 117.6316 121.1646 121.2035 121.8961 119.4383 118.6654 121.4024 118.73 119.8668 123.2923 116.2046 118.4985 121.7228 120.3209 117.8614 122.4534 119.5361 116.994 121.9774 118.7404 119.2789 118.7351 119.6762 121.5661 119.7147 120.3231 119.9582 119.9805 119.8105 120.2055 122.0452 119.6835 118.2633 118.6107 123.4731 117.9098 119.312 120.5277 120.1488 121.3777 120.3012 118.3206 120.998 118.5258 120.4758 120.3051 119.3724 120.3184 120.3681 119.5787 120.0529 121.153 118.4929 120.3508 120.517 119.2785 120.1943 119.787 120.5995 119.6104 121.6146 118.849 119.5338 calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically D1 D2 D3 D4 D5 D6 D7 D8 D9 D10 D11 D12 D13 D14 D15 D16 D17 D18 D19 D20 D21 D22 D23 D24 D25 D26 D27 D28 D29 D30 D31 D32 D33 D34 D35 D36 D37 D38 D39 D40 D41 D42 D43 D44 D45 D46 D47 D48 D49 D50 D51 D52 D53 D54 D55 D56 D57 D58 D59 D60 D61 D62 D63 D64 D65 D66 D67 D68 D69 D70 D71 D72 D73 D74 D75 D76 D77 D78 D79 D80 D81 D82 D83 D84 D85 D86 D87 D88 D89 D90 D91 D92 D93 D94 D95 D96 D97 D98 D99 D100 D101 D102 D103 D104 D105 D106 D107 D108 D109 D110 D111 D112 D113 D114 D115 D116 D117 D118 D119 D120 D121 D122 D123 D124 D125 D126 D127 D128 D129 D130 D131 D132 D133 D134 D135 D136 D137 D138 D139 D140 D141 D142 D143 D144 6 6 9 9 2 2 9 9 2 6 1 1 7 7 2 2 8 8 3 3 46 46 3 3 5 5 4 4 51 51 4 4 6 6 1 1 5 5 1 1 9 9 12 12 10 10 17 17 10 10 13 13 11 11 18 18 13 13 19 19 14 14 20 20 15 15 21 21 6 6 25 25 6 6 24 24 23 23 27 27 23 23 26 26 23 23 37 37 24 24 30 30 24 24 32 32 24 24 31 31 25 25 39 39 25 25 32 32 26 26 34 34 27 27 35 35 27 27 28 28 32 32 45 45 28 28 41 41 39 39 42 42 4 4 53 53 46 46 48 48 47 47 50 50 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 2 2 2 2 3 3 3 3 4 4 4 4 4 4 4 4 5 5 5 5 5 5 5 5 6 6 6 6 9 9 10 10 10 10 11 11 11 11 11 11 11 11 13 13 13 13 14 14 14 14 15 15 15 15 16 16 16 16 23 23 23 23 23 23 23 23 24 24 24 24 24 24 24 24 25 25 25 25 26 26 26 26 27 27 27 27 27 27 27 27 28 28 28 28 28 28 28 28 29 29 29 29 31 31 31 31 32 32 32 32 38 38 38 38 39 39 39 39 40 40 40 40 46 46 46 46 47 47 47 47 49 49 49 49 2 2 2 2 6 6 6 6 9 9 3 3 3 3 4 4 4 4 5 5 5 5 46 46 46 46 6 6 6 6 51 51 51 51 23 23 23 23 10 10 11 11 11 11 13 13 13 13 17 17 17 17 14 14 14 14 15 15 15 15 16 16 16 16 17 17 17 17 24 24 24 24 25 25 25 25 26 26 26 26 27 27 27 27 28 28 28 28 29 29 29 29 31 31 31 31 32 32 32 32 32 32 32 32 39 39 39 39 33 33 33 33 33 33 33 33 38 38 38 38 43 43 43 43 40 40 40 40 43 43 43 43 47 47 47 47 49 49 49 49 51 51 51 51 3 7 3 7 5 23 5 23 10 10 4 8 4 8 5 46 5 46 6 51 6 51 47 53 47 53 1 23 1 23 49 52 49 52 24 25 24 25 11 12 13 17 13 17 14 18 14 18 16 22 16 22 15 19 15 19 16 20 16 20 17 21 17 21 11 22 11 22 26 27 26 27 28 37 28 37 29 30 29 30 31 32 31 32 32 39 32 39 33 34 33 34 33 35 33 35 28 38 28 38 27 38 27 38 40 41 40 41 31 36 31 36 29 36 29 36 43 45 43 45 40 44 40 44 42 43 42 43 38 44 38 44 48 49 48 49 50 51 50 51 5 52 5 52 0.6401 179.4365 -178.134 0.6624 2.1955 176.2078 -179.2475 -5.2353 167.6732 -10.9813 -1.8925 179.1038 179.3632 0.3594 0.2264 -177.7296 179.2418 1.2857 2.6617 -174.6268 -179.3517 3.3598 176.4287 -2.9077 -1.5009 179.1628 -3.845 -177.7267 173.3227 -0.559 -2.9387 176.4683 179.7967 -0.7964 120.6086 -43.0087 -65.6082 130.7745 146.2828 -51.5733 172.3644 -12.8321 11.5803 -173.6162 174.4402 -4.1783 -0.7455 -179.364 -174.5389 5.1159 0.5116 -179.8336 0.4264 -179.2809 179.0312 -0.6761 0.1634 179.9464 179.8684 -0.3486 -0.3988 179.7483 179.8182 -0.0346 0.0478 -179.6031 179.9018 0.2509 4.9333 -171.4472 168.1977 -8.1827 174.6689 -17.215 10.2301 178.3462 -179.439 -0.1035 -2.973 176.3625 179.8496 1.5527 3.3319 -174.965 -5.4822 175.2445 -173.8824 6.8442 0.6497 179.9681 -178.6824 0.636 -1.5126 179.5348 176.7507 -2.2019 3.2171 -177.7263 -175.0302 4.0264 -1.4523 179.4382 177.8238 -1.2857 -179.219 1.0256 1.5094 -178.246 1.3025 -179.9311 -178.0132 0.7533 -0.8507 -179.6219 178.1162 -0.655 -178.6813 1.5678 0.3814 -179.3695 0.3425 -179.8463 -179.9018 -0.0906 179.9615 -0.7722 -0.2879 178.9784 -0.1534 -179.9637 179.1128 -0.6975 -179.7782 -0.9372 -0.4542 178.3869 -177.9506 1.4123 0.8943 -179.7429 0.583 -178.82 179.947 0.544 calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically Berny optimization. local minimum Step number 1 out of a maximum of 2 All quantities printed in internal units (Hartrees-Bohrs-Radians) Second derivative matrix not updated -- analytic derivatives used. -0.01767 0.00680 0.00841 0.01089 0.01245 0.01357 0.01458 0.01566 0.01591 0.01641 0.01710 0.01758 0.01772 0.01833 0.01845 0.01849 0.01897 0.01968 0.01989 0.02088 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R1 R2 R3 R4 R5 R6 R7 R8 R9 R10 R11 R12 R13 R14 R15 R16 R17 R18 R19 R20 R21 R22 R23 R24 R25 R26 R27 R28 R29 R30 R31 R32 R33 R34 R35 R36 R37 R38 R39 R40 R41 R42 R43 R44 R45 R46 R47 R48 R49 R50 R51 R52 R53 R54 R55 R56 R57 R58 1 1 1 2 2 3 3 4 4 5 5 6 9 10 10 11 11 13 13 14 14 15 15 16 16 17 23 23 24 24 25 25 26 26 27 27 28 28 29 29 31 31 32 33 38 38 39 39 40 40 43 46 46 47 47 49 49 51 2 6 9 3 7 4 8 5 46 6 51 23 10 11 12 13 17 14 18 15 19 16 20 17 21 22 24 25 26 27 28 37 29 30 31 32 32 39 33 34 33 35 38 36 43 45 40 41 42 43 44 47 53 48 49 50 51 52 1.4297 1.4016 1.3466 1.3636 1.0936 1.4271 1.0945 1.4252 1.4191 1.4445 1.4241 1.4786 1.3933 1.3934 1.0926 1.437 1.4359 1.384 1.0962 1.4063 1.097 1.4024 1.094 1.3893 1.0974 1.0941 1.4458 1.3792 1.421 1.4279 1.4378 1.0932 1.3797 1.0918 1.4137 1.4639 1.4161 1.4119 1.4063 1.0944 1.3824 1.0922 1.4136 1.0938 1.3855 1.092 1.3826 1.0941 1.0938 1.4045 1.0942 1.377 1.0951 1.0939 1.4136 1.0944 1.3776 1.0922 -DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 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A77 A78 A79 A80 A81 A82 A83 A84 A85 A86 A87 A88 A89 A90 A91 A92 A93 A94 2 2 6 1 1 3 2 2 4 3 3 5 4 4 6 1 1 5 1 9 9 11 10 10 13 11 11 14 13 13 15 14 14 16 15 15 17 11 11 16 6 6 24 23 23 26 23 23 28 24 24 29 24 24 31 25 25 32 26 26 33 27 27 33 27 27 28 29 29 31 32 32 43 28 28 40 39 39 42 38 38 40 4 4 47 46 46 48 47 47 50 5 5 49 1 1 1 2 2 2 3 3 3 4 4 4 5 5 5 6 6 6 9 10 10 10 11 11 11 13 13 13 14 14 14 15 15 15 16 16 16 17 17 17 23 23 23 24 24 24 25 25 25 26 26 26 27 27 27 28 28 28 29 29 29 31 31 31 32 32 32 33 33 33 38 38 38 39 39 39 40 40 40 43 43 43 46 46 46 47 47 47 49 49 49 51 51 51 6 9 9 3 7 7 4 8 8 5 46 46 6 51 51 5 23 23 10 11 12 12 13 17 17 14 18 18 15 19 19 16 20 20 17 21 21 16 22 22 24 25 25 26 27 27 28 37 37 29 30 30 31 32 32 32 39 39 33 34 34 33 35 35 28 38 38 31 36 36 43 45 45 40 41 41 42 43 43 40 44 44 47 53 53 48 49 49 50 51 51 49 52 52 120.1051 111.9039 127.9776 121.7796 116.9271 121.2821 120.3603 120.401 119.2313 118.627 121.3959 119.9456 120.9006 117.3186 121.7233 118.1185 119.7676 121.8318 125.4262 118.2346 115.9858 123.1286 120.8221 123.3469 115.6434 121.7606 118.6058 119.6193 121.6617 118.768 119.5697 117.6316 121.1646 121.2035 121.8961 119.4383 118.6654 121.4024 118.73 119.8668 123.2923 116.2046 118.4985 121.7228 120.3209 117.8614 122.4534 119.5361 116.994 121.9774 118.7404 119.2789 118.7351 119.6762 121.5661 119.7147 120.3231 119.9582 119.9805 119.8105 120.2055 122.0452 119.6835 118.2633 118.6107 123.4731 117.9098 119.312 120.5277 120.1488 121.3777 120.3012 118.3206 120.998 118.5258 120.4758 120.3051 119.3724 120.3184 120.3681 119.5787 120.0529 121.153 118.4929 120.3508 120.517 119.2785 120.1943 119.787 120.5995 119.6104 121.6146 118.849 119.5338 -DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0 D1 D2 D3 D4 D5 D6 D7 D8 D9 D10 D11 D12 D13 D14 D15 D16 D17 D18 D19 D20 D21 D22 D23 D24 D25 D26 D27 D28 D29 D30 D31 D32 D33 D34 D35 D36 D37 D38 D39 D40 D41 D42 D43 D44 D45 D46 D47 D48 D49 D50 D51 D52 D53 D54 D55 D56 D57 D58 D59 D60 D61 D62 D63 D64 D65 D66 D67 D68 D69 D70 D71 D72 D73 D74 D75 D76 D77 D78 D79 D80 D81 D82 D83 D84 D85 D86 D87 D88 D89 D90 D91 D92 D93 D94 D95 D96 D97 D98 D99 D100 D101 D102 D103 D104 D105 D106 D107 D108 D109 D110 D111 D112 D113 D114 D115 D116 D117 D118 D119 D120 D121 D122 D123 D124 D125 D126 D127 D128 D129 D130 D131 D132 D133 D134 D135 D136 D137 D138 D139 D140 D141 D142 D143 6 6 9 9 2 2 9 9 2 6 1 1 7 7 2 2 8 8 3 3 46 46 3 3 5 5 4 4 51 51 4 4 6 6 1 1 5 5 1 1 9 9 12 12 10 10 17 17 10 10 13 13 11 11 18 18 13 13 19 19 14 14 20 20 15 15 21 21 6 6 25 25 6 6 24 24 23 23 27 27 23 23 26 26 23 23 37 37 24 24 30 30 24 24 32 32 24 24 31 31 25 25 39 39 25 25 32 32 26 26 34 34 27 27 35 35 27 27 28 28 32 32 45 45 28 28 41 41 39 39 42 42 4 4 53 53 46 46 48 48 47 47 50 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 2 2 2 2 3 3 3 3 4 4 4 4 4 4 4 4 5 5 5 5 5 5 5 5 6 6 6 6 9 9 10 10 10 10 11 11 11 11 11 11 11 11 13 13 13 13 14 14 14 14 15 15 15 15 16 16 16 16 23 23 23 23 23 23 23 23 24 24 24 24 24 24 24 24 25 25 25 25 26 26 26 26 27 27 27 27 27 27 27 27 28 28 28 28 28 28 28 28 29 29 29 29 31 31 31 31 32 32 32 32 38 38 38 38 39 39 39 39 40 40 40 40 46 46 46 46 47 47 47 47 49 49 49 2 2 2 2 6 6 6 6 9 9 3 3 3 3 4 4 4 4 5 5 5 5 46 46 46 46 6 6 6 6 51 51 51 51 23 23 23 23 10 10 11 11 11 11 13 13 13 13 17 17 17 17 14 14 14 14 15 15 15 15 16 16 16 16 17 17 17 17 24 24 24 24 25 25 25 25 26 26 26 26 27 27 27 27 28 28 28 28 29 29 29 29 31 31 31 31 32 32 32 32 32 32 32 32 39 39 39 39 33 33 33 33 33 33 33 33 38 38 38 38 43 43 43 43 40 40 40 40 43 43 43 43 47 47 47 47 49 49 49 49 51 51 51 3 7 3 7 5 23 5 23 10 10 4 8 4 8 5 46 5 46 6 51 6 51 47 53 47 53 1 23 1 23 49 52 49 52 24 25 24 25 11 12 13 17 13 17 14 18 14 18 16 22 16 22 15 19 15 19 16 20 16 20 17 21 17 21 11 22 11 22 26 27 26 27 28 37 28 37 29 30 29 30 31 32 31 32 32 39 32 39 33 34 33 34 33 35 33 35 28 38 28 38 27 38 27 38 40 41 40 41 31 36 31 36 29 36 29 36 43 45 43 45 40 44 40 44 42 43 42 43 38 44 38 44 48 49 48 49 50 51 50 51 5 52 5 0.6401 179.4365 -178.134 0.6624 2.1955 176.2078 -179.2475 -5.2353 167.6732 -10.9813 -1.8925 179.1038 179.3632 0.3594 0.2264 -177.7296 179.2418 1.2857 2.6617 -174.6268 -179.3517 3.3598 176.4287 -2.9077 -1.5009 179.1628 -3.845 -177.7267 173.3227 -0.559 -2.9387 176.4683 179.7967 -0.7964 120.6086 -43.0087 -65.6082 130.7745 146.2828 -51.5733 172.3644 -12.8321 11.5803 -173.6162 174.4402 -4.1783 -0.7455 -179.364 -174.5389 5.1159 0.5116 -179.8336 0.4264 -179.2809 179.0312 -0.6761 0.1634 179.9464 179.8684 -0.3486 -0.3988 179.7483 179.8182 -0.0346 0.0478 -179.6031 179.9018 0.2509 4.9333 -171.4472 168.1977 -8.1827 174.6689 -17.215 10.2301 178.3462 -179.439 -0.1035 -2.973 176.3625 179.8496 1.5527 3.3319 -174.965 -5.4822 175.2445 -173.8824 6.8442 0.6497 179.9681 -178.6824 0.636 -1.5126 179.5348 176.7507 -2.2019 3.2171 -177.7263 -175.0302 4.0264 -1.4523 179.4382 177.8238 -1.2857 -179.219 1.0256 1.5094 -178.246 1.3025 -179.9311 -178.0132 0.7533 -0.8507 -179.6219 178.1162 -0.655 -178.6813 1.5678 0.3814 -179.3695 0.3425 -179.8463 -179.9018 -0.0906 179.9615 -0.7722 -0.2879 178.9784 -0.1534 -179.9637 179.1128 -0.6975 -179.7782 -0.9372 -0.4542 178.3869 -177.9506 1.4123 0.8943 -179.7429 0.583 -178.82 179.947 -DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0 1 def2SVPP (5D, 7F) 522 A 490 A 490 884 522 108 108 2969.1645622797 53 53 53 1.00e+00 60 F 0.2088107 0.1198342 0.0872053 1 -1267.87813118 0.0000 Symmetrizing basis deriv contribution to polar: IMax=3 JMax=2 DiffMx= 0.00D+00 IDoAtm=11111111111111111111111111111111111111111111111111 IDoAtm=111 NEqPCM: Using equilibrium solvation (IEInf=0, Eps= 7.4257, EpsInf= 1.9740) Differentiating once with respect to electric field. with respect to dipole field. Differentiating once with respect to nuclear coordinates. CalDSu exits because no D1Ps are significant. There are 162 degrees of freedom in the 1st order CPHF. IDoFFX=6 NUNeed= 3. 159 vectors produced by pass 0 Test12= 8.25D-14 1.00D-09 XBig12= 8.04D+02 9.69D+00. AX will form 159 AO Fock derivatives at one time. 159 vectors produced by pass 1 Test12= 8.25D-14 1.00D-09 XBig12= 4.98D+01 1.20D+00. 159 vectors produced by pass 2 Test12= 8.25D-14 1.00D-09 XBig12= 1.06D+00 1.02D-01. 159 vectors produced by pass 3 Test12= 8.25D-14 1.00D-09 XBig12= 1.44D-02 6.50D-03. 159 vectors produced by pass 4 Test12= 8.25D-14 1.00D-09 XBig12= 9.56D-05 4.59D-04. 159 vectors produced by pass 5 Test12= 8.25D-14 1.00D-09 XBig12= 6.09D-07 3.30D-05. 159 vectors produced by pass 6 Test12= 8.25D-14 1.00D-09 XBig12= 3.55D-09 2.31D-06. 63 vectors produced by pass 7 Test12= 8.25D-14 1.00D-09 XBig12= 1.60D-11 4.37D-07. 5 vectors produced by pass 8 Test12= 8.25D-14 1.00D-09 XBig12= 2.00D-13 1.37D-07. 3 vectors produced by pass 9 Test12= 8.25D-14 1.00D-09 XBig12= 8.24D-15 1.33D-08. 3 vectors produced by pass 10 Test12= 8.25D-14 1.00D-09 XBig12= 6.82D-16 3.32D-09. 2 vectors produced by pass 11 Test12= 8.25D-14 1.00D-09 XBig12= 5.78D-16 1.62D-09. InvSVY: IOpt=1 It= 1 EMax= 1.78D-14 Solved reduced A of dimension 1189 with 162 vectors. Isotropic polarizability for W= 0.000000 569.52 Bohr**3. End of Minotr F.D. properties file 721 does not exist. PT66767S 2022-05-19T12:46:20.000 -200.0058 -12.9306 -5.4295 -0.0009 -0.0005 0.0006 9.0561 26.2397 42.5897 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A -200.0051 26.0570 42.5419 47.2691 58.6511 64.0591 92.2321 103.2872 117.4081 144.5901 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(old form). Structure from the checkpoint file: "TScyc_a.chk" Charge = -1 Multiplicity = 1 def2SVPP (5D, 7F) 522 A 490 A 490 884 522 108 108 2969.1645622797 53 53 53 1.00e+00 60 F 0.2088107 0.1198342 0.0872053 1 -1267.87813118 0.0000 PT630.400S 2022-05-19T12:46:50.000 GINC-C201-33 UVIQOSKI 2022-05-19T00:00:00.000 0 TScyc_a wfx -1 1 Version=ES64L-G16RevC.01 HF=-1267.8781312 S2=0. S2-1=0. S2A=0. RMSD=8.970e-10 PG=C01 [X(C31H21O1)] 0 1.5476210629 -2.2612566481 0.0726088955 0 2.2150839838 -3.5255297753 0.0878771405 0 3.4845401824 -3.6732027563 -0.3876113108 0 4.1751767827 -2.5619402975 -0.9574214622 0 3.5123451201 -1.3014111807 -1.0126517122 0 2.191601716 -1.132608392 -0.4525620483 0 1.6681119508 -4.3691705992 0.5181066268 0 3.9795183033 -4.6487316227 -0.351556029 0 0.3215478471 -2.3337912542 0.6247063984 0 -0.4713009439 -1.2435741584 0.977129301 0 -1.8537374618 -1.3661487594 0.8524990037 0 0.0070359249 -0.4860539514 1.6025445642 0 -2.7314825648 -0.3430491629 1.3503250771 0 -4.0982732718 -0.3889928607 1.1377257127 0 -4.7002030018 -1.4449220766 0.4304019392 0 -3.8654218466 -2.4619242213 -0.054851094 0 -2.490071125 -2.4382546364 0.1400982776 0 -2.2957178484 0.5041163235 1.8925555968 0 -4.7211457513 0.4245485194 1.5295575134 0 -5.7816594894 -1.4735024207 0.2678154603 0 -4.3043934026 -3.3023456088 -0.6073461559 0 -1.8692733017 -3.2461576824 -0.2586257915 0 1.4649244604 0.1520501495 -0.5419698101 0 1.9053248006 1.3605839099 0.1182507128 0 0.1631159696 0.0852927621 -0.9924685015 0 3.1374601914 1.4201035676 0.8236916791 0 1.0663661545 2.5158162823 0.1418771543 0 -0.7016927724 1.2335133652 -1.0256781261 0 3.557479247 2.567115673 1.4651241218 0 3.7621474188 0.5256434659 0.8656040238 0 1.5290782731 3.6784949252 0.7996691872 0 -0.2591575958 2.4616765039 -0.4769509516 0 2.7514491061 3.7193301242 1.4440738573 0 4.5130159206 2.5732906432 1.9986083532 0 0.9032568772 4.5733490185 0.8206023596 0 3.0761914339 4.6338488397 1.9486435954 0 -0.1800376602 -0.8097265788 -1.5180844222 0 -1.1355479049 3.5689439091 -0.5408939792 0 -1.9930865589 1.1372230713 -1.5881826631 0 -2.8301209584 2.2363214347 -1.6418685961 0 -2.321852491 0.1697300506 -1.9792215377 0 -3.8282055308 2.1490730599 -2.080755558 0 -2.3925851323 3.4618895079 -1.1135622205 0 -3.0461596449 4.3387523801 -1.1496203996 0 -0.8301033133 4.5373109128 -0.1390032005 0 5.4782415057 -2.7015614505 -1.5018883803 0 6.1109808193 -1.6436654851 -2.1155319577 0 7.1141402565 -1.7638945169 -2.5348930335 0 5.4403646945 -0.4037577061 -2.2207211515 0 5.9219545966 0.4327601431 -2.7364018314 0 4.1791044711 -0.2415498633 -1.6910218172 0 3.669090225 0.7181600515 -1.7991751449 0 5.9709649659 -3.6772259085 -1.4341422851