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D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2 0.10000e-02 0.10000e-05 F 79 1.00e+00 60 T IExCor= 4235 DFT=T Ex+Corr=M06 ExCW=0 ScaHFX= 0.270000 ScaDFX= 1.000000 1.000000 1.000000 1.000000 ScalE2= 1.000000 1.000000 IRadAn= 5 IRanWt= -1 IRanGd= 0 ICorTp=0 IEmpDi= 4 NPDir=0 NMtPBC= 1 NCelOv= 1 NCel= 1 NClECP= 1 NCelD= 1 NCelK= 1 NCelE2= 1 NClLst= 1 CellRange= 0.0. One-electron integrals computed using PRISM. NBasis= 885 RedAO= T EigKep= 1.66D-06 NBF= 885 NBsUse= 885 1.00D-06 EigRej= -1.00D+00 NBFU= 885 Berny optimization. local minimum Step number 39 out of a maximum of 421 All quantities printed in internal units (Hartrees-Bohrs-Radians) 0.00116 0.00229 0.00283 0.00330 0.00374 0.00422 0.00438 0.00449 0.00460 0.00492 0.00508 0.00528 0.00545 0.00569 0.00698 0.00734 0.00876 0.01097 0.01301 0.01416 0.01509 0.01562 0.01628 0.01728 0.01954 0.02083 0.02140 0.02151 0.02171 0.02173 0.02178 0.02182 0.02226 0.03024 0.03060 0.03266 0.03708 0.03988 0.04036 0.04414 0.04485 0.04596 0.04758 0.04848 0.04980 0.05026 0.05075 0.05276 0.05372 0.05422 0.05440 0.05480 0.05507 0.05556 0.05569 0.05597 0.05616 0.05635 0.05644 0.05649 0.05664 0.05680 0.05719 0.05736 0.05750 0.05797 0.05818 0.05884 0.05907 0.05965 0.06041 0.06139 0.06453 0.06629 0.06849 0.06971 0.07258 0.07865 0.08398 0.10970 0.11483 0.12464 0.13890 0.15143 0.15538 0.15768 0.15850 0.15913 0.15935 0.15951 0.15974 0.15987 0.15995 0.15997 0.15999 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R1 R2 R3 R4 R5 R6 R7 R8 R9 R10 R11 R12 R13 R14 R15 R16 R17 R18 R19 R20 R21 R22 R23 R24 R25 R26 R27 R28 R29 R30 R31 R32 R33 R34 R35 R36 R37 R38 R39 R40 R41 R42 R43 R44 R45 R46 R47 R48 R49 R50 R51 R52 R53 R54 R55 R56 R57 R58 R59 R60 R61 R62 R63 R64 R65 R66 R67 R68 R69 R70 R71 R72 R73 R74 R75 R76 R77 R78 R79 1 1 1 1 3 3 3 4 4 6 6 8 8 9 11 11 11 12 12 12 16 16 16 20 20 20 24 24 24 28 28 28 32 33 33 34 35 35 36 36 37 37 38 38 40 40 42 47 47 47 50 50 50 52 52 52 54 54 56 56 58 59 59 59 60 60 60 64 64 64 68 68 68 72 72 72 76 76 76 2 3 24 28 4 6 46 5 32 7 8 9 10 11 12 16 20 13 14 15 17 18 19 21 22 23 25 26 27 29 30 31 33 34 35 47 36 37 38 39 40 41 42 43 42 44 45 48 49 50 51 52 54 53 72 76 55 56 57 58 59 60 64 68 61 62 63 65 66 67 69 70 71 73 74 75 77 78 79 1.1018 1.545 1.5236 1.5224 1.4899 1.4725 1.1014 1.0876 1.3579 1.0106 1.3575 1.3381 1.2257 1.4618 1.5184 1.5193 1.5185 1.0966 1.0927 1.0972 1.0969 1.0956 1.0976 1.094 1.0964 1.0977 1.0961 1.0969 1.1 1.1001 1.0966 1.0965 1.3823 1.3595 1.562 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Generated NRdTot= 0 NPtTot= 0 NUsed= 0 NTot= 32 NSgBfM= 864 861 861 864 864 MxSgAt= 79 MxSgA2= 79. 1 0.7541 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 C H C C H N H C O O C C H H H C H H H C H H H C H H H C H H H O B O C C C C H C H C H H H H C H H C H C H N H C O O C C H H H C H H H C H H H C H H H C H H H 13 1 13 13 1 14 1 13 17 17 13 13 1 1 1 13 1 1 1 13 1 1 1 13 1 1 1 13 1 1 1 17 11 17 13 13 13 13 1 13 1 13 1 1 1 1 13 1 1 13 1 13 1 14 1 13 17 17 13 13 1 1 1 13 1 1 1 13 1 1 1 13 1 1 1 13 1 1 1 0.02145 -0.00050 -0.00832 0.30532 0.00286 0.01381 -0.00012 -0.00047 0.00075 0.00006 0.00003 -0.00001 0.00000 0.00000 0.00000 0.00002 0.00001 0.00000 -0.00000 -0.00003 -0.00000 0.00000 -0.00000 -0.00134 0.00015 0.00013 0.00033 0.00632 -0.00012 -0.00009 0.00117 0.00548 0.00289 0.00000 -0.00154 0.00005 0.00040 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NGot= 3145728000 LenX= 3144131453 LenY= 3143347343 Requested convergence on RMS density matrix=1.00D-08 within 32 cycles. Requested convergence on MAX density matrix=1.00D-06. Requested convergence on energy=1.00D-06. No special actions if energy rises. Fock matrices will be formed incrementally for 20 cycles. 0.7546 (Enter /NFS_R1/Userdata/grufor/SOFTWARE/g16/l716.exe) 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 C H C C H N H C O O C C H H H C H H H C H H H C H H H C H H H O B O C C C C H C H C H H H H C H H C H C H N H C O O C C H H H C H H H C H H H C H H H C H H H 13 1 13 13 1 14 1 13 17 17 13 13 1 1 1 13 1 1 1 13 1 1 1 13 1 1 1 13 1 1 1 17 11 17 13 13 13 13 1 13 1 13 1 1 1 1 13 1 1 13 1 13 1 14 1 13 17 17 13 13 1 1 1 13 1 1 1 13 1 1 1 13 1 1 1 13 1 1 1 0.02768 -0.00054 -0.02256 0.05392 -0.01520 0.05473 0.00047 -0.00177 -0.00092 0.00134 0.00007 -0.00002 0.00001 0.00000 -0.00001 0.00006 0.00001 0.00001 -0.00004 -0.00003 0.00000 0.00001 -0.00000 0.00284 0.00002 0.00040 0.00017 0.00486 -0.00009 0.00001 0.00100 0.00383 -0.00294 -0.00013 -0.00487 0.00087 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A64 A65 A66 A67 A68 A69 A70 A71 A72 A73 A74 A75 A76 A77 A78 A79 A80 A81 A82 A83 A84 A85 A86 A87 A88 A89 A90 A91 A92 A93 A94 A95 A96 A97 A98 A99 A100 A101 A102 A103 A104 A105 A106 A107 A108 A109 A110 A111 A112 A113 A114 A115 A116 A117 A118 A119 A120 A121 A122 A123 A124 A125 A126 A127 A128 A129 A130 A131 A132 A133 A134 A135 A136 A137 A138 A139 A140 A141 A142 2 2 2 3 3 24 1 1 1 4 4 6 3 3 5 3 3 7 6 6 9 8 9 9 9 12 12 16 11 11 11 13 13 14 11 11 11 17 17 18 11 11 11 21 21 22 1 1 1 25 25 26 1 1 1 29 29 30 4 32 32 34 33 33 33 36 35 35 38 35 35 40 36 36 42 37 37 42 38 38 40 34 34 34 48 48 49 47 47 47 51 51 52 50 50 50 53 53 72 50 50 55 54 54 57 56 58 58 58 60 60 64 59 59 59 61 61 62 59 59 59 65 65 66 59 59 59 69 69 70 52 52 52 73 73 74 52 52 52 77 77 78 1 1 1 1 1 1 3 3 3 3 3 3 4 4 4 6 6 6 8 8 8 9 11 11 11 11 11 11 12 12 12 12 12 12 16 16 16 16 16 16 20 20 20 20 20 20 24 24 24 24 24 24 28 28 28 28 28 28 32 33 33 33 34 35 35 35 36 36 36 37 37 37 38 38 38 40 40 40 42 42 42 47 47 47 47 47 47 50 50 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D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 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analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically D1 D2 D3 D4 D5 D6 D7 D8 D9 D10 D11 D12 D13 D14 D15 D16 D17 D18 D19 D20 D21 D22 D23 D24 D25 D26 D27 D28 D29 D30 D31 D32 D33 D34 D35 D36 D37 D38 D39 D40 D41 D42 D43 D44 D45 D46 D47 D48 D49 D50 D51 D52 D53 D54 D55 D56 D57 D58 D59 D60 D61 D62 D63 D64 D65 D66 D67 D68 D69 D70 D71 D72 D73 D74 D75 D76 D77 D78 D79 D80 D81 D82 D83 D84 D85 D86 D87 D88 D89 D90 D91 D92 D93 D94 D95 D96 D97 D98 D99 D100 D101 D102 D103 D104 D105 D106 D107 D108 D109 D110 D111 D112 D113 D114 D115 D116 D117 D118 D119 D120 D121 D122 D123 D124 D125 D126 D127 D128 D129 D130 D131 D132 D133 D134 D135 D136 D137 D138 D139 D140 D141 D142 D143 D144 D145 D146 D147 D148 D149 D150 D151 D152 D153 D154 D155 D156 D157 D158 D159 D160 D161 D162 D163 D164 D165 D166 D167 D168 D169 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D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 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analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically Berny optimization. local minimum Step number 1 out of a maximum of 2 All quantities printed in internal units (Hartrees-Bohrs-Radians) Second derivative matrix not updated -- analytic derivatives used. 0.00138 0.00147 0.00158 0.00220 0.00224 0.00247 0.00277 0.00287 0.00300 0.00303 0.00317 0.00352 0.00377 0.00413 0.00461 0.00517 0.00589 0.00614 0.00857 0.00889 0.00895 0.01116 0.01279 0.01404 0.01573 0.01694 0.01736 0.02181 0.02372 0.02475 0.02599 0.02690 0.02740 0.02754 0.03244 0.03484 0.03796 0.03872 0.03971 0.04030 0.04054 0.04079 0.04131 0.04145 0.04173 0.04174 0.04199 0.04206 0.04223 0.04248 0.04291 0.04298 0.04301 0.04314 0.04341 0.04371 0.04385 0.04407 0.04426 0.04441 0.04449 0.04464 0.04477 0.04534 0.04617 0.04782 0.04809 0.05186 0.05257 0.05693 0.05833 0.06066 0.06341 0.06343 0.06762 0.07121 0.07627 0.07683 0.07970 0.10140 0.10383 0.10447 0.10790 0.11077 0.11421 0.11503 0.11513 0.11533 0.11715 0.11730 0.11791 0.11810 0.11816 0.11847 0.11885 0.11974 0.12182 0.12240 0.12261 0.12344 0.12413 0.12516 0.12546 0.12887 0.13122 0.13248 0.13332 0.13491 0.13589 0.13786 0.13809 0.13869 0.14271 0.14335 0.14342 0.14379 0.14480 0.14537 0.14557 0.14945 0.15082 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2.19631 2.13716 2.09406 2.05191 2.11865 2.09468 2.06984 2.11922 2.07915 2.08473 2.09330 2.09370 2.09619 2.09258 2.09491 2.09569 2.09041 2.09627 2.09648 1.90907 1.93002 1.90367 1.89338 1.87872 1.94797 1.84431 1.97901 1.99220 1.86316 1.81107 1.95687 1.82970 1.94747 1.99017 1.87853 1.87684 1.93341 2.01996 2.30696 1.95520 2.13265 1.96302 2.18751 2.12568 1.93025 1.78961 1.91528 1.91565 1.96529 1.94012 1.95579 1.89963 1.92369 1.89632 1.90348 1.88335 1.91547 1.94045 1.92600 1.89218 1.89282 1.89591 1.90666 1.94531 1.93055 1.89679 1.88889 1.89447 1.94830 1.95209 1.92497 1.88502 1.86875 1.88139 1.95651 1.95018 1.91702 1.88179 1.88115 1.87395 -0.99123 1.25122 -3.03017 1.06218 -2.97856 -0.97676 -3.07661 -0.83416 1.16764 -1.08509 1.01624 3.11513 -3.12769 -1.02636 1.07253 1.00051 3.10185 -1.08245 -3.06209 -0.95764 1.14197 -0.99086 1.11358 -3.06998 1.13953 -3.03920 -0.93958 1.05036 -1.89683 -1.19885 2.13715 3.09675 0.14956 1.82394 -1.06920 -2.21385 1.17619 -0.20558 -3.09872 -3.04626 0.27914 -0.20987 2.94351 -3.11181 0.04157 2.96884 -0.18487 1.09918 -3.12750 -1.08003 2.92037 -1.26088 0.84163 0.95624 3.05818 -1.12250 -1.21872 0.88322 2.98573 1.02822 3.12404 -1.06568 3.08773 -1.09963 0.99383 -1.00050 1.09532 -3.09440 1.17553 -3.01432 -0.93911 -0.98393 1.10940 -3.09858 3.12569 -1.06417 1.01104 -0.16445 2.98672 2.60882 -0.54349 2.88359 -0.27007 -0.24735 2.88217 1.79161 -0.29253 -2.44101 3.10884 -0.03954 -0.02096 3.11385 -3.10701 0.02067 0.02309 -3.13242 0.00241 -3.13981 -3.13249 0.00848 -0.00665 3.13153 -3.13428 0.00390 0.01477 -3.13386 -3.12619 0.00836 -0.01268 3.13595 3.13233 -0.00222 -1.14887 3.09958 0.82975 0.92078 -1.11396 2.89940 2.99658 0.96184 -1.30799 3.04910 1.02077 -1.18606 1.02546 -1.00287 3.07349 -0.94662 -2.97495 1.10141 -2.49542 0.70053 -0.49712 2.69883 1.50701 -1.58022 -1.28499 0.82936 2.92295 2.99987 -1.16896 0.92463 0.95253 3.06688 -1.12271 -0.97200 1.14266 -3.06280 1.04866 -3.11987 -1.04215 3.09704 -1.07148 1.00623 3.10219 -0.04110 0.01342 -3.12988 3.06691 -0.07645 -0.99256 -3.03407 1.18600 1.23908 -2.94640 -0.88414 -3.08201 -0.98431 1.07794 -0.91076 1.18695 -3.03399 -3.13172 -1.03844 1.06648 1.09955 -3.09036 -0.98543 -1.08624 1.00703 3.11196 3.00762 -1.17923 0.93020 -1.11740 0.97895 3.08837 1.04033 3.13667 -1.03709 |Maximum Force|RMS Force|Maximum Displacement|RMS Displacement| 0.000031 0.000005 0.002239 0.000521 0.000450 0.000300 0.001800 0.001200 YES YES NO YES -3.702312e-08 6-31+G(d,p) (6D, 7F) 0.10000e-02 0.10000e-05 F 79 79 79 1.00e+00 60 T IExCor= 4235 DFT=T Ex+Corr=M06 ExCW=0 ScaHFX= 0.270000 ScaDFX= 1.000000 1.000000 1.000000 1.000000 ScalE2= 1.000000 1.000000 IRadAn= 5 IRanWt= -1 IRanGd= 0 ICorTp=0 IEmpDi= 4 C-PCM UFF Total charges None Matrix inversion Acetonitrile 35.688000 1.806874 0.1455180 0.0897167 0.0736201 NPDir=0 NMtPBC= 1 NCelOv= 1 NCel= 1 NClECP= 1 NCelD= 1 NCelK= 1 NCelE2= 1 NClLst= 1 CellRange= 0.0. One-electron integrals computed using PRISM. NBasis= 885 RedAO= T EigKep= 1.10D-06 NBF= 885 NBsUse= 885 1.00D-06 EigRej= -1.00D+00 NBFU= 885 Precomputing XC quadrature grid using IXCGrd= 4 IRadAn= 5 IRanWt= -1 IRanGd= 0 AccXCQ= 0.00D+00. Generated NRdTot= 0 NPtTot= 0 NUsed= 0 NTot= 32 NSgBfM= 864 861 861 864 864 MxSgAt= 79 MxSgA2= 79. 1 open 1 1 1 -1602.15907135626 -1602.15907136 1 0.7546 1.585376799804e+03 -1.230237820592e+04 4.827109809120e+03 Using DIIS extrapolation, IDIIS= 1040. NGot= 3145728000 LenX= 3144131453 LenY= 3143347343 Requested convergence on RMS density matrix=1.00D-08 within 32 cycles. Requested convergence on MAX density matrix=1.00D-06. Requested convergence on energy=1.00D-06. No special actions if energy rises. Fock matrices will be formed incrementally for 20 cycles. 0.7546 Using compressed storage, NAtomX= 79. Will process 80 centers per pass. Symmetrizing basis deriv contribution to polar: IMax=3 JMax=2 DiffMx= 0.00D+00 Minotr: UHF open shell wavefunction. IDoAtm=11111111111111111111111111111111111111111111111111 IDoAtm=11111111111111111111111111111 NEqPCM: Using equilibrium solvation (IEInf=0, Eps= 35.6880, EpsInf= 1.8069) Direct CPHF calculation. Differentiating once with respect to electric field. with respect to dipole field. Differentiating once with respect to nuclear coordinates. Requested convergence is 1.0D-08 RMS, and 1.0D-07 maximum. Secondary convergence is 1.0D-12 RMS, and 1.0D-12 maximum. NewPWx=T KeepS1=F KeepF1=F KeepIn=T MapXYZ=F SortEE=F KeepMc=T. 24565 words used for storage of precomputed grid. Two-electron integral symmetry not used. MDV= 3145728000 using IRadAn= 1. Solving linear equations simultaneously, MaxMat= 72. FoF2E skips out because all densities are zero. CalDSu exits because no D1Ps are significant. FoFJK: IHMeth= 1 ICntrl= 0 DoSepK=F KAlg= 0 I1Cent= 0 FoldK=F IRaf= 950000000 NMat= 72 IRICut= 1 DoRegI=T DoRafI=F ISym2E= 0 IDoP0=0 IntGTp=1. There are 240 degrees of freedom in the 1st order CPHF. IDoFFX=6 NUNeed= 3. 240 vectors produced by pass 0 Test12= 2.01D-13 1.00D-09 XBig12= 5.48D+02 6.02D+00. AX will form 72 AO Fock derivatives at one time. 240 vectors produced by pass 1 Test12= 2.01D-13 1.00D-09 XBig12= 6.97D+01 1.32D+00. 237 vectors produced by pass 2 Test12= 2.01D-13 1.00D-09 XBig12= 9.31D-01 7.56D-02. 237 vectors produced by pass 3 Test12= 2.01D-13 1.00D-09 XBig12= 1.12D-02 6.21D-03. 237 vectors produced by pass 4 Test12= 2.01D-13 1.00D-09 XBig12= 9.34D-05 5.43D-04. 237 vectors produced by pass 5 Test12= 2.01D-13 1.00D-09 XBig12= 5.34D-07 3.56D-05. 150 vectors produced by pass 6 Test12= 2.01D-13 1.00D-09 XBig12= 2.17D-09 1.77D-06. 33 vectors produced by pass 7 Test12= 2.01D-13 1.00D-09 XBig12= 1.09D-11 2.00D-07. 3 vectors produced by pass 8 Test12= 2.01D-13 1.00D-09 XBig12= 6.83D-14 9.90D-09. 1 vectors produced by pass 9 Test12= 2.01D-13 1.00D-09 XBig12= 5.87D-16 1.14D-09. InvSVY: IOpt=1 It= 1 EMax= 1.78D-14 Solved reduced A of dimension 1615 with 240 vectors. FullF1: Do perturbations 1 to 3. Isotropic polarizability for W= 0.000000 476.47 Bohr**3. End of Minotr F.D. properties file 721 does not exist. 471.896 -44.161 498.291 -41.084 -12.983 459.213 475.869 -34.635 506.363 -46.543 -16.856 460.679 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 C H C C H N H C O O C C H H H C H H H C H H H C H H H C H H H O B O C C C C H C H C H H H H C H H C H C H N H C O O C C H H H C H H H C H H H C H H H C H H H 13 1 13 13 1 14 1 13 17 17 13 13 1 1 1 13 1 1 1 13 1 1 1 13 1 1 1 13 1 1 1 17 11 17 13 13 13 13 1 13 1 13 1 1 1 1 13 1 1 13 1 13 1 14 1 13 17 17 13 13 1 1 1 13 1 1 1 13 1 1 1 13 1 1 1 13 1 1 1 0.02768 -0.00054 -0.02256 0.05392 -0.01520 0.05473 0.00047 -0.00177 -0.00092 0.00134 0.00007 -0.00002 0.00001 0.00000 -0.00001 0.00006 0.00001 0.00001 -0.00004 -0.00003 0.00000 0.00001 -0.00000 0.00284 0.00002 0.00040 0.00017 0.00486 -0.00009 0.00001 0.00100 0.00383 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(old form). 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 12 1 12 12 1 14 1 12 16 16 12 12 1 1 1 12 1 1 1 12 1 1 1 12 1 1 1 12 1 1 1 16 11 16 12 12 12 12 1 12 1 12 1 1 1 1 12 1 1 12 1 12 1 14 1 12 16 16 12 12 1 1 1 12 1 1 1 12 1 1 1 12 1 1 1 12 1 1 1 12.0000000 1.0078250 12.0000000 12.0000000 1.0078250 14.0030740 1.0078250 12.0000000 15.9949146 15.9949146 12.0000000 12.0000000 1.0078250 1.0078250 1.0078250 12.0000000 1.0078250 1.0078250 1.0078250 12.0000000 1.0078250 1.0078250 1.0078250 12.0000000 1.0078250 1.0078250 1.0078250 12.0000000 1.0078250 1.0078250 1.0078250 15.9949146 11.0093053 15.9949146 12.0000000 12.0000000 12.0000000 12.0000000 1.0078250 12.0000000 1.0078250 12.0000000 1.0078250 1.0078250 1.0078250 1.0078250 12.0000000 1.0078250 1.0078250 12.0000000 1.0078250 12.0000000 1.0078250 14.0030740 1.0078250 12.0000000 15.9949146 15.9949146 12.0000000 12.0000000 1.0078250 1.0078250 1.0078250 12.0000000 1.0078250 1.0078250 1.0078250 12.0000000 1.0078250 1.0078250 1.0078250 12.0000000 1.0078250 1.0078250 1.0078250 12.0000000 1.0078250 1.0078250 1.0078250 0 1 0 0 1 2 1 0 0 0 0 0 1 1 1 0 1 1 1 0 1 1 1 0 1 1 1 0 1 1 1 0 3 0 0 0 0 0 1 0 1 0 1 1 1 1 0 1 1 0 1 0 1 2 1 0 0 0 0 0 1 1 1 0 1 1 1 0 1 1 1 0 1 1 1 0 1 1 1 3.6000000 1.0000000 3.6000000 3.6000000 1.0000000 4.5500000 1.0000000 3.6000000 5.6000000 5.6000000 3.6000000 3.6000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 3.6000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 3.6000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 3.6000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 3.6000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 5.6000000 2.7500000 5.6000000 3.6000000 3.6000000 3.6000000 3.6000000 1.0000000 3.6000000 1.0000000 3.6000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 3.6000000 1.0000000 1.0000000 3.6000000 1.0000000 3.6000000 1.0000000 4.5500000 1.0000000 3.6000000 5.6000000 5.6000000 3.6000000 3.6000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 3.6000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 3.6000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 3.6000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 3.6000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 (Enter /NFS_R1/Userdata/grufor/SOFTWARE/g16/l101.exe) Structure from the checkpoint file: "2DC_oxo_rad.chk" 6-311++G(3d,2p) (5D, 7F) 0.10000e-02 0.10000e-05 F 1665 A 1560 A 1560 2208 1665 134 133 4287.7325256430 79 79 79 1.00e+00 60 T IExCor= 4235 DFT=T Ex+Corr=M06 ExCW=0 ScaHFX= 0.270000 ScaDFX= 1.000000 1.000000 1.000000 1.000000 ScalE2= 1.000000 1.000000 IRadAn= 5 IRanWt= -1 IRanGd= 0 ICorTp=0 IEmpDi= 4 C-PCM UFF Total charges None On-the-fly selection Acetonitrile 35.688000 1.806874 C26H44BN2O6(2) C1 1 C1 1 C1 1 0.1455180 0.0897167 0.0736201 NPDir=0 NMtPBC= 1 NCelOv= 1 NCel= 1 NClECP= 1 NCelD= 1 NCelK= 1 NCelE2= 1 NClLst= 1 CellRange= 0.0. One-electron integrals computed using PRISM. One-electron integral symmetry used in STVInt NBasis= 1560 RedAO= T EigKep= 1.02D-06 NBF= 1560 NBsUse= 1556 1.00D-06 EigRej= 5.10D-07 NBFU= 1556 Precomputing XC quadrature grid using IXCGrd= 4 IRadAn= 5 IRanWt= -1 IRanGd= 0 AccXCQ= 0.00D+00. Generated NRdTot= 0 NPtTot= 0 NUsed= 0 NTot= 32 NSgBfM= 1612 1603 1612 1612 1612 MxSgAt= 79 MxSgA2= 79. 1 open 1 1 1 -1602.33777150734 -1602.43799894480 -0.100227437464 -1602.53498966868 -0.096990723876 -1602.53766087483 -0.002671206151 -1602.53809516876 -0.000434293934 -1602.53814921124 -0.000054042477 -1602.53815013434 -0.000000923097 -1602.53815054113 -0.000000406789 -1602.53815072713 -0.000000186002 -1602.53815090860 -0.000000181472 -1602.53815102967 -0.000000121072 -1602.53815105633 -0.000000026656 -1602.53815106513 -0.000000008802 -1602.53815106686 -0.000000001726 -1602.53815106686 -0.000000000001 -1602.53815106708 -0.000000000222 -1602.53815106711 -0.000000000031 -1602.53815106725 -0.000000000134 -1602.53815106738 -0.000000000136 -1602.53815106728 0.000000000105 -1602.53815106767 -0.000000000391 -1602.53815107 21 0.7552 1.595827181554e+03 -1.231453351115e+04 4.828435652881e+03 Using DIIS extrapolation, IDIIS= 1040. NGot= 3145728000 LenX= 3140127064 LenY= 3137353174 Requested convergence on RMS density matrix=1.00D-08 within 32 cycles. Requested convergence on MAX density matrix=1.00D-06. Requested convergence on energy=1.00D-06. No special actions if energy rises. Fock matrices will be formed incrementally for 20 cycles. 0.7552 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 C H C C H N H C O O C C H H H C H H H C H H H C H H H C H H H O B O C C C C H C H C H H H H C H H C H C H N H C O O C C H H H C H H H C H H H C H H H C H H H 13 1 13 13 1 14 1 13 17 17 13 13 1 1 1 13 1 1 1 13 1 1 1 13 1 1 1 13 1 1 1 17 11 17 13 13 13 13 1 13 1 13 1 1 1 1 13 1 1 13 1 13 1 14 1 13 17 17 13 13 1 1 1 13 1 1 1 13 1 1 1 13 1 1 1 13 1 1 1 0.03007 -0.00057 -0.02753 0.11407 -0.01743 0.05940 0.00040 -0.00135 0.00084 0.00113 0.00003 -0.00000 0.00001 0.00001 0.00001 0.00006 0.00005 0.00001 0.00001 -0.00002 0.00000 0.00000 0.00000 0.00435 -0.00004 0.00029 0.00012 0.00501 -0.00010 0.00000 0.00098 -0.01204 0.00848 -0.00086 -0.00547 0.00159 0.00202 -0.00121 -0.00030 -0.00104 -0.00024 0.00151 0.00010 0.00010 -0.00029 0.00042 0.00028 0.00003 0.00003 -0.00012 0.00000 0.00003 0.00001 0.00104 -0.00004 0.00016 0.00299 0.00077 -0.00005 0.00005 0.00000 0.00001 0.00002 0.00040 -0.00000 -0.00006 0.00001 0.00169 0.00020 0.00016 -0.00002 -0.00000 0.00000 -0.00000 -0.00000 0.00001 0.00000 -0.00000 0.00000 33.80831 -2.54106 -30.95405 128.23437 -77.92918 19.19304 1.79578 -1.51757 -0.50984 -0.68215 0.03051 -0.00089 0.05300 0.03359 0.04624 0.06281 0.22768 0.03070 0.04807 -0.02729 0.01271 0.00682 0.00127 4.88519 -0.16221 1.31069 0.55441 5.63083 -0.42539 0.00954 4.36530 7.29777 12.16271 0.52211 -6.15298 1.78217 2.27518 -1.35911 -1.32251 -1.16370 -1.06290 1.69775 0.43171 0.42693 -1.28810 1.87346 0.31487 0.13795 0.13330 -0.14029 0.00096 0.03124 0.05562 0.33445 -0.16167 0.18368 -1.81410 -0.46585 -0.05923 0.05300 0.01817 0.03973 0.07628 0.44508 -0.01785 -0.26544 0.02806 1.90332 0.90585 0.71327 -0.09500 -0.00360 0.00530 -0.00175 -0.00673 0.01571 0.01656 -0.00044 0.00372 12.06365 -0.90671 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(old form). 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 12 1 12 12 1 14 1 12 16 16 12 12 1 1 1 12 1 1 1 12 1 1 1 12 1 1 1 12 1 1 1 16 11 16 12 12 12 12 1 12 1 12 1 1 1 1 12 1 1 12 1 12 1 14 1 12 16 16 12 12 1 1 1 12 1 1 1 12 1 1 1 12 1 1 1 12 1 1 1 12.0000000 1.0078250 12.0000000 12.0000000 1.0078250 14.0030740 1.0078250 12.0000000 15.9949146 15.9949146 12.0000000 12.0000000 1.0078250 1.0078250 1.0078250 12.0000000 1.0078250 1.0078250 1.0078250 12.0000000 1.0078250 1.0078250 1.0078250 12.0000000 1.0078250 1.0078250 1.0078250 12.0000000 1.0078250 1.0078250 1.0078250 15.9949146 11.0093053 15.9949146 12.0000000 12.0000000 12.0000000 12.0000000 1.0078250 12.0000000 1.0078250 12.0000000 1.0078250 1.0078250 1.0078250 1.0078250 12.0000000 1.0078250 1.0078250 12.0000000 1.0078250 12.0000000 1.0078250 14.0030740 1.0078250 12.0000000 15.9949146 15.9949146 12.0000000 12.0000000 1.0078250 1.0078250 1.0078250 12.0000000 1.0078250 1.0078250 1.0078250 12.0000000 1.0078250 1.0078250 1.0078250 12.0000000 1.0078250 1.0078250 1.0078250 12.0000000 1.0078250 1.0078250 1.0078250 0 1 0 0 1 2 1 0 0 0 0 0 1 1 1 0 1 1 1 0 1 1 1 0 1 1 1 0 1 1 1 0 3 0 0 0 0 0 1 0 1 0 1 1 1 1 0 1 1 0 1 0 1 2 1 0 0 0 0 0 1 1 1 0 1 1 1 0 1 1 1 0 1 1 1 0 1 1 1 3.6000000 1.0000000 3.6000000 3.6000000 1.0000000 4.5500000 1.0000000 3.6000000 5.6000000 5.6000000 3.6000000 3.6000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 3.6000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 3.6000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 3.6000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 3.6000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 5.6000000 2.7500000 5.6000000 3.6000000 3.6000000 3.6000000 3.6000000 1.0000000 3.6000000 1.0000000 3.6000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 3.6000000 1.0000000 1.0000000 3.6000000 1.0000000 3.6000000 1.0000000 4.5500000 1.0000000 3.6000000 5.6000000 5.6000000 3.6000000 3.6000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 3.6000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 3.6000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 3.6000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 3.6000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 (Enter /NFS_R1/Userdata/grufor/SOFTWARE/g16/l101.exe) Structure from the checkpoint file: "2DC_oxo_rad.chk" 6-311++G(3d,2p) (5D, 7F) 0.10000e-02 0.10000e-05 F 1665 A 1560 A 1560 2208 1665 134 133 4287.7325256430 79 79 79 1.00e+00 60 T IExCor= 4336 DFT=T Ex+Corr=M062X ExCW=0 ScaHFX= 0.540000 ScaDFX= 1.000000 1.000000 1.000000 1.000000 ScalE2= 1.000000 1.000000 IRadAn= 5 IRanWt= -1 IRanGd= 0 ICorTp=0 IEmpDi= 4 C-PCM UFF Total charges None On-the-fly selection Acetonitrile 35.688000 1.806874 C26H44BN2O6(2) C1 1 C1 1 C1 1 0.1455180 0.0897167 0.0736201 NPDir=0 NMtPBC= 1 NCelOv= 1 NCel= 1 NClECP= 1 NCelD= 1 NCelK= 1 NCelE2= 1 NClLst= 1 CellRange= 0.0. One-electron integrals computed using PRISM. One-electron integral symmetry used in STVInt NBasis= 1560 RedAO= T EigKep= 1.02D-06 NBF= 1560 NBsUse= 1556 1.00D-06 EigRej= 5.10D-07 NBFU= 1556 Precomputing XC quadrature grid using IXCGrd= 4 IRadAn= 5 IRanWt= -1 IRanGd= 0 AccXCQ= 0.00D+00. Generated NRdTot= 0 NPtTot= 0 NUsed= 0 NTot= 32 NSgBfM= 1612 1603 1612 1612 1612 MxSgAt= 79 MxSgA2= 79. 1 open 1 1 1 -1602.90356167041 -1602.94517526147 -0.041613591055 -1602.94556229629 -0.000387034823 -1602.94706850177 -0.001506205484 -1602.94710826277 -0.000039760992 -1602.94712267432 -0.000014411555 -1602.94712755251 -0.000004878186 -1602.94712954313 -0.000001990624 -1602.94713036260 -0.000000819465 -1602.94713075463 -0.000000392031 -1602.94713089719 -0.000000142564 -1602.94713091690 -0.000000019708 -1602.94713091901 -0.000000002109 -1602.94713091935 -0.000000000337 -1602.94713091947 -0.000000000126 -1602.94713091951 -0.000000000037 -1602.94713091940 0.000000000106 -1602.94713091957 -0.000000000167 -1602.94713091962 -0.000000000053 -1602.94713091958 0.000000000043 -1602.94713091952 0.000000000058 -1602.94713092 21 0.7558 1.596031653858e+03 -1.231351459884e+04 4.826803288415e+03 Using DIIS extrapolation, IDIIS= 1040. NGot= 3145728000 LenX= 3140127064 LenY= 3137353174 Requested convergence on RMS density matrix=1.00D-08 within 32 cycles. Requested convergence on MAX density matrix=1.00D-06. Requested convergence on energy=1.00D-06. No special actions if energy rises. Fock matrices will be formed incrementally for 20 cycles. 0.7558 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 C H C C H N H C O O C C H H H C H H H C H H H C H H H C H H H O B O C C C C H C H C H H H H C H H C H C H N H C O O C C H H H C H H H C H H H C H H H C H H H 13 1 13 13 1 14 1 13 17 17 13 13 1 1 1 13 1 1 1 13 1 1 1 13 1 1 1 13 1 1 1 17 11 17 13 13 13 13 1 13 1 13 1 1 1 1 13 1 1 13 1 13 1 14 1 13 17 17 13 13 1 1 1 13 1 1 1 13 1 1 1 13 1 1 1 13 1 1 1 0.03428 -0.00042 -0.03221 0.15784 -0.01547 0.06276 0.00048 -0.00071 -0.00152 0.00130 0.00024 0.00013 0.00000 -0.00001 -0.00009 0.00021 0.00003 -0.00002 -0.00011 -0.00027 0.00000 -0.00000 0.00000 0.00444 -0.00006 0.00017 0.00009 0.00542 -0.00012 0.00001 0.00094 0.00630 0.00825 -0.00175 -0.00486 0.00113 0.00148 -0.00098 -0.00015 -0.00085 -0.00014 0.00110 0.00004 0.00004 -0.00013 -0.00006 0.00025 -0.00007 0.00001 0.00008 -0.00002 -0.00011 0.00001 0.00101 -0.00006 0.00060 0.00071 -0.00034 0.00027 -0.00016 -0.00000 0.00000 0.00000 0.00005 -0.00002 -0.00006 -0.00002 0.00088 -0.00020 -0.00004 -0.00032 -0.00001 0.00000 -0.00000 -0.00001 -0.00001 -0.00000 -0.00000 -0.00000 38.54042 -1.89380 -36.21099 177.44002 -69.13942 20.27836 2.12823 -0.79748 0.92232 -0.78867 0.27045 0.14884 0.00426 -0.05869 -0.42433 0.24144 0.11946 -0.08550 -0.50987 -0.30182 0.02187 -0.00317 0.01523 4.99599 -0.26203 0.74614 0.41679 6.09038 -0.52443 0.06423 4.22235 -3.81691 11.83025 1.06208 -5.46802 1.27356 1.66482 -1.09719 -0.66984 -0.95220 -0.62816 1.24212 0.15819 0.17268 -0.60217 -0.25244 0.28599 -0.29848 0.03627 0.09015 -0.10960 -0.12740 0.05931 0.32563 -0.27300 0.66927 -0.43333 0.20316 0.30470 -0.18014 -0.00879 0.00694 0.00660 0.06171 -0.10301 -0.28860 -0.10007 0.99286 -0.91209 -0.17442 -1.44557 -0.00751 0.00111 -0.00673 -0.02993 -0.00949 -0.00629 -0.00916 -0.00730 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(old form). 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 12 1 12 12 1 14 1 12 16 16 12 12 1 1 1 12 1 1 1 12 1 1 1 12 1 1 1 12 1 1 1 16 11 16 12 12 12 12 1 12 1 12 1 1 1 1 12 1 1 12 1 12 1 14 1 12 16 16 12 12 1 1 1 12 1 1 1 12 1 1 1 12 1 1 1 12 1 1 1 12.0000000 1.0078250 12.0000000 12.0000000 1.0078250 14.0030740 1.0078250 12.0000000 15.9949146 15.9949146 12.0000000 12.0000000 1.0078250 1.0078250 1.0078250 12.0000000 1.0078250 1.0078250 1.0078250 12.0000000 1.0078250 1.0078250 1.0078250 12.0000000 1.0078250 1.0078250 1.0078250 12.0000000 1.0078250 1.0078250 1.0078250 15.9949146 11.0093053 15.9949146 12.0000000 12.0000000 12.0000000 12.0000000 1.0078250 12.0000000 1.0078250 12.0000000 1.0078250 1.0078250 1.0078250 1.0078250 12.0000000 1.0078250 1.0078250 12.0000000 1.0078250 12.0000000 1.0078250 14.0030740 1.0078250 12.0000000 15.9949146 15.9949146 12.0000000 12.0000000 1.0078250 1.0078250 1.0078250 12.0000000 1.0078250 1.0078250 1.0078250 12.0000000 1.0078250 1.0078250 1.0078250 12.0000000 1.0078250 1.0078250 1.0078250 12.0000000 1.0078250 1.0078250 1.0078250 0 1 0 0 1 2 1 0 0 0 0 0 1 1 1 0 1 1 1 0 1 1 1 0 1 1 1 0 1 1 1 0 3 0 0 0 0 0 1 0 1 0 1 1 1 1 0 1 1 0 1 0 1 2 1 0 0 0 0 0 1 1 1 0 1 1 1 0 1 1 1 0 1 1 1 0 1 1 1 3.6000000 1.0000000 3.6000000 3.6000000 1.0000000 4.5500000 1.0000000 3.6000000 5.6000000 5.6000000 3.6000000 3.6000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 3.6000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 3.6000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 3.6000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 3.6000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 5.6000000 2.7500000 5.6000000 3.6000000 3.6000000 3.6000000 3.6000000 1.0000000 3.6000000 1.0000000 3.6000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 3.6000000 1.0000000 1.0000000 3.6000000 1.0000000 3.6000000 1.0000000 4.5500000 1.0000000 3.6000000 5.6000000 5.6000000 3.6000000 3.6000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 3.6000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 3.6000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 3.6000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 3.6000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 (Enter /NFS_R1/Userdata/grufor/SOFTWARE/g16/l101.exe) Structure from the checkpoint file: "2DC_oxo_rad.chk" 6-311++G(3d,2p) (5D, 7F) 0.10000e-02 0.10000e-05 F 1665 A 1560 A 1560 2208 1665 134 133 4287.7325256430 79 79 79 1.00e+00 60 T IExCor= 1009 DFT=T Ex+Corr=PBE1PBE ExCW=0 ScaHFX= 0.250000 ScaDFX= 0.750000 0.750000 1.000000 1.000000 ScalE2= 1.000000 1.000000 IRadAn= 5 IRanWt= -1 IRanGd= 0 ICorTp=0 IEmpDi=141 Grimme-D3(BJ) -0.0948461113 C-PCM UFF Total charges None On-the-fly selection Acetonitrile 35.688000 1.806874 C26H44BN2O6(2) C1 1 C1 1 C1 1 0.1455180 0.0897167 0.0736201 NPDir=0 NMtPBC= 1 NCelOv= 1 NCel= 1 NClECP= 1 NCelD= 1 NCelK= 1 NCelE2= 1 NClLst= 1 CellRange= 0.0. One-electron integrals computed using PRISM. One-electron integral symmetry used in STVInt NBasis= 1560 RedAO= T EigKep= 1.02D-06 NBF= 1560 NBsUse= 1556 1.00D-06 EigRej= 5.10D-07 NBFU= 1556 Precomputing XC quadrature grid using IXCGrd= 4 IRadAn= 5 IRanWt= -1 IRanGd= 0 AccXCQ= 0.00D+00. Generated NRdTot= 0 NPtTot= 0 NUsed= 0 NTot= 32 NSgBfM= 1612 1603 1612 1612 1612 MxSgAt= 79 MxSgA2= 79. 1 open 1 1 1 -1601.80063555980 -1601.81964218125 -0.019006621447 -1601.81972757734 -0.000085396096 -1601.82096875070 -0.001241173360 -1601.82098998809 -0.000021237390 -1601.82099682600 -0.000006837908 -1601.82099763363 -0.000000807625 -1601.82099780479 -0.000000171159 -1601.82099787313 -0.000000068348 -1601.82099790626 -0.000000033132 -1601.82099793080 -0.000000024532 -1601.82099793743 -0.000000006636 -1601.82099793867 -0.000000001234 -1601.82099793881 -0.000000000139 -1601.82099793878 0.000000000022 -1601.82099793897 -0.000000000190 -1601.82099794 16 0.7551 1.594723397301e+03 -1.231321971189e+04 4.829037637118e+03 Using DIIS extrapolation, IDIIS= 1040. NGot= 3145728000 LenX= 3140127064 LenY= 3137353174 Requested convergence on RMS density matrix=1.00D-08 within 32 cycles. Requested convergence on MAX density matrix=1.00D-06. Requested convergence on energy=1.00D-06. No special actions if energy rises. Fock matrices will be formed incrementally for 20 cycles. 0.7551 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 C H C C H N H C O O C C H H H C H H H C H H H C H H H C H H H O B O C C C C H C H C H H H H C H H C H C H N H C O O C C H H H C H H H C H H H C H H H C H H H 13 1 13 13 1 14 1 13 17 17 13 13 1 1 1 13 1 1 1 13 1 1 1 13 1 1 1 13 1 1 1 17 11 17 13 13 13 13 1 13 1 13 1 1 1 1 13 1 1 13 1 13 1 14 1 13 17 17 13 13 1 1 1 13 1 1 1 13 1 1 1 13 1 1 1 13 1 1 1 0.03175 -0.00049 -0.02909 0.08014 -0.01472 0.05957 0.00053 -0.00106 -0.00042 0.00113 -0.00003 0.00002 0.00001 0.00000 0.00000 0.00009 0.00001 0.00001 -0.00001 -0.00002 0.00000 0.00000 0.00000 0.00312 -0.00013 0.00010 0.00016 0.00516 -0.00008 -0.00000 0.00110 0.00498 0.00203 -0.00018 -0.00451 0.00127 0.00161 -0.00120 -0.00024 -0.00106 -0.00020 0.00114 0.00010 0.00010 -0.00024 0.00084 0.00023 0.00006 0.00003 0.00002 -0.00000 -0.00004 0.00002 0.00052 -0.00001 0.00001 0.00084 -0.00003 0.00000 -0.00002 -0.00000 0.00000 -0.00000 0.00004 0.00000 0.00000 0.00000 -0.00016 0.00002 0.00009 0.00001 -0.00001 0.00000 -0.00000 -0.00000 -0.00000 -0.00000 -0.00000 -0.00000 35.68998 -2.17886 -32.70660 90.09587 -65.79749 19.24785 2.35555 -1.19685 0.25747 -0.68316 -0.02835 0.02164 0.05463 0.01377 0.01226 0.10161 0.04325 0.02727 -0.02487 -0.02405 0.01058 0.01277 0.00357 3.50196 -0.59653 0.46159 0.69638 5.80076 -0.37740 -0.00275 4.90939 -3.02082 2.91555 0.11129 -5.06469 1.42742 1.80883 -1.35293 -1.07476 -1.18992 -0.90233 1.27788 0.45164 0.45159 -1.09400 3.77463 0.26353 0.25575 0.13860 0.02792 -0.01526 -0.04347 0.07097 0.16894 -0.04692 0.01290 -0.50840 0.01845 0.00460 -0.02601 -0.00163 0.00055 -0.00132 0.04051 0.00204 0.01076 0.01263 -0.18505 0.10543 0.41317 0.04725 -0.00625 0.00762 -0.00258 -0.00805 -0.00367 -0.00016 -0.00301 -0.00375 12.73507 -0.77747 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