Gaussian 16 GINC-NODO02 NSF coments ES64L-G16RevC.02 2-Oct-2024 Gaussian 16 7-Dec-2021 ES64L-G16RevC.02 78 78 156 157 795 (5D, 7F) def2SVP 228 228 C1[X(C35H33B2N4O4)] C1[X(C35H33B2N4O4)] UwB97XD def2SVP FOpt #p wB97xD/Def2SVP opt freq SCF=(XQC) gfprint gfinput 562.0208999999998 0 2 AuxInfo=1/0/N:12,23,40,51,8,10,19,21,36,38,47,49,6,7,17,18,34,35,45,46,3,31,5,16,33,44,1,2,29,30,57,58,27,28,55,56;71,75,63,65,66,67,68,70,69/E:(1,3)(2,4)(5,6,9,10)(7,8,11,12)(13,14,17,18)(15,16,19,20)(21,22)(23,25)(24,26)(27,29)(28,30)(33,35)(34,36);(1,2)(4,5)(6,7)(8,9)/CRV:1.3,2.3,3.3,4.3,5.3,6.3,7.3,8.3,9.3,10.3,11.3,12.3,13.3,14.3,15.3,16.3,17.3,18.3,19.3,20.3,21.3,22.3,23.3,24.3,25.3,26.3,27.3,28.3,29.3,30.3,32.4;4.3,5.3,6.1,7.1/rA:78nC3C3C3HC3C3C3C3HC3HC3HHHC3C3C3C3HC3HC3HHHNNC3C3C3HC3C3C3C3HC3HC3HHHC3C3C3C3HC3HC3HHHNNBB4HHHHCHC3C3O1O1OOCHHHCHHH/rB:;s1s2;s3;s1;s5;s5;s6;s6;s7;s7;s8s10;s8;s10;s12;s2;s16;s16;s17;s17;s18;s18;s19s21;s19;s21;s23;s1;s2s27;;;s29s30;s31;s29;s33;s33;s34;s34;s35;s35;s36s38;s36;s38;s40;s30;s44;s44;s45;s45;s46;s46;s47s49;s47;s49;s51;s29;s30s55;s27s55;s28s56;s57;s58;s58;;s62;s63;s63;s63;s65;s66;s66;s65;s70;s71;s71;s71;s69;s75;s75;s75;/rC:.9557,-2.4673,1.6594;3.0405,-1.9863,.7556;2.3758,-2.9062,1.5102;2.774,-3.8501,1.8733;-.0813,-3.3779,1.0082;-1.3371,-3.5458,1.5953;.1782,-3.9672,-.2334;-2.3278,-4.2798,.944;-1.5516,-3.0776,2.5595;-.8093,-4.7069,-.8796;1.157,-3.835,-.7017;-2.0672,-4.8582,-.2964;-3.3144,-4.3849,1.3991;-.6,-5.1574,-1.8522;-2.8521,-5.4082,-.8174;4.4399,-2.0588,.2909;5.4436,-2.4088,1.2022;4.7759,-1.8444,-1.0519;6.7648,-2.5372,.7805;5.1856,-2.566,2.2521;6.0974,-1.9744,-1.4692;3.9987,-1.5746,-1.7685;7.0938,-2.3191,-.5563;7.541,-2.8027,1.5012;6.3503,-1.8035,-2.5175;8.1299,-2.4163,-.8878;.9927,-1.1661,.9853;2.1973,-.9463,.4364;-.7972,2.0717,-.0829;1.4254,2.6819,-.4329;.1639,3.1624,-.4764;-.1285,4.1861,-.6948;-1.7338,2.3693,1.0752;-2.9849,1.7503,1.1247;-1.3448,3.202,2.1279;-3.8382,1.9517,2.2093;-3.2904,1.0832,.3139;-2.1974,3.4128,3.2098;-.3648,3.6848,2.0906;-3.445,2.7877,3.2535;-4.8051,1.4444,2.2212;-1.8865,4.0693,4.0259;-4.1098,2.9519,4.1048;2.6666,3.4311,-.7121;2.7074,4.3631,-1.7556;3.8048,3.2533,.085;3.8604,5.1079,-1.9945;1.8287,4.4891,-2.3919;4.9563,3.997,-.1555;3.775,2.5265,.8985;4.9882,4.9266,-1.1954;3.8802,5.8285,-2.8152;5.8366,3.8503,.4743;5.8939,5.5071,-1.3849;.146,.9862,.2544;1.474,1.3633,-.0214;-.1259,-.2494,.8194;2.34,.2461,-.6069;-1.2143,-.5891,1.1828;3.5038,.5728,-.6888;1.8876,-.2122,-1.6684;-5.7429,-.4316,-2.9549;-5.6887,-.8663,-1.9476;-6.5089,-1.5853,-1.8241;-5.8352,.2213,-.9065;-4.3869,-1.6292,-1.81;-5.7095,.0399,.2765;-4.2957,-2.826,-1.7846;-3.3446,-.7977,-1.7756;-6.1455,1.3931,-1.4538;-6.3251,2.4869,-.5623;-6.6481,3.3318,-1.1798;-7.0883,2.2518,.1931;-5.3823,2.728,-.0515;-2.0552,-1.3996,-1.7053;-1.3283,-.5803,-1.7294;-1.9485,-1.9744,-.776;-1.8989,-2.0749,-2.5582; 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One-electron integrals computed using PRISM. One-electron integral symmetry used in STVInt Berny optimization. local minimum Step number 84 out of a maximum of 452 All quantities printed in internal units (Hartrees-Bohrs-Radians) 0.00000 0.00106 0.00152 0.00225 0.00290 0.00478 0.00625 0.00639 0.00786 0.00839 0.00963 0.01072 0.01189 0.01295 0.01373 0.01377 0.01425 0.01458 0.01479 0.01582 0.01635 0.01695 0.01708 0.01774 0.01813 0.01860 0.01879 0.01904 0.01951 0.01986 0.02022 0.02038 0.02079 0.02111 0.02116 0.02135 0.02140 0.02151 0.02153 0.02155 0.02159 0.02160 0.02161 0.02162 0.02164 0.02164 0.02168 0.02170 0.02172 0.02173 0.02174 0.02177 0.02178 0.02180 0.02180 0.02192 0.02219 0.02237 0.02267 0.02545 0.02610 0.02666 0.02841 0.03029 0.03301 0.03539 0.03971 0.04303 0.04508 0.04809 0.05249 0.05411 0.06231 0.06876 0.07394 0.08446 0.09122 0.09557 0.09752 0.10147 0.10236 0.10581 0.10947 0.11806 0.12181 0.13822 0.14809 0.15134 0.15827 0.15874 0.15936 0.15944 0.15985 0.15987 0.15991 0.15997 0.15998 0.15999 0.16000 0.16000 0.16001 0.16004 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R1 R2 R3 R4 R5 R6 R7 R8 R9 R10 R11 R12 R13 R14 R15 R16 R17 R18 R19 R20 R21 R22 R23 R24 R25 R26 R27 R28 R29 R30 R31 R32 R33 R34 R35 R36 R37 R38 R39 R40 R41 R42 R43 R44 R45 R46 R47 R48 R49 R50 R51 R52 R53 R54 R55 R56 R57 R58 R59 R60 R61 R62 R63 R64 R65 R66 R67 R68 R69 R70 R71 R72 R73 R74 R75 R76 R77 R78 R79 R80 R81 R82 R83 R84 R85 R86 1 1 1 2 2 2 3 5 5 6 6 7 7 8 8 10 10 12 16 16 17 17 18 18 19 19 21 21 23 27 27 28 29 29 29 30 30 30 31 33 33 34 34 35 35 36 36 37 38 38 40 41 44 44 45 45 46 46 47 47 49 49 51 55 55 56 57 58 58 59 62 63 63 63 65 65 66 66 69 70 71 71 71 75 75 75 3 5 27 3 16 28 4 6 7 8 9 10 11 12 13 12 14 15 17 18 19 20 21 22 23 24 23 25 26 28 57 58 31 33 55 31 44 56 32 34 35 36 37 38 39 40 41 67 40 42 43 67 45 46 47 48 49 50 51 52 51 53 54 56 57 58 59 60 61 77 63 64 65 66 67 70 68 69 75 71 72 73 74 76 77 78 1.392 1.4703 1.3699 1.396 1.4717 1.349 1.086 1.4034 1.4032 1.3917 1.0906 1.3922 1.0913 1.3954 1.0919 1.394 1.0918 1.092 1.402 1.402 1.3923 1.0924 1.392 1.0909 1.3943 1.0921 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A113 A114 A115 A116 A117 A118 A119 A120 A121 A122 A123 A124 A125 A126 A127 A128 A129 A130 A131 A132 A133 A134 A135 A136 A137 A138 A139 A140 A141 A142 A143 A144 3 3 5 3 3 16 1 1 2 1 1 6 5 5 8 5 5 10 6 6 12 7 7 12 8 8 10 2 2 17 16 16 19 16 16 21 17 17 23 18 18 23 19 19 21 1 1 28 2 2 27 31 31 33 31 31 44 29 29 30 29 29 34 33 33 36 33 33 38 34 34 40 34 35 35 40 36 36 38 36 30 30 45 44 44 47 44 44 49 45 45 51 46 46 51 47 47 49 29 29 56 30 30 55 27 27 55 28 28 28 56 56 60 57 62 62 62 64 64 65 63 63 67 63 63 68 37 37 41 66 65 70 70 70 72 72 73 69 69 69 76 76 77 59 1 1 1 2 2 2 3 3 3 5 5 5 6 6 6 7 7 7 8 8 8 10 10 10 12 12 12 16 16 16 17 17 17 18 18 18 19 19 19 21 21 21 23 23 23 27 27 27 28 28 28 29 29 29 30 30 30 31 31 31 33 33 33 34 34 34 35 35 35 36 36 36 37 38 38 38 40 40 40 41 44 44 44 45 45 45 46 46 46 47 47 47 49 49 49 51 51 51 55 55 55 56 56 56 57 57 57 58 58 58 58 58 58 59 63 63 63 63 63 63 65 65 65 66 66 66 67 67 67 69 70 71 71 71 71 71 71 75 75 75 75 75 75 77 5 27 27 16 28 28 2 4 4 6 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NGot= 1572864000 LenX= 1571432138 LenY= 1570725698 Requested convergence on RMS density matrix=1.00D-08 within 32 cycles. Requested convergence on MAX density matrix=1.00D-06. Requested convergence on energy=1.00D-06. No special actions if energy rises. Fock matrices will be formed incrementally for 20 cycles. Integral accuracy reduced to 1.0D-05 until final iterations. 0.7775 (Enter /usr/local/CompChem/Gaussian/g16/l716.exe) 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 C C C H C C C C H C H C H H H C C C C H C H C H H H N N C C C H C C C C H C H C H H H C C C C H C H C H H H N N B B H H H H C H C C O O O O C H H H C H H H 13 13 13 1 13 13 13 13 1 13 1 13 1 1 1 13 13 13 13 1 13 1 13 1 1 1 14 14 13 13 13 1 13 13 13 13 1 13 1 13 1 1 1 13 13 13 13 1 13 1 13 1 1 1 14 14 11 11 1 1 1 1 13 1 13 13 17 17 17 17 13 1 1 1 13 1 1 1 0.03267 0.01947 -0.01558 0.00046 -0.01200 0.00672 0.00906 -0.00376 -0.00044 -0.00346 -0.00040 0.00491 0.00029 0.00021 -0.00036 -0.00882 0.00862 0.00721 -0.00193 -0.00024 -0.00249 -0.00032 0.00353 0.00015 0.00016 -0.00028 -0.05940 0.02166 0.04820 0.02909 -0.02438 0.00070 -0.01647 0.00964 0.01145 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1.3945 1.0919 1.0921 1.3585 1.4637 1.5613 1.3952 1.4664 1.3775 1.3915 1.4693 1.3577 1.0862 1.4025 1.4054 1.3922 1.0895 1.3913 1.0924 1.3939 1.0915 2.4732 1.3957 1.0923 1.0923 2.6188 1.4022 1.4027 1.3925 1.0924 1.3914 1.0908 1.3942 1.0922 1.3951 1.0921 1.0921 1.3671 1.4466 1.5503 1.187 1.2065 1.234 4.387 1.0978 1.0991 1.51 1.5133 1.2025 1.3344 1.2012 1.3337 1.421 1.4189 1.0953 1.0993 1.0995 1.0958 1.0997 1.0993 calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 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analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically A1 A2 A3 A4 A5 A6 A7 A8 A9 A10 A11 A12 A13 A14 A15 A16 A17 A18 A19 A20 A21 A22 A23 A24 A25 A26 A27 A28 A29 A30 A31 A32 A33 A34 A35 A36 A37 A38 A39 A40 A41 A42 A43 A44 A45 A46 A47 A48 A49 A50 A51 A52 A53 A54 A55 A56 A57 A58 A59 A60 A61 A62 A63 A64 A65 A66 A67 A68 A69 A70 A71 A72 A73 A74 A75 A76 A77 A78 A79 A80 A81 A82 A83 A84 A85 A86 A87 A88 A89 A90 A91 A92 A93 A94 A95 A96 A97 A98 A99 A100 A101 A102 A103 A104 A105 A106 A107 A108 A109 A110 A111 A112 A113 A114 A115 A116 A117 A118 A119 A120 A121 A122 A123 A124 A125 A126 A127 A128 A129 A130 A131 A132 A133 A134 A135 A136 A137 A138 A139 A140 A141 A142 A143 A144 3 3 5 3 3 16 1 1 2 1 1 6 5 5 8 5 5 10 6 6 12 7 7 12 8 8 10 2 2 17 16 16 19 16 16 21 17 17 23 18 18 23 19 19 21 1 1 28 2 2 27 31 31 33 31 31 44 29 29 30 29 29 34 33 33 36 33 33 38 34 34 40 34 35 35 40 36 36 38 36 30 30 45 44 44 47 44 44 49 45 45 51 46 46 51 47 47 49 29 29 56 30 30 55 27 27 55 28 28 28 56 56 60 57 62 62 62 64 64 65 63 63 67 63 63 68 37 37 41 66 65 70 70 70 72 72 73 69 69 69 76 76 77 59 1 1 1 2 2 2 3 3 3 5 5 5 6 6 6 7 7 7 8 8 8 10 10 10 12 12 12 16 16 16 17 17 17 18 18 18 19 19 19 21 21 21 23 23 23 27 27 27 28 28 28 29 29 29 30 30 30 31 31 31 33 33 33 34 34 34 35 35 35 36 36 36 37 38 38 38 40 40 40 41 44 44 44 45 45 45 46 46 46 47 47 47 49 49 49 51 51 51 55 55 55 56 56 56 57 57 57 58 58 58 58 58 58 59 63 63 63 63 63 63 65 65 65 66 66 66 67 67 67 69 70 71 71 71 71 71 71 75 75 75 75 75 75 77 5 27 27 16 28 28 2 4 4 6 7 7 8 9 9 10 11 11 12 13 13 12 14 14 10 15 15 17 18 18 19 20 20 21 22 22 23 24 24 23 25 25 21 26 26 28 57 57 27 58 58 33 55 55 44 56 56 30 32 32 34 35 35 36 37 37 38 39 39 40 41 41 67 40 42 42 38 43 43 67 45 46 46 47 48 48 49 50 50 51 52 52 51 53 53 49 54 54 56 57 57 55 58 58 55 59 59 56 60 61 60 61 61 77 64 65 66 65 66 66 67 70 70 68 69 69 41 65 65 75 71 72 73 74 73 74 74 76 77 78 77 78 78 75 127.5027 107.471 125.0258 127.3473 108.1822 124.4355 106.672 126.5887 126.7392 122.7657 118.5103 118.7048 120.4624 119.9692 119.5681 120.6651 119.6014 119.6656 120.3575 119.4807 120.1617 120.171 119.4826 120.3379 119.619 120.1444 120.2364 119.1808 121.7632 118.9934 120.5522 119.4309 120.0096 120.2904 119.7593 119.9489 120.0774 119.7516 120.1699 120.3477 119.5487 120.1032 119.7359 120.1341 120.1299 108.6875 129.879 121.4314 108.9804 132.0179 118.4131 127.8544 107.1701 124.905 127.6025 108.2591 124.1296 107.2051 126.3025 126.4852 122.3921 119.0158 118.5655 120.628 120.6697 118.7012 120.6897 119.4611 119.8381 120.3074 118.5482 121.1439 122.5554 120.1759 119.6539 120.1659 119.6264 120.2417 120.1318 117.1375 119.5864 121.5027 118.8513 120.5917 119.387 120.012 120.4121 119.5437 120.0418 120.1407 119.7145 120.1429 120.34 119.5688 120.0905 119.6618 120.1751 120.163 108.6855 130.9582 119.7142 108.657 130.3595 116.8765 116.3323 120.7185 122.3754 105.1016 110.4004 108.2159 111.0786 108.5615 113.1275 62.4175 108.8496 109.9237 107.8089 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analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically D1 D2 D3 D4 D5 D6 D7 D8 D9 D10 D11 D12 D13 D14 D15 D16 D17 D18 D19 D20 D21 D22 D23 D24 D25 D26 D27 D28 D29 D30 D31 D32 D33 D34 D35 D36 D37 D38 D39 D40 D41 D42 D43 D44 D45 D46 D47 D48 D49 D50 D51 D52 D53 D54 D55 D56 D57 D58 D59 D60 D61 D62 D63 D64 D65 D66 D67 D68 D69 D70 D71 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18 18 18 19 19 19 19 21 21 21 21 23 23 23 23 23 23 23 23 28 28 28 28 57 57 57 57 58 58 58 58 58 58 31 31 31 31 33 33 33 33 55 55 55 55 31 31 31 31 44 44 44 44 56 56 56 56 34 34 34 34 35 35 35 35 36 36 36 36 37 37 38 38 38 38 40 40 40 40 41 41 67 67 40 40 40 40 67 67 45 45 45 45 46 46 46 46 47 47 47 47 49 49 49 49 51 51 51 51 51 51 51 51 56 56 56 56 57 57 57 57 58 58 58 58 58 58 59 59 77 65 65 65 65 65 65 66 66 66 66 66 66 67 67 67 67 70 70 69 69 75 75 75 71 71 71 77 77 77 2 4 2 4 6 7 6 7 28 57 28 57 1 4 1 4 17 18 17 18 27 58 27 58 8 9 8 9 10 11 10 11 12 13 12 13 12 14 12 14 10 15 10 15 8 15 8 15 19 20 19 20 21 22 21 22 23 24 23 24 23 25 23 25 21 26 21 26 19 26 19 26 2 58 2 58 55 59 55 59 56 60 61 56 60 61 30 32 30 32 34 35 34 35 56 57 56 57 29 32 29 32 45 46 45 46 55 58 55 58 36 37 36 37 38 39 38 39 40 41 40 41 67 67 40 42 40 42 38 43 38 43 67 67 41 65 36 43 36 43 37 65 47 48 47 48 49 50 49 50 51 52 51 52 51 53 51 53 49 54 49 54 47 54 47 54 30 58 30 58 27 59 27 59 28 60 61 28 60 61 77 77 75 67 70 67 70 67 70 68 69 68 69 68 69 37 41 37 41 71 71 75 75 76 77 78 72 73 74 59 59 59 179.9176 -0.0958 0.1507 -179.8628 138.2095 -40.1736 -42.0619 139.555 -0.6174 178.8459 179.6083 -0.9284 -177.5346 2.4789 0.3721 -179.6144 -43.5059 133.586 138.9056 -44.0025 -0.7622 -171.5759 177.2201 6.4064 -179.8936 -0.0835 -1.5136 178.2965 179.8879 -3.1203 1.438 178.4299 0.4944 -179.6242 -179.3164 0.565 -0.3387 178.5997 -177.3286 1.6098 0.6289 -179.5072 -179.2517 0.6122 -0.7061 179.4301 -179.6354 0.5009 177.6919 -3.2914 0.5187 179.5353 -177.7283 1.8466 -0.6311 178.9438 -0.0757 179.55 -179.0867 0.5391 0.303 -179.9366 -179.2711 0.4893 -0.2607 179.8377 -179.8848 0.2135 0.1474 -179.951 -179.6116 0.29 0.8639 173.114 -178.6534 -6.4033 159.9552 -11.5612 -20.6407 167.843 -150.1137 -30.2593 94.0432 39.7695 159.624 -76.0736 177.5521 -1.5202 0.5167 -178.5556 143.0026 -35.0916 -40.4518 141.454 -1.2938 169.2594 -178.4396 -7.8864 -178.4972 0.5729 0.451 179.5212 -40.2898 136.8682 140.9169 -41.9251 -1.26 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D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 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analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically Berny optimization. local minimum Step number 1 out of a maximum of 2 All quantities printed in internal units (Hartrees-Bohrs-Radians) Second derivative matrix not updated -- analytic derivatives used. -0.00003 0.00074 0.00142 0.00196 0.00235 0.00266 0.00278 0.00367 0.00398 0.00474 0.00529 0.00592 0.00718 0.00751 0.00898 0.01003 0.01218 0.01225 0.01290 0.01347 0.01367 0.01429 0.01535 0.01640 0.01694 0.01715 0.01744 0.01781 0.01817 0.01822 0.01841 0.01868 0.01886 0.01903 0.01908 0.02002 0.02058 0.02095 0.02172 0.02286 0.02362 0.02385 0.02414 0.02466 0.02495 0.02503 0.02528 0.02541 0.02608 0.02637 0.02643 0.02661 0.02755 0.02772 0.02774 0.02842 0.02904 0.02951 0.02958 0.02971 0.02990 0.02999 0.03027 0.03027 0.03137 0.03493 0.03694 0.04062 0.04171 0.04244 0.04456 0.04699 0.04938 0.05185 0.05406 0.06604 0.06920 0.07362 0.07874 0.07894 0.08235 0.08439 0.09423 0.09730 0.09767 0.10078 0.10791 0.11016 0.11044 0.11047 0.11166 0.11510 0.11556 0.11590 0.11804 0.11844 0.11869 0.11904 0.11924 0.12224 0.12232 0.12239 0.12248 0.12558 0.12602 0.12629 0.12641 0.13330 0.13436 0.13986 0.14952 0.16023 0.16469 0.17312 0.17800 0.17999 0.18068 0.18457 0.18941 0.19003 0.19051 0.19092 0.19267 0.19300 0.19316 0.19363 0.19483 0.19599 0.19659 0.19769 0.19822 0.19862 0.19935 0.20123 0.20578 0.20648 0.21220 0.22029 0.22640 0.23284 0.23311 0.24120 0.24698 0.25185 0.25466 0.25626 0.26335 0.26739 0.27311 0.27610 0.28585 0.28993 0.29404 0.29578 0.29717 0.31036 0.32171 0.32999 0.33266 0.34127 0.34505 0.34624 0.34667 0.34750 0.35021 0.35193 0.35220 0.35344 0.35470 0.35645 0.35804 0.36079 0.36285 0.36341 0.36351 0.36402 0.36414 0.36453 0.36468 0.36470 0.36509 0.36525 0.36553 0.36569 0.36595 0.36624 0.36649 0.36794 0.36874 0.36992 0.37466 0.37937 0.38312 0.38504 0.39674 0.39906 0.40916 0.42325 0.42716 0.43135 0.43140 0.43323 0.43351 0.43438 0.43947 0.44235 0.46197 0.47694 0.47990 0.48596 0.48711 0.48820 0.48917 0.49010 0.49068 0.49231 0.49255 0.49353 0.49731 0.51220 0.52242 0.52897 0.52912 0.52932 0.54381 0.72173 0.92487 0.94826 Angle between quadratic step and forces= 87.13 degrees. 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 0.00088789 0.00639617 0.00081595 0.00046205 0.00050138 0.00059691 0.00061207 0.00035006 0.00015697 0.00012227 0.00011055 0.00010479 0.00010147 0.00009940 0.00009810 0.00009691 0.00009659 0.00009681 0.00009787 0.00008936 0.00010592 0.25099863 0.24654134 0.23007187 0.21365204 0.19748685 0.18225088 0.17014011 0.16490057 0.16286677 0.16131982 0.15991974 0.15858531 0.15728149 0.15598764 0.15468720 0.15336276 0.15198677 0.15050439 0.14875320 0.14609149 0.11145522 |Maximum Force|RMS Force|Maximum Displacement|RMS Displacement| 0.000109 0.000017 0.000966 0.000156 0.000450 0.000300 0.001800 0.001200 YES YES YES YES -5.704018e-08 Optimization completed. -- Stationary point found. R1 R2 R3 R4 R5 R6 R7 R8 R9 R10 R11 R12 R13 R14 R15 R16 R17 R18 R19 R20 R21 R22 R23 R24 R25 R26 R27 R28 R29 R30 R31 R32 R33 R34 R35 R36 R37 R38 R39 R40 R41 R42 R43 R44 R45 R46 R47 R48 R49 R50 R51 R52 R53 R54 R55 R56 R57 R58 R59 R60 R61 R62 R63 R64 R65 R66 R67 R68 R69 R70 R71 R72 R73 R74 R75 R76 R77 R78 R79 R80 R81 R82 R83 R84 R85 R86 1 1 1 2 2 2 3 5 5 6 6 7 7 8 8 10 10 12 16 16 17 17 18 18 19 19 21 21 23 27 27 28 29 29 29 30 30 30 31 33 33 34 34 35 35 36 36 37 38 38 40 41 44 44 45 45 46 46 47 47 49 49 51 55 55 56 57 58 58 59 62 63 63 63 65 65 66 66 69 70 71 71 71 75 75 75 3 5 27 3 16 28 4 6 7 8 9 10 11 12 13 12 14 15 17 18 19 20 21 22 23 24 23 25 26 28 57 58 31 33 55 31 44 56 32 34 35 36 37 38 39 40 41 67 40 42 43 67 45 46 47 48 49 50 51 52 51 53 54 56 57 58 59 60 61 77 63 64 65 66 67 70 68 69 75 71 72 73 74 76 77 78 1.392 1.4703 1.3699 1.396 1.4717 1.349 1.086 1.4034 1.4032 1.3917 1.0906 1.3922 1.0913 1.3954 1.0919 1.394 1.0918 1.092 1.402 1.402 1.3923 1.0924 1.392 1.0909 1.3943 1.0921 1.3945 1.0919 1.0921 1.3585 1.4637 1.5613 1.3952 1.4664 1.3775 1.3915 1.4693 1.3577 1.0862 1.4025 1.4054 1.3922 1.0895 1.3913 1.0924 1.3939 1.0915 2.4732 1.3957 1.0923 1.0923 2.6188 1.4022 1.4027 1.3925 1.0924 1.3914 1.0908 1.3942 1.0922 1.3951 1.0921 1.0921 1.3671 1.4466 1.5503 1.187 1.2065 1.234 4.387 1.0978 1.0991 1.51 1.5133 1.2025 1.3344 1.2012 1.3337 1.421 1.4189 1.0953 1.0993 1.0995 1.0958 1.0997 1.0993 -DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = -0.0001|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = -0.0001|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0001|-DE/DX = -0.0001|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0 A1 A2 A3 A4 A5 A6 A7 A8 A9 A10 A11 A12 A13 A14 A15 A16 A17 A18 A19 A20 A21 A22 A23 A24 A25 A26 A27 A28 A29 A30 A31 A32 A33 A34 A35 A36 A37 A38 A39 A40 A41 A42 A43 A44 A45 A46 A47 A48 A49 A50 A51 A52 A53 A54 A55 A56 A57 A58 A59 A60 A61 A62 A63 A64 A65 A66 A67 A68 A69 A70 A71 A72 A73 A74 A75 A76 A77 A78 A79 A80 A81 A82 A83 A84 A85 A86 A87 A88 A89 A90 A91 A92 A93 A94 A95 A96 A97 A98 A99 A100 A101 A102 A103 A104 A105 A106 A107 A108 A109 A110 A111 A112 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178.8459 179.6083 -0.9284 -177.5346 2.4789 0.3721 -179.6144 -43.5059 133.586 138.9056 -44.0025 -0.7622 -171.5759 177.2201 6.4064 -179.8936 -0.0835 -1.5136 178.2965 179.8879 -3.1203 1.438 178.4299 0.4944 -179.6242 -179.3164 0.565 -0.3387 178.5997 -177.3286 1.6098 0.6289 -179.5072 -179.2517 0.6122 -0.7061 179.4301 -179.6354 0.5009 177.6919 -3.2914 0.5187 179.5353 -177.7283 1.8466 -0.6311 178.9438 -0.0757 179.55 -179.0867 0.5391 0.303 -179.9366 -179.2711 0.4893 -0.2607 179.8377 -179.8848 0.2135 0.1474 -179.951 -179.6116 0.29 0.8639 173.114 -178.6534 -6.4033 159.9552 -11.5612 -20.6407 167.843 -150.1137 -30.2593 94.0432 39.7695 159.624 -76.0736 177.5521 -1.5202 0.5167 -178.5556 143.0026 -35.0916 -40.4518 141.454 -1.2938 169.2594 -178.4396 -7.8864 -178.4972 0.5729 0.451 179.5212 -40.2898 136.8682 140.9169 -41.9251 -1.26 154.6802 177.7333 -26.3264 -179.0047 0.6102 -0.9023 178.7127 178.4847 -2.7271 0.317 179.1052 0.7921 -178.9776 -178.8304 1.4 158.4178 -21.96 0.3825 179.635 -178.4012 0.8513 -0.0795 -179.9774 179.6841 -0.2138 17.6023 -162.1653 20.7251 -159.3031 -0.5041 179.3939 -179.7528 0.1453 -18.7973 -128.5946 177.5912 -3.5221 0.3576 179.2443 -177.7328 1.6966 -0.5544 178.875 0.0742 179.5735 -178.8056 0.6937 0.3216 -179.9939 -179.105 0.5795 -0.314 179.7455 -179.8111 0.2484 0.117 -179.9425 -179.5659 0.3746 1.5972 -158.0208 -170.1977 30.1843 -161.5527 9.8105 8.1345 179.4977 153.6131 34.2101 -90.7823 -52.0476 -171.4506 63.557 -43.1411 145.8659 -98.9909 110.9083 -68.1735 -7.8412 173.077 -128.7522 52.1659 -13.6064 167.9141 104.5067 -73.9728 -135.1514 46.3691 80.7821 -169.436 -100.2443 9.5376 -177.8899 3.0073 178.6072 0.1032 -176.9714 -57.6893 62.9077 179.8966 -60.3371 60.3178 -38.7299 78.0615 -DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0001|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0001|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0001|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0001|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0 1 def2SVP (5D, 7F) 0.10000e-02 0.10000e-05 F 840 A 795 A 795 1356 840 157 156 5337.2163526294 78 78 78 1.00e+00 60 T IExCor= 4639 DFT=T Ex+Corr=wB97XD ExCW=0 ScaHFX= 1.000000 ScaDFX= 1.000000 1.000000 1.000000 1.000000 ScalE2= 1.000000 1.000000 IRadAn= 5 IRanWt= -1 IRanGd= 0 ICorTp=0 IEmpDi=121 Grimme-D2 -0.0760235707 C35H33B2N4O4(2) C1 1 C1 1 C1 1 0.0820080 0.0613464 0.0432365 NPDir=0 NMtPBC= 1 NCelOv= 1 NCel= 1 NClECP= 1 NCelD= 1 NCelK= 1 NCelE2= 1 NClLst= 1 CellRange= 0.0. One-electron integrals computed using PRISM. One-electron integral symmetry used in STVInt Precomputing XC quadrature grid using IXCGrd= 4 IRadAn= 5 IRanWt= -1 IRanGd= 0 AccXCQ= 0.00D+00. Generated NRdTot= 0 NPtTot= 0 NUsed= 0 NTot= 32 NSgBfM= 824 823 823 823 824 MxSgAt= 78 MxSgA2= 78. 1 open 1 1 1 -1921.30172309342 -1921.30172309 1 0.7775 1.901329593730e+03 -1.513452975828e+04 5.974758112397e+03 Using DIIS extrapolation, IDIIS= 1040. NGot= 1572864000 LenX= 1571432138 LenY= 1570725698 Requested convergence on RMS density matrix=1.00D-08 within 32 cycles. Requested convergence on MAX density matrix=1.00D-06. Requested convergence on energy=1.00D-06. No special actions if energy rises. Fock matrices will be formed incrementally for 20 cycles. 0.7775 Using compressed storage, NAtomX= 78. Will process 79 centers per pass. Symmetrizing basis deriv contribution to polar: IMax=3 JMax=2 DiffMx= 0.00D+00 Minotr: UHF open shell wavefunction. IDoAtm=11111111111111111111111111111111111111111111111111 IDoAtm=1111111111111111111111111111 Direct CPHF calculation. Differentiating once with respect to electric field. with respect to dipole field. Differentiating once with respect to nuclear coordinates. Requested convergence is 1.0D-08 RMS, and 1.0D-07 maximum. Secondary convergence is 1.0D-12 RMS, and 1.0D-12 maximum. NewPWx=T KeepS1=F KeepF1=F KeepIn=T MapXYZ=F SortEE=F KeepMc=T. 23917 words used for storage of precomputed grid. Two-electron integrals replicated using symmetry. MDV= 1572864000 using IRadAn= 1. Solving linear equations simultaneously, MaxMat= 72. FoF2E skips out because all densities are zero. CalDSu exits because no D1Ps are significant. FoFJK: IHMeth= 1 ICntrl= 0 DoSepK=T KAlg= 0 I1Cent= 0 FoldK=F IRaf= 1 NMat= 72 IRICut= 1 DoRegI=T DoRafI=F ISym2E= 2 IDoP0=3 IntGTp=3. FoFCou: FMM=T IPFlag= 0 FMFlag= 100000 FMFlg1= 2001 NFxFlg= 0 DoJE=F BraDBF=F KetDBF=F FulRan=T wScrn= 0.000000 ICntrl= 500 IOpCl= 0 I1Cent= 0 NGrid= 0 NMat0= 72 NMatS0= 72 NMatT0= 0 NMatD0= 72 NMtDS0= 0 NMtDT0= 0 Symmetry not used in FoFCou. FMM levels: 10 Number of levels for PrismC: 9 There are 237 degrees of freedom in the 1st order CPHF. IDoFFX=6 NUNeed= 3. 237 vectors produced by pass 0 Test12= 2.00D-13 1.00D-09 XBig12= 7.09D+02 1.66D+01. AX will form 72 AO Fock derivatives at one time. 237 vectors produced by pass 1 Test12= 2.00D-13 1.00D-09 XBig12= 1.15D+02 3.33D+00. 236 vectors produced by pass 2 Test12= 2.00D-13 1.00D-09 XBig12= 2.85D+00 1.78D-01. 234 vectors produced by pass 3 Test12= 2.00D-13 1.00D-09 XBig12= 6.07D-02 3.84D-02. 234 vectors produced by pass 4 Test12= 2.00D-13 1.00D-09 XBig12= 1.03D-03 2.68D-03. 234 vectors produced by pass 5 Test12= 2.00D-13 1.00D-09 XBig12= 1.03D-05 1.70D-04. 234 vectors produced by pass 6 Test12= 2.00D-13 1.00D-09 XBig12= 9.60D-08 1.26D-05. 135 vectors produced by pass 7 Test12= 2.00D-13 1.00D-09 XBig12= 9.74D-10 1.59D-06. 29 vectors produced by pass 8 Test12= 2.00D-13 1.00D-09 XBig12= 8.82D-12 1.10D-07. 3 vectors produced by pass 9 Test12= 2.00D-13 1.00D-09 XBig12= 8.61D-14 1.73D-08. 2 vectors produced by pass 10 Test12= 2.00D-13 1.00D-09 XBig12= 1.66D-15 3.07D-09. 2 vectors produced by pass 11 Test12= 2.00D-13 1.00D-09 XBig12= 5.09D-16 1.09D-09. InvSVY: IOpt=1 It= 1 EMax= 4.62D-14 Solved reduced A of dimension 1817 with 237 vectors. FullF1: Do perturbations 1 to 3. Isotropic polarizability for W= 0.000000 539.60 Bohr**3. End of Minotr F.D. properties file 721 does not exist. 610.745 6.808 688.837 -64.946 -26.770 319.213 588.708 -17.469 586.018 -50.749 -8.169 392.877 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 C C C H C C C C H C H C H H H C C C C H C H C H H H N N C C C H C C C C H C H C H H H C C C C H C H C H H H N N B B H H H H C H C C O O O O C H H H C H H H 13 13 13 1 13 13 13 13 1 13 1 13 1 1 1 13 13 13 13 1 13 1 13 1 1 1 14 14 13 13 13 1 13 13 13 13 1 13 1 13 1 1 1 13 13 13 13 1 13 1 13 1 1 1 14 14 11 11 1 1 1 1 13 1 13 13 17 17 17 17 13 1 1 1 13 1 1 1 0.03268 0.01947 -0.01558 0.00046 -0.01201 0.00672 0.00906 -0.00376 -0.00044 -0.00346 -0.00040 0.00491 0.00029 0.00021 -0.00036 -0.00882 0.00862 0.00721 -0.00193 -0.00024 -0.00249 -0.00032 0.00353 0.00015 0.00016 -0.00028 -0.05940 0.02166 0.04820 0.02909 -0.02438 0.00070 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chk=25_2COOMe_a.chk Mem=12000MB NProc=12 #p wB97xD/def2TZVPP guess=read geom=allcheck SCF=(XQC) gfprint gfinput 1/29=7,38=1,172=1/1 2/12=2,40=1/2 3/5=44,7=202,11=2,14=-4,24=110,25=1,30=1,74=-58,116=-2/1,2,3 4/5=1/1 5/5=2,8=3,13=1,38=6/2,8 6/7=2,8=2,9=2,10=2,28=1/1 99/5=1,9=1/99 coments Redundant internal coordinates found in file. (old form). 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 12 12 12 1 12 12 12 12 1 12 1 12 1 1 1 12 12 12 12 1 12 1 12 1 1 1 14 14 12 12 12 1 12 12 12 12 1 12 1 12 1 1 1 12 12 12 12 1 12 1 12 1 1 1 14 14 11 11 1 1 1 1 12 1 12 12 16 16 16 16 12 1 1 1 12 1 1 1 12.0000000 12.0000000 12.0000000 1.0078250 12.0000000 12.0000000 12.0000000 12.0000000 1.0078250 12.0000000 1.0078250 12.0000000 1.0078250 1.0078250 1.0078250 12.0000000 12.0000000 12.0000000 12.0000000 1.0078250 12.0000000 1.0078250 12.0000000 1.0078250 1.0078250 1.0078250 14.0030740 14.0030740 12.0000000 12.0000000 12.0000000 1.0078250 12.0000000 12.0000000 12.0000000 12.0000000 1.0078250 12.0000000 1.0078250 12.0000000 1.0078250 1.0078250 1.0078250 12.0000000 12.0000000 12.0000000 12.0000000 1.0078250 12.0000000 1.0078250 12.0000000 1.0078250 1.0078250 1.0078250 14.0030740 14.0030740 11.0093053 11.0093053 1.0078250 1.0078250 1.0078250 1.0078250 12.0000000 1.0078250 12.0000000 12.0000000 15.9949146 15.9949146 15.9949146 15.9949146 12.0000000 1.0078250 1.0078250 1.0078250 12.0000000 1.0078250 1.0078250 1.0078250 0 0 0 1 0 0 0 0 1 0 1 0 1 1 1 0 0 0 0 1 0 1 0 1 1 1 2 2 0 0 0 1 0 0 0 0 1 0 1 0 1 1 1 0 0 0 0 1 0 1 0 1 1 1 2 2 3 3 1 1 1 1 0 1 0 0 0 0 0 0 0 1 1 1 0 1 1 1 3.6000000 3.6000000 3.6000000 1.0000000 3.6000000 3.6000000 3.6000000 3.6000000 1.0000000 3.6000000 1.0000000 3.6000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 3.6000000 3.6000000 3.6000000 3.6000000 1.0000000 3.6000000 1.0000000 3.6000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 4.5500000 4.5500000 3.6000000 3.6000000 3.6000000 1.0000000 3.6000000 3.6000000 3.6000000 3.6000000 1.0000000 3.6000000 1.0000000 3.6000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 3.6000000 3.6000000 3.6000000 3.6000000 1.0000000 3.6000000 1.0000000 3.6000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 4.5500000 4.5500000 2.7500000 2.7500000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 3.6000000 1.0000000 3.6000000 3.6000000 5.6000000 5.6000000 5.6000000 5.6000000 3.6000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 3.6000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 (Enter /usr/local/CompChem/Gaussian/g16/l101.exe) Structure from the checkpoint file: "25_2COOMe_a.chk" def2TZVPP (5D, 7F) 0.10000e-02 0.10000e-05 F 2115 A 1857 A 1857 2856 2115 157 156 5337.2163526294 78 78 78 1.00e+00 60 T IExCor= 4639 DFT=T Ex+Corr=wB97XD ExCW=0 ScaHFX= 1.000000 ScaDFX= 1.000000 1.000000 1.000000 1.000000 ScalE2= 1.000000 1.000000 IRadAn= 5 IRanWt= -1 IRanGd= 0 ICorTp=0 IEmpDi=121 Grimme-D2 -0.0760235707 C35H33B2N4O4(2) C1 1 C1 1 C1 1 0.0820080 0.0613464 0.0432365 NPDir=0 NMtPBC= 1 NCelOv= 1 NCel= 1 NClECP= 1 NCelD= 1 NCelK= 1 NCelE2= 1 NClLst= 1 CellRange= 0.0. One-electron integrals computed using PRISM. One-electron integral symmetry used in STVInt Precomputing XC quadrature grid using IXCGrd= 4 IRadAn= 5 IRanWt= -1 IRanGd= 0 AccXCQ= 0.00D+00. Generated NRdTot= 0 NPtTot= 0 NUsed= 0 NTot= 32 NSgBfM= 2021 2018 2021 2021 2021 MxSgAt= 78 MxSgA2= 78. 1 open 1 1 1 -1922.39775388947 -1922.87240014605 -0.474646256574 -1923.36159230515 -0.489192159099 -1923.36205744114 -0.000465135999 -1923.36218236311 -0.000124921970 -1923.36223435371 -0.000051990596 -1923.36223591282 -0.000001559110 -1923.36223625398 -0.000000341163 -1923.36223635316 -0.000000099178 -1923.36223639012 -0.000000036963 -1923.36223640883 -0.000000018701 -1923.36223641551 -0.000000006686 -1923.36223641725 -0.000000001741 -1923.36223641773 -0.000000000477 -1923.36223641794 -0.000000000207 -1923.36223641808 -0.000000000148 -1923.36223642 16 0.7777 1.913181941591e+03 -1.515049917034e+04 5.976814663269e+03 Using DIIS extrapolation, IDIIS= 1040. NGot= 1572864000 LenX= 1563872552 LenY= 1559397212 Requested convergence on RMS density matrix=1.00D-08 within 32 cycles. Requested convergence on MAX density matrix=1.00D-06. Requested convergence on energy=1.00D-06. No special actions if energy rises. Fock matrices will be formed incrementally for 20 cycles. 0.7777 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 C C C H C C C C H C H C H H H C C C C H C H C H H H N N C C C H C C C C H C H C H H H C C C C H C H C H H H N N B B H H H H C H C C O O O O C H H H C H H H 13 13 13 1 13 13 13 13 1 13 1 13 1 1 1 13 13 13 13 1 13 1 13 1 1 1 14 14 13 13 13 1 13 13 13 13 1 13 1 13 1 1 1 13 13 13 13 1 13 1 13 1 1 1 14 14 11 11 1 1 1 1 13 1 13 13 17 17 17 17 13 1 1 1 13 1 1 1 0.01189 0.00551 -0.00913 0.00045 -0.00735 0.00295 0.00523 -0.00194 -0.00039 -0.00163 -0.00040 0.00189 0.00028 0.00021 -0.00035 -0.00552 0.00554 0.00440 -0.00065 -0.00025 -0.00116 -0.00031 0.00131 0.00015 0.00016 -0.00028 -0.03691 0.01195 0.01830 0.00866 -0.01415 0.00067 -0.01004 0.00434 0.00620 -0.00281 -0.00065 -0.00243 -0.00056 0.00263 0.00036 0.00030 -0.00054 -0.00821 0.00739 0.00504 -0.00162 -0.00044 -0.00223 -0.00051 0.00227 0.00023 0.00028 -0.00047 -0.04095 0.00654 0.01585 -0.00025 -0.00757 0.00032 0.00260 -0.00000 0.00019 -0.00001 -0.00001 0.00002 0.00004 0.00043 0.00684 0.00003 0.00000 0.00000 -0.00000 0.00000 0.00075 -0.00005 -0.00000 -0.00003 13.36430 6.18870 -10.26749 2.02719 -8.26396 3.31370 5.88211 -2.18210 -1.76440 -1.82967 -1.76902 2.12373 1.24997 0.93072 -1.54855 -6.20377 6.23031 4.95089 -0.72788 -1.11417 -1.30384 -1.40740 1.47766 0.64899 0.71089 -1.25403 -11.92601 3.86192 20.57728 9.73940 -15.90950 2.99999 -11.28156 4.88027 6.96812 -3.16036 -2.89533 -2.73047 -2.51198 2.95245 1.60637 1.32658 -2.42195 -9.23302 8.31004 5.67109 -1.82246 -1.95186 -2.51169 -2.29761 2.55249 1.02711 1.24205 -2.10790 -13.23003 2.11468 22.74010 -0.35240 -33.83758 1.44500 11.60197 -0.01405 0.21393 -0.06132 -0.01162 0.02069 -0.02713 -0.25937 -4.14502 -0.01913 0.00500 0.00024 -0.00021 0.00623 0.83983 -0.21482 -0.01276 -0.12936 4.76871 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