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D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically A1 A2 A3 A4 A5 A6 A7 A8 A9 A10 A11 A12 A13 A14 A15 A16 A17 A18 A19 A20 A21 A22 A23 A24 A25 A26 A27 A28 A29 A30 A31 A32 A33 A34 A35 A36 A37 A38 A39 A40 A41 A42 A43 A44 A45 A46 A47 A48 A49 A50 A51 A52 A53 A54 A55 A56 A57 A58 A59 A60 A61 A62 A63 A64 A65 A66 A67 A68 A69 A70 A71 A72 A73 A74 A75 A76 A77 A78 A79 A80 A81 A82 A83 A84 A85 A86 A87 A88 A89 A90 A91 A92 A93 A94 A95 A96 A97 A98 A99 A100 A101 A102 A103 A104 A105 A106 A107 A108 A109 A110 A111 A112 A113 A114 A115 A116 A117 A118 A119 A120 2 2 5 1 1 4 6 6 23 3 3 7 6 6 8 7 7 10 7 7 11 8 8 12 9 9 12 10 10 11 6 6 16 15 15 18 15 15 19 16 16 20 17 17 20 18 18 19 2 2 3 1 1 3 23 23 23 26 26 27 24 24 24 30 30 31 29 8 8 8 34 34 35 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analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically D1 D2 D3 D4 D5 D6 D7 D8 D9 D10 D11 D12 D13 D14 D15 D16 D17 D18 D19 D20 D21 D22 D23 D24 D25 D26 D27 D28 D29 D30 D31 D32 D33 D34 D35 D36 D37 D38 D39 D40 D41 D42 D43 D44 D45 D46 D47 D48 D49 D50 D51 D52 D53 D54 D55 D56 D57 D58 D59 D60 D61 D62 D63 D64 D65 D66 D67 D68 D69 D70 D71 D72 D73 D74 D75 D76 D77 D78 D79 D80 D81 D82 D83 D84 D85 D86 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D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically 0.10000e-02 0.10000e-05 F 660 A 628 A 1052 660 3529.9509171488 68 1.00e+00 60 T IExCor= 4639 DFT=T Ex+Corr=wB97XD ExCW=0 ScaHFX= 1.000000 ScaDFX= 1.000000 1.000000 1.000000 1.000000 ScalE2= 1.000000 1.000000 IRadAn= 5 IRanWt= -1 IRanGd= 0 ICorTp=0 IEmpDi=121 NPDir=0 NMtPBC= 1 NCelOv= 1 NCel= 1 NClECP= 1 NCelD= 1 NCelK= 1 NCelE2= 1 NClLst= 1 CellRange= 0.0. One-electron integrals computed using PRISM. One-electron integral symmetry used in STVInt Berny optimization. saddle point Step number 142 out of a maximum of 347 All quantities printed in internal units (Hartrees-Bohrs-Radians) -0.13665 0.00008 0.00013 0.00149 0.00222 0.00244 0.00292 0.00336 0.00376 0.00424 0.00899 0.01005 0.01226 0.01343 0.01363 0.01456 0.01558 0.01608 0.01689 0.01756 0.01860 0.01983 0.02058 0.02113 0.02117 0.02216 0.02248 0.02313 0.02379 0.02395 0.02447 0.02523 0.02617 0.02791 0.03078 0.03303 0.03419 0.04283 0.04696 0.04776 0.04965 0.05280 0.05505 0.05547 0.05557 0.05567 0.05582 0.05759 0.05765 0.05785 0.05821 0.05858 0.05891 0.05940 0.05944 0.05995 0.06099 0.06934 0.08242 0.08379 0.09314 0.09627 0.10052 0.10359 0.10696 0.11206 0.11652 0.11664 0.11848 0.11894 0.11984 0.12031 0.12065 0.12081 0.12271 0.12633 0.12738 0.12849 0.13269 0.13321 0.13711 0.13854 0.13970 0.14189 0.14218 0.14312 0.14367 0.14505 0.14677 0.15020 0.15034 0.15387 0.15597 0.15870 0.16189 0.16800 0.17223 0.17542 0.17885 0.18011 0.18224 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R36 R37 R38 R39 R40 R41 R42 R43 R44 R45 R46 R47 R48 R49 R50 R51 R52 R53 R54 R55 R56 R57 R58 R59 R60 R61 R62 R63 R64 R65 R66 R67 R68 R69 R70 A1 A2 A3 A4 A5 A6 A7 A8 A9 A10 A11 A12 A13 A14 A15 A16 A17 A18 A19 A20 A21 A22 A23 A24 A25 A26 A27 A28 A29 A30 A31 A32 A33 A34 A35 A36 A37 A38 A39 A40 A41 A42 A43 A44 A45 A46 A47 A48 A49 A50 A51 A52 A53 A54 A55 A56 A57 A58 A59 A60 A61 A62 A63 A64 A65 A66 A67 A68 A69 A70 A71 A72 A73 A74 A75 A76 A77 A78 A79 A80 A81 A82 A83 A84 A85 A86 A87 A88 A89 A90 A91 A92 A93 A94 A95 A96 A97 A98 A99 A100 A101 A102 A103 A104 A105 A106 A107 A108 A109 A110 A111 A112 A113 A114 A115 A116 A117 A118 A119 A120 D1 D2 D3 D4 D5 D6 D7 D8 D9 D10 D11 D12 D13 D14 D15 D16 D17 D18 D19 D20 D21 D22 D23 D24 D25 D26 D27 D28 D29 D30 D31 D32 D33 D34 D35 D36 D37 D38 D39 D40 D41 D42 D43 D44 D45 D46 D47 D48 D49 D50 D51 D52 D53 D54 D55 D56 D57 D58 D59 D60 D61 D62 D63 D64 D65 D66 D67 D68 D69 D70 D71 D72 D73 D74 D75 D76 D77 D78 D79 D80 D81 D82 D83 D84 D85 D86 D87 D88 D89 D90 D91 D92 D93 D94 D95 D96 D97 D98 D99 D100 D101 D102 D103 D104 D105 D106 D107 D108 D109 D110 D111 D112 D113 D114 D115 D116 D117 D118 D119 D120 D121 D122 D123 D124 D125 D126 D127 D128 D129 D130 D131 D132 D133 D134 D135 D136 D137 D138 D139 D140 D141 D142 D143 D144 D145 D146 D147 2.55766 2.05128 2.59979 2.05151 2.60491 3.01845 2.57556 2.56835 3.05264 3.07200 2.68845 2.68065 2.64170 2.86815 2.64275 2.86245 2.63428 2.06946 2.63160 2.06963 2.84549 2.68840 2.69808 2.64640 2.86468 2.64173 2.86053 2.62569 2.06941 2.63343 2.06841 2.84484 2.74793 2.74437 2.07338 2.07318 2.06830 2.07298 2.07831 2.06114 7.16936 2.07761 2.08152 2.07679 2.08089 2.06847 2.08056 2.07847 2.07848 2.08356 2.08309 2.07890 2.07797 2.06663 2.08118 2.08033 2.07585 2.07329 2.07717 2.05819 2.05697 2.62306 2.06257 2.74227 2.56857 2.29810 2.66220 2.08298 2.07242 2.07883 2.28643 1.86841 2.12829 2.28427 1.86642 2.13250 2.23698 2.21439 1.83132 1.98576 2.03779 2.10343 2.12117 2.13091 2.03094 2.10799 2.14959 2.02285 2.10665 2.15376 2.02091 2.13305 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R1 R2 R3 R4 R5 R6 R7 R8 R9 R10 R11 R12 R13 R14 R15 R16 R17 R18 R19 R20 R21 R22 R23 R24 R25 R26 R27 R28 R29 R30 R31 R32 R33 R34 R35 R36 R37 R38 R39 R40 R41 R42 R43 R44 R45 R46 R47 R48 R49 R50 R51 R52 R53 R54 R55 R56 R57 R58 R59 R60 R61 R62 R63 R64 R65 R66 R67 R68 R69 R70 1 1 1 2 2 3 3 3 6 6 7 7 8 8 9 9 10 10 11 11 12 15 15 16 16 17 17 18 18 19 19 20 23 24 25 25 25 29 29 29 30 33 33 33 37 37 37 41 41 41 45 45 45 49 49 49 53 53 53 57 57 57 60 60 62 62 63 65 65 65 2 5 24 4 23 6 23 24 7 15 8 9 10 33 11 37 12 13 12 14 41 16 17 18 49 19 53 20 21 20 22 45 25 29 26 27 28 30 31 32 61 34 35 36 38 39 40 42 43 44 46 47 48 50 51 52 54 55 56 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 1.3535 1.0855 1.3758 1.0856 1.3785 1.5973 1.3629 1.3591 1.6154 1.6256 1.4227 1.4185 1.3979 1.5178 1.3985 1.5147 1.394 1.0951 1.3926 1.0952 1.5058 1.4226 1.4278 1.4004 1.5159 1.3979 1.5137 1.3895 1.0951 1.3936 1.0946 1.5054 1.4541 1.4523 1.0972 1.0971 1.0945 1.097 1.0998 1.0907 3.7939 1.0994 1.1015 1.099 1.1012 1.0946 1.101 1.0999 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AuxInfo=1/0/N:41,45,33,37,49,53,25,29,2,1,10,11,18,19,12,20,8,9,16,17,7,15,3,6,23,24;57,65,60,62,64,63/E:(1,2)(3,4,5,6)(7,8)(9,10)(11,12,13,14)(15,16)(17,18,19,20)(21,22)(25,26);/CRV:9.3,10.3,11.3,12.3,13.3,14.3,15.3,16.3,17.3,18.3,19.3,20.3,21.3,22.3,23.3;1.3,3.3,4.3,5.1/rA:68nC3C3C3HHBC3C3C3C3C3C3HHC3C3C3C3C3C3HHNNCHHHCHHHCHHHCHHHCHHHCHHHCHHHCHHHC3HHC3HC3OO1CHHH/rB:s1;;s2;s1;s3;s6;s7;s7;s8;s9;s10s11;s10;s11;s6;s15;s15;s16;s17;s18s19;s18;s19;s2s3;s1s3;s23;s25;s25;s25;s24;s29;s29;s29;s8;s33;s33;s33;s9;s37;s37;s37;s12;s41;s41;s41;s20;s45;s45;s45;s16;s49;s49;s49;s17;s53;s53;s53;;s57;s57;s57;s60;s60;s62;s62;s63;s65;s65;s65;/rC:1.4163,2.3663,2.5175;.1409,2.5625,2.9259;.1022,1.0157,1.2902;-.2693,3.2266,3.6804;2.3456,2.8265,2.8383;-.3899,-.0185,.1768;.4457,-1.4008,.1571;1.0197,-1.9402,1.3418;.6274,-2.1547,-1.0307;1.8593,-3.0565,1.2857;1.4774,-3.2651,-1.0486;2.1407,-3.7155,.09;2.2887,-3.4429,2.2161;1.606,-3.8102,-1.9898;-1.9752,-.007,-.1832;-2.6485,1.1503,-.664;-2.7766,-1.1795,-.0367;-3.9924,1.0981,-1.0547;-4.1156,-1.1865,-.438;-4.7461,-.0665,-.9767;-4.4653,2.013,-1.427;-4.6947,-2.1068,-.3124;-.6542,1.7207,2.1781;1.3803,1.4133,1.5259;-2.0723,1.5535,2.4533;-2.2505,1.8245,3.5014;-2.6866,2.1869,1.8014;-2.3651,.5112,2.2923;2.5973,.828,.9916;3.3328,1.6287,.8458;2.9914,.0792,1.6941;2.3957,.3362,.0392;.6904,-1.4274,2.7318;.8094,-2.2359,3.4673;1.3365,-.6003,3.0662;-.3471,-1.0725,2.8049;-.1278,-1.8821,-2.3152;-.5908,-2.8161,-2.6699;-.9298,-1.1475,-2.1919;.5388,-1.5311,-3.1181;3.0948,-4.8793,.0375;3.1377,-5.4099,.9999;2.8061,-5.6023,-.7395;4.1172,-4.5391,-.1962;-6.175,-.1209,-1.4472;-6.234,-.5216,-2.4725;-6.7854,-.7747,-.8066;-6.6356,.8775,-1.4572;-2.0195,2.5255,-.7694;-1.1212,2.6468,-.1575;-1.7359,2.7642,-1.8064;-2.7444,3.2942,-.4604;-2.2836,-2.4654,.5917;-1.6216,-3.0337,-.0758;-1.7148,-2.2887,1.5131;-3.1368,-3.1105,.8449;.558,1.0589,-1.662;1.1891,.2289,-1.9766;-.4644,1.0366,-2.0347;1.1944,2.2819,-1.5007;.6406,3.2038,-1.3141;2.6319,2.4765,-1.5392;3.3095,1.381,-1.9731;3.2166,3.4952,-1.2239;4.7134,1.4923,-2.0093;5.1314,1.6528,-1.0021;5.0898,.5471,-2.4188;5.0321,2.3327,-2.6436; 0.1659788 0.1248906 0.1010855 Precomputing XC quadrature grid using IXCGrd= 4 IRadAn= 5 IRanWt= -1 IRanGd= 0 AccXCQ= 0.00D+00. Generated NRdTot= 0 NPtTot= 0 NUsed= 0 NTot= 32 NSgBfM= 648 643 647 648 648 MxSgAt= 68 MxSgA2= 68. NPDir=0 NMtPBC= 1 NCelOv= 1 NCel= 1 NClECP= 1 NCelD= 1 NCelK= 1 NCelE2= 1 NClLst= 1 CellRange= 0.0. One-electron integrals computed using PRISM. One-electron integral symmetry used in STVInt Precomputing XC quadrature grid using IXCGrd= 4 IRadAn= 5 IRanWt= -1 IRanGd= 0 AccXCQ= 0.00D+00. Generated NRdTot= 0 NPtTot= 0 NUsed= 0 NTot= 32 NSgBfM= 654 651 651 651 654 MxSgAt= 68 MxSgA2= 68. 1 0.7588 Using compressed storage, NAtomX= 68. Will process 69 centers per pass. Symmetrizing basis deriv contribution to polar: IMax=3 JMax=2 DiffMx= 0.00D+00 Minotr: UHF open shell wavefunction. IDoAtm=11111111111111111111111111111111111111111111111111 IDoAtm=111111111111111111 Direct CPHF calculation. Differentiating once with respect to nuclear coordinates. Requested convergence is 1.0D-08 RMS, and 1.0D-07 maximum. Secondary convergence is 1.0D-12 RMS, and 1.0D-12 maximum. NewPWx=T KeepS1=F KeepF1=F KeepIn=T MapXYZ=F SortEE=F KeepMc=T. 20587 words used for storage of precomputed grid. Two-electron integrals replicated using symmetry. MDV= 3145728000 using IRadAn= 1. Solving linear equations simultaneously, MaxMat= 72. FoF2E skips out because all densities are zero. CalDSu exits because no D1Ps are significant. FoFJK: IHMeth= 1 ICntrl= 0 DoSepK=T KAlg= 0 I1Cent= 0 FoldK=F IRaf= 1 NMat= 72 IRICut= 1 DoRegI=T DoRafI=F ISym2E= 2 IDoP0=3 IntGTp=3. FoFCou: FMM=T IPFlag= 0 FMFlag= 100000 FMFlg1= 2001 NFxFlg= 0 DoJE=F BraDBF=F KetDBF=F FulRan=T wScrn= 0.000000 ICntrl= 500 IOpCl= 0 I1Cent= 0 NGrid= 0 NMat0= 72 NMatS0= 72 NMatT0= 0 NMatD0= 72 NMtDS0= 0 NMtDT0= 0 Symmetry not used in FoFCou. FMM levels: 10 Number of levels for PrismC: 9 There are 207 degrees of freedom in the 1st order CPHF. IDoFFX=6 NUNeed= 0. 202 vectors produced by pass 0 Test12= 1.19D-13 1.00D-09 XBig12= 1.71D-01 8.07D-02. AX will form 72 AO Fock derivatives at one time. 201 vectors produced by pass 1 Test12= 1.19D-13 1.00D-09 XBig12= 1.75D-02 2.74D-02. 201 vectors produced by pass 2 Test12= 1.19D-13 1.00D-09 XBig12= 3.90D-04 4.56D-03. 201 vectors produced by pass 3 Test12= 1.19D-13 1.00D-09 XBig12= 6.07D-06 5.05D-04. 201 vectors produced by pass 4 Test12= 1.19D-13 1.00D-09 XBig12= 1.02D-07 4.42D-05. 201 vectors produced by pass 5 Test12= 1.19D-13 1.00D-09 XBig12= 1.15D-09 3.90D-06. 198 vectors produced by pass 6 Test12= 1.19D-13 1.00D-09 XBig12= 1.07D-11 3.06D-07. 102 vectors produced by pass 7 Test12= 1.19D-13 1.00D-09 XBig12= 1.03D-13 1.99D-08. 11 vectors produced by pass 8 Test12= 1.19D-13 1.00D-09 XBig12= 3.04D-15 1.83D-09. 5 vectors produced by pass 9 Test12= 1.19D-13 1.00D-09 XBig12= 1.96D-15 1.54D-09. 5 vectors produced by pass 10 Test12= 1.19D-13 1.00D-09 XBig12= 3.26D-15 2.63D-09. 4 vectors produced by pass 11 Test12= 1.19D-13 1.00D-09 XBig12= 2.93D-15 1.84D-09. 4 vectors produced by pass 12 Test12= 1.19D-13 1.00D-09 XBig12= 2.35D-15 1.54D-09. 3 vectors produced by pass 13 Test12= 1.19D-13 1.00D-09 XBig12= 1.34D-15 1.49D-09. InvSVY: IOpt=1 It= 1 EMax= 4.44D-16 Solved reduced A of dimension 1539 with 207 vectors. End of Minotr F.D. properties file 721 does not exist. 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 399.504 5.424 363.752 11.937 4.744 333.832 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 C C C H H B C C C C C C H H C C C C C C H H N N C H H H C H H H C H H H C H H H C H H H C H H H C H H H C H H H C H H C H C O O C H H H 13 13 13 1 1 11 13 13 13 13 13 13 1 1 13 13 13 13 13 13 1 1 14 14 13 1 1 1 13 1 1 1 13 1 1 1 13 1 1 1 13 1 1 1 13 1 1 1 13 1 1 1 13 1 1 1 13 1 1 13 1 13 17 17 13 1 1 1 0.00055 0.00001 -0.00840 0.00007 -0.00005 0.04870 -0.00946 0.00343 0.00350 -0.00053 -0.00079 0.00076 0.00008 0.00003 -0.00270 0.00380 0.00643 -0.00227 -0.00125 0.00253 0.00009 0.00019 0.00622 0.00158 -0.00038 0.00002 0.00013 0.00006 0.02842 0.00421 0.00607 0.00133 0.00015 0.00007 0.00007 0.00000 -0.00040 0.00002 0.00001 0.00007 -0.00019 0.00009 0.00001 0.00005 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0.7758 0.7757 0.7753 0.7753 0.7752 0.7754 0.7753 0.7753 0.7754 0.7750 0.7753 0.7751 0.7756 0.7752 0.7754 0.7753 0.7753 0.7752 0.7753 0.7753 0.7753 0.7755 0.7755 0.7758 0.7755 0.7753 0.7753 0.7756 0.7748 0.7752 0.7752 0.7754 0.7752 0.7760 0.7754 0.7753 0.7754 0.7752 0.7751 0.7752 0.7752 0.7752 0.7751 0.7751 0.7751 0.7751 0.7754 0.7751 0.7752 0.7752 0.7752 0.7752 0.7752 0.7752 0.7752 0.7752 0.7752 0.7752 0.7752 0.7752 0.7752 0.7752 0.7752 0.7752 0.7752 0.7752 0.7752 0.7735 0.7746 0.7756 0.7754 0.7752 0.7742 0.7752 0.7753 0.7755 0.7750 0.7749 0.7752 0.7752 0.7752 0.7752 0.7752 0.7752 0.7755 0.7753 0.7751 0.7752 0.7752 0.7752 open 1 1 1 -1333.97275608712 -1333.97275755774 -0.000001470618 -1333.97275765434 -0.000000096596 -1333.97275765625 -0.000000001917 -1333.97275765648 -0.000000000222 -1333.97275765653 -0.000000000057 -1333.97275766 6 0.7752 1.318858048181e+03 -1.001273550899e+04 3.899603754563e+03 Using DIIS extrapolation, IDIIS= 1040. NGot= 3145728000 LenX= 3144840154 LenY= 3144403894 Requested convergence on RMS density matrix=1.00D-08 within 32 cycles. Requested convergence on MAX density matrix=1.00D-06. Requested convergence on energy=1.00D-06. No special actions if energy rises. Fock matrices will be formed incrementally for 20 cycles. 0.7752 (Enter /usr/local/CompChem/Gaussian/g16/l716.exe) 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 C C C H H B C C C C C C H H C C C C C C H H N N C H H H C H H H C H H H C H H H C H H H C H H H C H H H C H H H C H H C H C O O C H H H 13 13 13 1 1 11 13 13 13 13 13 13 1 1 13 13 13 13 13 13 1 1 14 14 13 1 1 1 13 1 1 1 13 1 1 1 13 1 1 1 13 1 1 1 13 1 1 1 13 1 1 1 13 1 1 1 13 1 1 13 1 13 17 17 13 1 1 1 0.00054 -0.00157 -0.02007 0.00011 -0.00025 0.07084 -0.02258 0.01610 0.01539 -0.00479 -0.00531 0.00674 0.00048 0.00026 -0.02073 0.01011 0.01408 -0.00474 -0.00365 0.00570 0.00021 0.00035 0.02218 0.01112 -0.00092 0.00027 0.00081 0.00031 -0.00174 0.00055 0.00138 0.00045 0.00229 0.00073 0.00093 0.00008 -0.00110 0.00058 0.00006 0.00083 -0.00163 0.00018 0.00030 0.00090 -0.00138 0.00077 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D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 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D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically D1 D2 D3 D4 D5 D6 D7 D8 D9 D10 D11 D12 D13 D14 D15 D16 D17 D18 D19 D20 D21 D22 D23 D24 D25 D26 D27 D28 D29 D30 D31 D32 D33 D34 D35 D36 D37 D38 D39 D40 D41 D42 D43 D44 D45 D46 D47 D48 D49 D50 D51 D52 D53 D54 D55 D56 D57 D58 D59 D60 D61 D62 D63 D64 D65 D66 D67 D68 D69 D70 D71 D72 D73 D74 D75 D76 D77 D78 D79 D80 D81 D82 D83 D84 D85 D86 D87 D88 D89 D90 D91 D92 D93 D94 D95 D96 D97 D98 D99 D100 D101 D102 D103 D104 D105 D106 D107 D108 D109 D110 D111 D112 D113 D114 D115 D116 D117 D118 D119 D120 D121 D122 D123 D124 D125 D126 D127 D128 D129 D130 D131 D132 D133 D134 D135 D136 D137 D138 D139 D140 D141 D142 D143 D144 D145 D146 D147 5 5 24 24 2 2 5 5 1 1 4 4 23 23 24 24 6 6 24 24 6 6 23 23 3 3 15 15 3 3 7 7 6 6 9 9 6 6 8 8 7 7 33 33 7 7 7 10 10 10 7 7 37 37 7 7 7 11 11 11 8 8 13 13 9 9 14 14 10 10 10 11 11 11 6 6 17 17 6 6 16 16 15 15 49 49 15 15 15 18 18 18 15 15 53 53 15 15 15 19 19 19 16 16 21 21 17 17 22 22 18 18 18 19 19 19 2 2 2 3 3 3 1 1 1 3 3 3 24 31 32 29 58 58 59 59 57 62 57 57 61 61 60 64 62 62 62 1 1 1 1 1 1 1 1 2 2 2 2 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 6 6 6 6 6 6 6 6 7 7 7 7 7 7 7 7 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 10 10 10 10 11 11 11 11 12 12 12 12 12 12 15 15 15 15 15 15 15 15 16 16 16 16 16 16 16 16 16 16 17 17 17 17 17 17 17 17 17 17 18 18 18 18 19 19 19 19 20 20 20 20 20 20 23 23 23 23 23 23 24 24 24 24 24 24 29 29 29 30 57 57 57 57 60 60 60 60 60 60 62 62 63 63 63 2 2 2 2 24 24 24 24 23 23 23 23 6 6 6 6 23 23 23 23 24 24 24 24 7 7 7 7 15 15 15 15 8 8 8 8 9 9 9 9 10 10 10 10 33 33 33 33 33 33 11 11 11 11 37 37 37 37 37 37 12 12 12 12 12 12 12 12 41 41 41 41 41 41 16 16 16 16 17 17 17 17 18 18 18 18 49 49 49 49 49 49 19 19 19 19 53 53 53 53 53 53 20 20 20 20 20 20 20 20 45 45 45 45 45 45 25 25 25 25 25 25 29 29 29 29 29 29 30 30 30 61 60 60 60 60 61 61 62 62 62 62 63 63 65 65 65 4 23 4 23 3 29 3 29 3 25 3 25 7 15 7 15 2 25 2 25 1 29 1 29 8 9 8 9 16 17 16 17 10 33 10 33 11 37 11 37 12 13 12 13 34 35 36 34 35 36 12 14 12 14 38 39 40 38 39 40 11 41 11 41 10 41 10 41 42 43 44 42 43 44 18 49 18 49 19 53 19 53 20 21 20 21 50 51 52 50 51 52 20 22 20 22 54 55 56 54 55 56 19 45 19 45 18 45 18 45 46 47 48 46 47 48 26 27 28 26 27 28 30 31 32 30 31 32 61 61 61 60 61 62 61 62 30 30 63 64 63 64 65 65 66 67 68 -0.3416 179.5739 -179.721 0.1945 0.7143 -171.3252 -178.7338 9.2268 -1.0382 172.879 178.8863 -7.1965 -132.7698 14.7472 49.4527 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D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically Berny optimization. saddle point Step number 1 out of a maximum of 2 All quantities printed in internal units (Hartrees-Bohrs-Radians) Second derivative matrix not updated -- analytic derivatives used. -0.11344 0.00012 0.00024 0.00124 0.00207 0.00225 0.00241 0.00251 0.00322 0.00386 0.00770 0.00830 0.00940 0.01047 0.01207 0.01241 0.01340 0.01469 0.01566 0.01650 0.01665 0.01693 0.01911 0.01942 0.01990 0.02065 0.02089 0.02100 0.02227 0.02235 0.02263 0.02378 0.02405 0.02522 0.02530 0.02640 0.02935 0.03319 0.03554 0.04077 0.04325 0.04437 0.04820 0.05294 0.05454 0.05563 0.05573 0.05582 0.05619 0.05654 0.05711 0.05751 0.05777 0.05780 0.05797 0.05908 0.05973 0.06017 0.06076 0.07294 0.07633 0.08220 0.08497 0.09140 0.09728 0.10314 0.10464 0.10749 0.11513 0.11734 0.11805 0.11857 0.11917 0.12028 0.12048 0.12072 0.12196 0.12600 0.12706 0.13268 0.13345 0.13574 0.13954 0.14115 0.14203 0.14210 0.14227 0.14360 0.14366 0.14394 0.14606 0.14664 0.14754 0.15086 0.15211 0.15309 0.15826 0.16778 0.17619 0.17876 0.17977 0.18227 0.18261 0.18318 0.18458 0.18749 0.18938 0.18972 0.19109 0.19287 0.19314 0.19789 0.20676 0.20869 0.21296 0.21593 0.22324 0.22560 0.23029 0.23335 0.24899 0.25344 0.26001 0.26357 0.27566 0.27897 0.29392 0.31294 0.31541 0.32152 0.32666 0.33032 0.33043 0.33163 0.33788 0.33902 0.34005 0.34025 0.34051 0.34132 0.34220 0.34294 0.34338 0.34417 0.34432 0.34558 0.34580 0.34595 0.34688 0.34707 0.34708 0.34764 0.34886 0.35019 0.35130 0.35299 0.35346 0.35633 0.35723 0.35740 0.35809 0.35845 0.36018 0.36056 0.36188 0.36371 0.36592 0.37276 0.37582 0.38229 0.38361 0.38819 0.38873 0.39964 0.40033 0.41890 0.42051 0.43742 0.44859 0.45193 0.45360 0.47378 0.47880 0.48112 0.48553 0.49050 0.49283 0.51520 0.51602 0.56692 0.58358 0.61751 0.72905 0.86384 0.90064 0.98849 1.70230 2.37960 D136 D135 R62 A67 D132 1 0.40021 0.37040 0.26671 -0.25428 0.21370 D133 A106 D134 D16 D14 Angle between quadratic step and forces= 84.28 degrees. 1 2 0.00026441 0.00000006 0.00000005 0.00000000 R1 R2 R3 R4 R5 R6 R7 R8 R9 R10 R11 R12 R13 R14 R15 R16 R17 R18 R19 R20 R21 R22 R23 R24 R25 R26 R27 R28 R29 R30 R31 R32 R33 R34 R35 R36 R37 R38 R39 R40 R41 R42 R43 R44 R45 R46 R47 R48 R49 R50 R51 R52 R53 R54 R55 R56 R57 R58 R59 R60 R61 R62 R63 R64 R65 R66 R67 R68 R69 R70 A1 A2 A3 A4 A5 A6 A7 A8 A9 A10 A11 A12 A13 A14 A15 A16 A17 A18 A19 A20 A21 A22 A23 A24 A25 A26 A27 A28 A29 A30 A31 A32 A33 A34 A35 A36 A37 A38 A39 A40 A41 A42 A43 A44 A45 A46 A47 A48 A49 A50 A51 A52 A53 A54 A55 A56 A57 A58 A59 A60 A61 A62 A63 A64 A65 A66 A67 A68 A69 A70 A71 A72 A73 A74 A75 A76 A77 A78 A79 A80 A81 A82 A83 A84 A85 A86 A87 A88 A89 A90 A91 A92 A93 A94 A95 A96 A97 A98 A99 A100 A101 A102 A103 A104 A105 A106 A107 A108 A109 A110 A111 A112 A113 A114 A115 A116 A117 A118 A119 A120 D1 D2 D3 D4 D5 D6 D7 D8 D9 D10 D11 D12 D13 D14 D15 D16 D17 D18 D19 D20 D21 D22 D23 D24 D25 D26 D27 D28 D29 D30 D31 D32 D33 D34 D35 D36 D37 D38 D39 D40 D41 D42 D43 D44 D45 D46 D47 D48 D49 D50 D51 D52 D53 D54 D55 D56 D57 D58 D59 D60 D61 D62 D63 D64 D65 D66 D67 D68 D69 D70 D71 D72 D73 D74 D75 D76 D77 D78 D79 D80 D81 D82 D83 D84 D85 D86 D87 D88 D89 D90 D91 D92 D93 D94 D95 D96 D97 D98 D99 D100 D101 D102 D103 D104 D105 D106 D107 D108 D109 D110 D111 D112 D113 D114 D115 D116 D117 D118 D119 D120 D121 D122 D123 D124 D125 D126 D127 D128 D129 D130 D131 D132 D133 D134 D135 D136 D137 D138 D139 D140 D141 D142 D143 D144 D145 D146 D147 2.55766 2.05128 2.59979 2.05151 2.60491 3.01845 2.57556 2.56835 3.05264 3.07200 2.68845 2.68065 2.64170 2.86815 2.64275 2.86245 2.63428 2.06946 2.63160 2.06963 2.84549 2.68840 2.69808 2.64640 2.86468 2.64173 2.86053 2.62569 2.06941 2.63343 2.06841 2.84484 2.74793 2.74437 2.07338 2.07318 2.06830 2.07298 2.07831 2.06114 7.16936 2.07761 2.08152 2.07679 2.08089 2.06847 2.08056 2.07847 2.07848 2.08356 2.08309 2.07890 2.07797 2.06663 2.08118 2.08033 2.07585 2.07329 2.07717 2.05819 2.05697 2.62306 2.06257 2.74227 2.56857 2.29810 2.66220 2.08298 2.07242 2.07883 2.28643 1.86841 2.12829 2.28427 1.86642 2.13250 2.23698 2.21439 1.83132 1.98576 2.03779 2.10343 2.12117 2.13091 2.03094 2.10799 2.14959 2.02285 2.10665 2.15376 2.02091 2.13305 2.07505 2.07471 2.13626 2.06869 2.07800 2.04018 2.12134 2.12145 2.14382 2.11623 2.02312 2.11553 2.17129 1.99607 2.10864 2.16212 2.01181 2.13659 2.06935 2.07721 2.14161 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R1 R2 R3 R4 R5 R6 R7 R8 R9 R10 R11 R12 R13 R14 R15 R16 R17 R18 R19 R20 R21 R22 R23 R24 R25 R26 R27 R28 R29 R30 R31 R32 R33 R34 R35 R36 R37 R38 R39 R40 R41 R42 R43 R44 R45 R46 R47 R48 R49 R50 R51 R52 R53 R54 R55 R56 R57 R58 R59 R60 R61 R62 R63 R64 R65 R66 R67 R68 R69 R70 1 1 1 2 2 3 3 3 6 6 7 7 8 8 9 9 10 10 11 11 12 15 15 16 16 17 17 18 18 19 19 20 23 24 25 25 25 29 29 29 30 33 33 33 37 37 37 41 41 41 45 45 45 49 49 49 53 53 53 57 57 57 60 60 62 62 63 65 65 65 2 5 24 4 23 6 23 24 7 15 8 9 10 33 11 37 12 13 12 14 41 16 17 18 49 19 53 20 21 20 22 45 25 29 26 27 28 30 31 32 61 34 35 36 38 39 40 42 43 44 46 47 48 50 51 52 54 55 56 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 1.3535 1.0855 1.3758 1.0856 1.3785 1.5973 1.3629 1.3591 1.6154 1.6256 1.4227 1.4185 1.3979 1.5178 1.3985 1.5147 1.394 1.0951 1.3926 1.0952 1.5058 1.4226 1.4278 1.4004 1.5159 1.3979 1.5137 1.3895 1.0951 1.3936 1.0946 1.5054 1.4541 1.4523 1.0972 1.0971 1.0945 1.097 1.0998 1.0907 3.7939 1.0994 1.1015 1.099 1.1012 1.0946 1.101 1.0999 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0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0 D1 D2 D3 D4 D5 D6 D7 D8 D9 D10 D11 D12 D13 D14 D15 D16 D17 D18 D19 D20 D21 D22 D23 D24 D25 D26 D27 D28 D29 D30 D31 D32 D33 D34 D35 D36 D37 D38 D39 D40 D41 D42 D43 D44 D45 D46 D47 D48 D49 D50 D51 D52 D53 D54 D55 D56 D57 D58 D59 D60 D61 D62 D63 D64 D65 D66 D67 D68 D69 D70 D71 D72 D73 D74 D75 D76 D77 D78 D79 D80 D81 D82 D83 D84 D85 D86 D87 D88 D89 D90 D91 D92 D93 D94 D95 D96 D97 D98 D99 D100 D101 D102 D103 D104 D105 D106 D107 D108 D109 D110 D111 D112 D113 D114 D115 D116 D117 D118 D119 D120 D121 D122 D123 D124 D125 D126 D127 D128 D129 D130 D131 D132 D133 D134 D135 D136 D137 D138 D139 D140 D141 D142 D143 D144 D145 D146 5 5 24 24 2 2 5 5 1 1 4 4 23 23 24 24 6 6 24 24 6 6 23 23 3 3 15 15 3 3 7 7 6 6 9 9 6 6 8 8 7 7 33 33 7 7 7 10 10 10 7 7 37 37 7 7 7 11 11 11 8 8 13 13 9 9 14 14 10 10 10 11 11 11 6 6 17 17 6 6 16 16 15 15 49 49 15 15 15 18 18 18 15 15 53 53 15 15 15 19 19 19 16 16 21 21 17 17 22 22 18 18 18 19 19 19 2 2 2 3 3 3 1 1 1 3 3 3 24 31 32 29 58 58 59 59 57 62 57 57 61 61 60 64 62 62 1 1 1 1 1 1 1 1 2 2 2 2 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 6 6 6 6 6 6 6 6 7 7 7 7 7 7 7 7 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 10 10 10 10 11 11 11 11 12 12 12 12 12 12 15 15 15 15 15 15 15 15 16 16 16 16 16 16 16 16 16 16 17 17 17 17 17 17 17 17 17 17 18 18 18 18 19 19 19 19 20 20 20 20 20 20 23 23 23 23 23 23 24 24 24 24 24 24 29 29 29 30 57 57 57 57 60 60 60 60 60 60 62 62 63 63 2 2 2 2 24 24 24 24 23 23 23 23 6 6 6 6 23 23 23 23 24 24 24 24 7 7 7 7 15 15 15 15 8 8 8 8 9 9 9 9 10 10 10 10 33 33 33 33 33 33 11 11 11 11 37 37 37 37 37 37 12 12 12 12 12 12 12 12 41 41 41 41 41 41 16 16 16 16 17 17 17 17 18 18 18 18 49 49 49 49 49 49 19 19 19 19 53 53 53 53 53 53 20 20 20 20 20 20 20 20 45 45 45 45 45 45 25 25 25 25 25 25 29 29 29 29 29 29 30 30 30 61 60 60 60 60 61 61 62 62 62 62 63 63 65 65 4 23 4 23 3 29 3 29 3 25 3 25 7 15 7 15 2 25 2 25 1 29 1 29 8 9 8 9 16 17 16 17 10 33 10 33 11 37 11 37 12 13 12 13 34 35 36 34 35 36 12 14 12 14 38 39 40 38 39 40 11 41 11 41 10 41 10 41 42 43 44 42 43 44 18 49 18 49 19 53 19 53 20 21 20 21 50 51 52 50 51 52 20 22 20 22 54 55 56 54 55 56 19 45 19 45 18 45 18 45 46 47 48 46 47 48 26 27 28 26 27 28 30 31 32 30 31 32 61 61 61 60 61 62 61 62 30 30 63 64 63 64 65 65 66 67 -0.3416 179.5739 -179.721 0.1945 0.7143 -171.3252 -178.7338 9.2268 -1.0382 172.879 178.8863 -7.1965 -132.7698 14.7472 49.4527 -163.0304 -176.7233 9.7568 1.4369 -172.0829 176.8773 -11.6627 -1.3146 170.1454 30.7745 -150.3981 -115.4005 63.4269 58.745 -121.5636 -156.0401 23.6513 -173.0332 11.7263 8.0755 -167.165 172.8215 -11.0973 -8.2939 167.7873 -2.0261 179.6759 173.5454 -4.7526 151.7273 -88.768 32.7028 -23.7275 95.7773 -142.752 2.4957 -178.8629 -173.8712 4.7701 -127.9751 -8.5939 113.8383 48.2829 167.6642 -69.9037 -4.0205 177.2686 174.2778 -4.4331 3.7958 -177.4933 -174.8385 3.8723 26.9367 147.938 -92.6379 -151.7143 -30.7129 88.7112 175.3549 -6.2391 -4.3518 174.0542 -175.4156 6.8434 4.2961 -173.4448 1.0735 -179.446 -177.4827 1.9977 -18.7531 102.3691 -139.7787 159.7502 -79.1275 38.7247 -0.9776 179.7594 176.9486 -2.3144 -75.6906 44.3164 164.2307 106.4547 -133.5383 -13.624 2.3935 -177.7179 -177.0847 2.8039 -2.4397 177.6712 176.8221 -3.0671 96.8217 -143.8819 -22.7812 -83.2949 36.0016 157.1022 -23.3109 97.1509 -142.7419 149.5247 -90.0135 30.0938 -42.8794 77.3547 -163.0662 146.501 -93.2649 26.3142 -56.4482 -176.611 64.1629 -66.5271 172.0005 -8.9382 26.6986 -154.2401 121.7086 -57.4518 10.4425 -169.4475 -170.4226 9.6874 -178.7618 1.1336 62.8166 -177.6214 -DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0 1 def2SVP (5D, 7F) 0.10000e-02 0.10000e-05 F 660 A 628 A 628 1052 660 117 116 3460.3799835799 68 68 68 1.00e+00 60 T IExCor= 4639 DFT=T Ex+Corr=wB97XD ExCW=0 ScaHFX= 1.000000 ScaDFX= 1.000000 1.000000 1.000000 1.000000 ScalE2= 1.000000 1.000000 IRadAn= 5 IRanWt= -1 IRanGd= 0 ICorTp=0 IEmpDi=121 Grimme-D2 -0.0790349930 C27H36BN2O2(2) C1 1 C1 1 C1 1 0.1659788 0.1248906 0.1010855 NPDir=0 NMtPBC= 1 NCelOv= 1 NCel= 1 NClECP= 1 NCelD= 1 NCelK= 1 NCelE2= 1 NClLst= 1 CellRange= 0.0. One-electron integrals computed using PRISM. One-electron integral symmetry used in STVInt Precomputing XC quadrature grid using IXCGrd= 4 IRadAn= 5 IRanWt= -1 IRanGd= 0 AccXCQ= 0.00D+00. Generated NRdTot= 0 NPtTot= 0 NUsed= 0 NTot= 32 NSgBfM= 654 651 651 651 654 MxSgAt= 68 MxSgA2= 68. 1 open 1 1 1 -1333.97275765653 -1333.97275766 1 0.7752 1.318858048814e+03 -1.001273550936e+04 3.899603754298e+03 Using DIIS extrapolation, IDIIS= 1040. NGot= 3145728000 LenX= 3144840154 LenY= 3144403894 Requested convergence on RMS density matrix=1.00D-08 within 32 cycles. Requested convergence on MAX density matrix=1.00D-06. Requested convergence on energy=1.00D-06. No special actions if energy rises. Fock matrices will be formed incrementally for 20 cycles. 0.7752 Using compressed storage, NAtomX= 68. Will process 69 centers per pass. Symmetrizing basis deriv contribution to polar: IMax=3 JMax=2 DiffMx= 0.00D+00 Minotr: UHF open shell wavefunction. IDoAtm=11111111111111111111111111111111111111111111111111 IDoAtm=111111111111111111 Direct CPHF calculation. Differentiating once with respect to electric field. with respect to dipole field. Differentiating once with respect to nuclear coordinates. Requested convergence is 1.0D-08 RMS, and 1.0D-07 maximum. Secondary convergence is 1.0D-12 RMS, and 1.0D-12 maximum. NewPWx=T KeepS1=F KeepF1=F KeepIn=T MapXYZ=F SortEE=F KeepMc=T. 20622 words used for storage of precomputed grid. Two-electron integrals replicated using symmetry. MDV= 3145728000 using IRadAn= 1. Solving linear equations simultaneously, MaxMat= 72. FoF2E skips out because all densities are zero. CalDSu exits because no D1Ps are significant. FoFJK: IHMeth= 1 ICntrl= 0 DoSepK=T KAlg= 0 I1Cent= 0 FoldK=F IRaf= 1 NMat= 72 IRICut= 1 DoRegI=T DoRafI=F ISym2E= 2 IDoP0=3 IntGTp=3. FoFCou: FMM=T IPFlag= 0 FMFlag= 100000 FMFlg1= 2001 NFxFlg= 0 DoJE=F BraDBF=F KetDBF=F FulRan=T wScrn= 0.000000 ICntrl= 500 IOpCl= 0 I1Cent= 0 NGrid= 0 NMat0= 72 NMatS0= 72 NMatT0= 0 NMatD0= 72 NMtDS0= 0 NMtDT0= 0 Symmetry not used in FoFCou. FMM levels: 10 Number of levels for PrismC: 9 There are 207 degrees of freedom in the 1st order CPHF. IDoFFX=6 NUNeed= 3. 205 vectors produced by pass 0 Test12= 1.19D-13 1.00D-09 XBig12= 3.66D+02 6.97D+00. AX will form 72 AO Fock derivatives at one time. 204 vectors produced by pass 1 Test12= 1.19D-13 1.00D-09 XBig12= 4.11D+01 1.16D+00. 204 vectors produced by pass 2 Test12= 1.19D-13 1.00D-09 XBig12= 1.45D+00 1.78D-01. 204 vectors produced by pass 3 Test12= 1.19D-13 1.00D-09 XBig12= 2.37D-02 1.89D-02. 204 vectors produced by pass 4 Test12= 1.19D-13 1.00D-09 XBig12= 2.46D-04 1.67D-03. 204 vectors produced by pass 5 Test12= 1.19D-13 1.00D-09 XBig12= 2.50D-06 1.70D-04. 204 vectors produced by pass 6 Test12= 1.19D-13 1.00D-09 XBig12= 2.43D-08 8.12D-06. 100 vectors produced by pass 7 Test12= 1.19D-13 1.00D-09 XBig12= 1.91D-10 8.15D-07. 12 vectors produced by pass 8 Test12= 1.19D-13 1.00D-09 XBig12= 1.52D-12 6.59D-08. 3 vectors produced by pass 9 Test12= 1.19D-13 1.00D-09 XBig12= 1.76D-14 6.79D-09. InvSVY: IOpt=1 It= 1 EMax= 1.42D-14 Solved reduced A of dimension 1544 with 207 vectors. FullF1: Do perturbations 1 to 3. Isotropic polarizability for W= 0.000000 348.21 Bohr**3. End of Minotr F.D. properties file 721 does not exist. 394.268 1.303 352.162 -2.949 -5.517 298.210 392.579 0.279 389.528 5.959 0.018 348.758 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 C C C H H B C C C C C C H H C C C C C C H H N N C H H H C H H H C H H H C H H H C H H H C H H H C H H H C H H H C H H C H C O O C H H H 13 13 13 1 1 11 13 13 13 13 13 13 1 1 13 13 13 13 13 13 1 1 14 14 13 1 1 1 13 1 1 1 13 1 1 1 13 1 1 1 13 1 1 1 13 1 1 1 13 1 1 1 13 1 1 1 13 1 1 13 1 13 17 17 13 1 1 1 0.00054 -0.00157 -0.02007 0.00011 -0.00025 0.07084 -0.02258 0.01610 0.01539 -0.00479 -0.00531 0.00674 0.00048 0.00026 -0.02073 0.01011 0.01408 -0.00474 -0.00365 0.00570 0.00021 0.00035 0.02218 0.01112 -0.00092 0.00027 0.00081 0.00031 -0.00174 0.00055 0.00138 0.00045 0.00229 0.00073 0.00093 0.00008 -0.00110 0.00058 0.00006 0.00083 -0.00163 0.00018 0.00030 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(old form). 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 12 12 12 1 1 11 12 12 12 12 12 12 1 1 12 12 12 12 12 12 1 1 14 14 12 1 1 1 12 1 1 1 12 1 1 1 12 1 1 1 12 1 1 1 12 1 1 1 12 1 1 1 12 1 1 1 12 1 1 12 1 12 16 16 12 1 1 1 12.0000000 12.0000000 12.0000000 1.0078250 1.0078250 11.0093053 12.0000000 12.0000000 12.0000000 12.0000000 12.0000000 12.0000000 1.0078250 1.0078250 12.0000000 12.0000000 12.0000000 12.0000000 12.0000000 12.0000000 1.0078250 1.0078250 14.0030740 14.0030740 12.0000000 1.0078250 1.0078250 1.0078250 12.0000000 1.0078250 1.0078250 1.0078250 12.0000000 1.0078250 1.0078250 1.0078250 12.0000000 1.0078250 1.0078250 1.0078250 12.0000000 1.0078250 1.0078250 1.0078250 12.0000000 1.0078250 1.0078250 1.0078250 12.0000000 1.0078250 1.0078250 1.0078250 12.0000000 1.0078250 1.0078250 1.0078250 12.0000000 1.0078250 1.0078250 12.0000000 1.0078250 12.0000000 15.9949146 15.9949146 12.0000000 1.0078250 1.0078250 1.0078250 0 0 0 1 1 3 0 0 0 0 0 0 1 1 0 0 0 0 0 0 1 1 2 2 0 1 1 1 0 1 1 1 0 1 1 1 0 1 1 1 0 1 1 1 0 1 1 1 0 1 1 1 0 1 1 1 0 1 1 0 1 0 0 0 0 1 1 1 3.6000000 3.6000000 3.6000000 1.0000000 1.0000000 2.7500000 3.6000000 3.6000000 3.6000000 3.6000000 3.6000000 3.6000000 1.0000000 1.0000000 3.6000000 3.6000000 3.6000000 3.6000000 3.6000000 3.6000000 1.0000000 1.0000000 4.5500000 4.5500000 3.6000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 3.6000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 3.6000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 3.6000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 3.6000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 3.6000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 3.6000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 3.6000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 3.6000000 1.0000000 1.0000000 3.6000000 1.0000000 3.6000000 5.6000000 5.6000000 3.6000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 (Enter /usr/local/CompChem/Gaussian/g16/l101.exe) Structure from the checkpoint file: "49_COOMe_TS.chk" def2TZVPP (5D, 7F) 0.10000e-02 0.10000e-05 F 1692 A 1496 A 1496 2244 1692 117 116 3460.3799835799 68 68 68 1.00e+00 60 T IExCor= 4639 DFT=T Ex+Corr=wB97XD ExCW=0 ScaHFX= 1.000000 ScaDFX= 1.000000 1.000000 1.000000 1.000000 ScalE2= 1.000000 1.000000 IRadAn= 5 IRanWt= -1 IRanGd= 0 ICorTp=0 IEmpDi=121 Grimme-D2 -0.0790349930 C27H36BN2O2(2) C1 1 C1 1 C1 1 0.1659788 0.1248906 0.1010855 NPDir=0 NMtPBC= 1 NCelOv= 1 NCel= 1 NClECP= 1 NCelD= 1 NCelK= 1 NCelE2= 1 NClLst= 1 CellRange= 0.0. One-electron integrals computed using PRISM. One-electron integral symmetry used in STVInt Precomputing XC quadrature grid using IXCGrd= 4 IRadAn= 5 IRanWt= -1 IRanGd= 0 AccXCQ= 0.00D+00. Generated NRdTot= 0 NPtTot= 0 NUsed= 0 NTot= 32 NSgBfM= 1613 1590 1600 1607 1613 MxSgAt= 68 MxSgA2= 68. 1 open 1 1 1 -1334.71875214414 -1335.05413317131 -0.335381027167 -1335.40091678084 -0.346783609530 -1335.40133378945 -0.000417008614 -1335.40142893581 -0.000095146361 -1335.40145201247 -0.000023076658 -1335.40145363184 -0.000001619366 -1335.40145440264 -0.000000770802 -1335.40145473387 -0.000000331234 -1335.40145486879 -0.000000134916 -1335.40145489998 -0.000000031192 -1335.40145490468 -0.000000004697 -1335.40145490604 -0.000000001365 -1335.40145490627 -0.000000000230 -1335.40145490628 -0.000000000011 -1335.40145490648 -0.000000000195 -1335.40145491 16 0.7747 1.327819702520e+03 -1.002426325502e+04 3.900741149009e+03 Using DIIS extrapolation, IDIIS= 1040. NGot= 3145728000 LenX= 3139965914 LenY= 3137101358 Requested convergence on RMS density matrix=1.00D-08 within 32 cycles. Requested convergence on MAX density matrix=1.00D-06. Requested convergence on energy=1.00D-06. No special actions if energy rises. Fock matrices will be formed incrementally for 20 cycles. 0.7747 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 C C C H H B C C C C C C H H C C C C C C H H N N C H H H C H H H C H H H C H H H C H H H C H H H C H H H C H H H C H H C H C O O C H H H 13 13 13 1 1 11 13 13 13 13 13 13 1 1 13 13 13 13 13 13 1 1 14 14 13 1 1 1 13 1 1 1 13 1 1 1 13 1 1 1 13 1 1 1 13 1 1 1 13 1 1 1 13 1 1 1 13 1 1 13 1 13 17 17 13 1 1 1 -0.00073 -0.00146 -0.01599 0.00012 -0.00027 0.03432 -0.01357 0.01010 0.00939 -0.00221 -0.00261 0.00249 0.00050 0.00024 -0.01272 0.00558 0.00912 -0.00242 -0.00144 0.00208 0.00020 0.00036 0.01318 0.00504 -0.00047 0.00027 0.00080 0.00030 -0.00107 0.00055 0.00142 0.00040 0.00186 0.00079 0.00097 0.00006 -0.00070 0.00060 0.00004 0.00089 -0.00117 0.00019 0.00032 0.00096 -0.00100 0.00082 0.00027 0.00017 -0.00116 0.00023 0.00075 0.00022 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