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One-electron integrals computed using PRISM. One-electron integral symmetry used in STVInt Berny optimization. local minimum Step number 74 out of a maximum of 408 All quantities printed in internal units (Hartrees-Bohrs-Radians) 0.00005 0.00043 0.00105 0.00124 0.00208 0.00366 0.00449 0.00920 0.01108 0.01165 0.01337 0.01368 0.01422 0.01476 0.01524 0.01553 0.01581 0.01622 0.01714 0.01735 0.01775 0.01878 0.01889 0.01928 0.02002 0.02016 0.02021 0.02051 0.02072 0.02085 0.02088 0.02090 0.02101 0.02117 0.02120 0.02125 0.02141 0.02150 0.02154 0.02162 0.02169 0.02176 0.02184 0.02204 0.02229 0.02240 0.02278 0.02354 0.02438 0.02486 0.02903 0.03307 0.03538 0.04175 0.04452 0.04773 0.05233 0.05433 0.05656 0.05879 0.06229 0.06575 0.07078 0.07123 0.07249 0.07263 0.07778 0.08104 0.08300 0.08626 0.10105 0.10872 0.11312 0.11712 0.12242 0.13320 0.15356 0.15483 0.15765 0.15870 0.15895 0.15954 0.15997 0.15998 0.16000 0.16000 0.16001 0.16001 0.16003 0.16007 0.16009 0.16011 0.16014 0.16024 0.16028 0.16045 0.16081 0.16127 0.16301 0.17540 0.17903 0.18893 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2.55533 3.85967 1.89049 -1.22795 0.86859 -0.00260 -3.13737 3.13585 0.00108 -0.00792 3.13476 3.13684 -0.00367 -3.10737 0.01070 0.02739 -3.13773 3.11017 -0.02619 -0.00817 3.13865 -0.00251 3.13755 3.13387 -0.00925 1.21962 -1.91671 0.01050 -3.13218 -3.12954 0.01096 -1.38925 1.03427 0.42771 -1.65866 2.49006 -2.67868 1.51813 -0.61633 -3.12503 -0.01716 -3.13100 -0.25776 0.04009 2.91333 1.10789 -3.09408 -1.00935 -0.01244 -3.12978 -3.00699 0.03465 0.10746 -3.13409 0.65431 -2.47952 -2.45880 0.69054 0.19385 -2.82052 -2.98524 0.28357 -2.30239 0.80915 0.87730 -2.29434 -0.04275 -2.88180 2.99714 0.15809 -1.39569 0.65031 2.74893 1.41294 -2.82424 -0.72563 -0.70575 1.39281 -2.78576 0.01569 -3.10361 -3.13815 0.02574 -0.00895 -3.14125 -3.13610 0.01478 2.22410 0.11648 -1.94339 -0.93076 -3.03838 1.18493 -0.00875 3.13551 3.10626 -0.03266 -0.15955 1.92757 -2.26377 3.00669 -1.18937 0.90247 -0.00452 3.13684 3.13441 -0.00741 0.01122 3.13897 -3.13015 -0.00239 -0.00443 3.12789 -3.13223 0.00009 1.39715 -1.73498 -0.17477 -2.34080 1.85169 1.95999 -0.20604 -2.29674 -2.25568 1.86149 -0.22922 -1.95842 2.23504 0.18641 0.22137 -1.86835 2.36620 2.29219 0.20247 -1.84616 3.11777 -0.01947 -0.03156 3.11439 -3.11563 0.02689 0.03386 -3.10681 0.00929 -3.09572 -3.13671 0.04147 -0.01388 3.12659 3.12679 -0.01593 0.01065 -3.13797 3.11526 -0.03336 -0.73607 1.34402 -2.84848 2.44302 -1.76008 0.33061 -0.00838 3.14025 3.13436 -0.00020 -1.13089 0.94731 3.05246 2.00955 -2.19544 -0.09029 3.13412 0.00625 0.02162 -3.10625 3.13615 0.00387 -0.03376 3.11715 0.00264 -3.13451 3.13054 -0.00661 0.02169 -3.12514 -3.12924 0.00712 -0.01580 3.13622 3.12135 -0.00982 0.00391 3.13507 -3.13244 -0.00128 |Maximum Force|RMS Force|Maximum Displacement|RMS Displacement| 0.000004 0.000001 0.003794 0.000443 0.000450 0.000300 0.001800 0.001200 YES YES NO YES -2.033232e-09 Optimization completed on the basis of negligible forces. -- Stationary point found. R1 R2 R3 R4 R5 R6 R7 R8 R9 R10 R11 R12 R13 R14 R15 R16 R17 R18 R19 R20 R21 R22 R23 R24 R25 R26 R27 R28 R29 R30 R31 R32 R33 R34 R35 R36 R37 R38 R39 R40 R41 R42 R43 R44 R45 R46 R47 R48 R49 R50 R51 R52 R53 R54 R55 R56 R57 R58 R59 R60 R61 R62 R63 R64 R65 R66 R67 R68 R69 R70 R71 R72 R73 R74 R75 1 1 2 2 2 3 3 4 5 5 6 6 7 10 13 13 13 14 14 14 16 16 16 18 18 18 20 21 23 24 24 24 25 25 26 26 27 27 28 28 29 30 30 31 31 32 32 41 41 42 42 43 43 44 44 46 46 48 50 50 50 54 54 54 58 58 59 59 60 60 61 61 63 63 65 4 36 3 7 8 4 9 5 6 10 7 11 12 36 14 17 21 15 22 23 17 20 41 19 20 58 21 30 31 25 29 30 26 32 27 33 28 34 29 35 36 31 38 32 40 37 39 42 43 44 45 46 47 48 50 48 54 49 51 52 53 55 56 57 59 60 61 62 63 64 65 66 65 67 68 2.1047 3.5675 1.3948 1.3939 1.0923 1.3949 1.0915 1.394 1.3935 1.0887 1.3931 1.0922 1.0917 3.3301 1.4914 1.2916 1.3607 1.0967 1.1081 1.4018 1.3688 1.3883 1.4154 1.208 1.5127 1.5725 1.3945 1.4539 1.4101 1.3943 1.3935 1.5134 1.3941 1.5051 1.3943 1.0928 1.3971 1.0923 1.3928 1.0914 1.0919 1.5738 1.0962 1.5478 1.0969 1.1017 1.1012 1.3964 1.3933 1.3942 1.0911 1.397 1.0906 1.3992 1.5064 1.3972 1.5067 1.0939 1.0998 1.102 1.099 1.1012 1.1006 1.0987 1.4084 1.4074 1.3947 1.095 1.3933 1.0941 1.3945 1.093 1.3953 1.0928 1.0925 -DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0 A1 A2 A3 A4 A5 A6 A7 A8 A9 A10 A11 A12 A13 A14 A15 A16 A17 A18 A19 A20 A21 A22 A23 A24 A25 A26 A27 A28 A29 A30 A31 A32 A33 A34 A35 A36 A37 A38 A39 A40 A41 A42 A43 A44 A45 A46 A47 A48 A49 A50 A51 A52 A53 A54 A55 A56 A57 A58 A59 A60 A61 A62 A63 A64 A65 A66 A67 A68 A69 A70 A71 A72 A73 A74 A75 A76 A77 A78 A79 A80 A81 A82 A83 A84 A85 A86 A87 A88 A89 A90 A91 A92 A93 A94 A95 A96 A97 A98 A99 A100 A101 A102 A103 A104 A105 A106 A107 A108 A109 A110 A111 A112 A113 A114 A115 A116 A117 A118 A119 A120 A121 A122 A123 A124 A125 A126 A127 A128 A129 4 3 3 7 2 2 4 1 1 3 4 4 6 5 5 7 2 2 6 5 14 14 17 13 13 13 15 15 22 17 17 20 13 19 19 20 16 16 18 13 13 20 14 25 25 29 24 24 26 25 25 27 26 26 28 27 27 29 24 24 28 21 21 21 24 24 31 23 23 23 30 30 32 25 25 25 31 31 37 1 10 16 16 42 41 41 44 41 41 46 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Generated NRdTot= 0 NPtTot= 0 NUsed= 0 NTot= 32 NSgBfM= 722 719 722 722 722 MxSgAt= 68 MxSgA2= 68. 1 0.7571 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 I C C C C C C H H H H H C C H N N B H C N H O C C C C C C C C C H H H H H H H H C C C C H C H C H C H H H C H H H C C C C H C H C H H H 127 13 13 13 13 13 13 1 1 1 1 1 13 13 1 14 14 11 1 13 14 1 17 13 13 13 13 13 13 13 13 13 1 1 1 1 1 1 1 1 13 13 13 13 1 13 1 13 1 13 1 1 1 13 1 1 1 13 13 13 13 1 13 1 13 1 1 1 0.00012 0.00117 0.00185 0.03615 -0.00085 0.00012 0.00020 0.00008 0.00008 0.00003 0.00004 -0.00002 -0.00999 -0.00017 -0.00014 0.07306 0.01168 0.04693 -0.00744 -0.01863 0.04495 -0.00018 -0.00190 0.00919 -0.00026 0.00030 0.00016 0.00010 -0.00017 -0.00626 0.00349 -0.00018 0.00002 -0.00001 0.00002 0.00002 -0.00001 0.00046 0.00005 -0.00005 -0.01191 0.01080 0.00559 -0.00020 -0.00022 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27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 0.003615 -0.001551 -0.001759 -0.012660 0.000521 -0.001260 0.000578 -0.000405 -0.000945 -0.001397 -0.000438 -0.000253 0.013693 0.000062 -0.000175 -0.273543 -0.064043 -0.135919 0.014567 -0.094851 -0.166490 0.000324 -0.003735 0.001955 0.001101 0.000741 0.000158 0.000431 0.001138 0.007503 0.003926 0.001594 0.000545 0.000197 -0.000010 -0.000141 0.001428 0.006888 0.000922 0.001995 0.012550 0.002059 -0.002883 0.005174 0.000217 0.004800 0.002605 -0.001850 0.001717 0.000857 0.000500 0.000644 0.000669 0.001212 0.001094 0.000795 0.000810 -0.007127 -0.001626 0.006679 0.006379 -0.003090 0.002250 -0.000039 0.000911 0.000097 0.000564 0.000551 -0.005725 0.002304 0.001681 0.025974 0.000641 0.001504 0.000225 0.000676 0.000824 0.001303 0.000570 0.000544 -0.027071 -0.002026 -0.001215 0.503821 0.123406 0.249491 -0.002668 0.164396 0.313387 -0.001762 0.001548 0.003168 -0.001338 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0.7592 0.7592 0.7592 0.7592 0.7592 0.7592 0.7592 0.7592 open 1 1 1 -1798.01571634224 -1798.01571760463 -0.000001262387 -1798.01571768742 -0.000000082792 -1798.01571768919 -0.000000001771 -1798.01571769000 -0.000000000813 -1798.01571769010 -0.000000000103 -1798.01571769 6 0.7592 1.597371192083e+03 -1.334245127223e+04 5.328942309722e+03 Using DIIS extrapolation, IDIIS= 1040. NGot= 1572864000 LenX= 1571771374 LenY= 1571233352 Requested convergence on RMS density matrix=1.00D-08 within 32 cycles. Requested convergence on MAX density matrix=1.00D-06. Requested convergence on energy=1.00D-06. No special actions if energy rises. Fock matrices will be formed incrementally for 20 cycles. 0.7592 (Enter /usr/local/CompChem/Gaussian/g16/l716.exe) 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 I C C C C C C H H H H H C C H N N B H C N H O C C C C C C C C C H H H H H H H H C C C C H C H C H C H H H C H H H C C C C H C H C H H H 127 13 13 13 13 13 13 1 1 1 1 1 13 13 1 14 14 11 1 13 14 1 17 13 13 13 13 13 13 13 13 13 1 1 1 1 1 1 1 1 13 13 13 13 1 13 1 13 1 13 1 1 1 13 1 1 1 13 13 13 13 1 13 1 13 1 1 1 0.00000 -0.00000 0.00009 -0.00017 0.00001 0.00013 -0.00002 -0.00000 -0.00000 0.00006 -0.00000 0.00000 -0.01257 0.00065 -0.00033 0.07178 0.01347 0.04078 -0.00596 -0.00951 0.04383 -0.00055 -0.00147 0.00880 0.00040 -0.00008 0.00042 0.00169 0.00764 -0.00526 0.00126 -0.00030 0.00005 0.00001 -0.00000 0.00010 -0.00001 0.00117 0.00001 -0.00005 -0.01646 0.01178 0.00882 -0.00537 -0.00058 -0.00600 -0.00052 0.00698 -0.00049 0.00101 -0.00020 -0.00040 -0.00006 0.00125 -0.00037 -0.00029 -0.00003 -0.02636 0.02366 0.01934 -0.00469 -0.00047 -0.00438 -0.00064 0.00775 0.00030 0.00033 -0.00062 0.00314 -0.00437 0.10257 -0.19211 0.00780 0.14601 -0.02009 -0.01023 -0.01178 0.26963 -0.00797 0.00231 -14.12923 0.72707 -1.47866 23.19313 4.35193 58.49933 -26.63910 -10.68565 14.16292 -2.47708 0.89292 9.89402 0.45110 -0.08460 0.47105 1.89555 8.59080 -5.91453 1.41718 -0.33889 0.21066 0.05767 -0.00696 0.42994 -0.03149 5.22510 0.06218 -0.22194 -18.50566 13.24094 9.91825 -6.03475 -2.59962 -6.74736 -2.32190 7.84812 -2.20434 1.13958 -0.87582 -1.80101 -0.28682 1.40087 -1.63949 -1.27493 -0.11677 -29.63797 26.59998 21.73627 -5.27736 -2.09538 -4.92050 -2.85607 8.70886 1.36052 1.48113 -2.76028 0.00112 -0.00156 0.03660 -0.06855 0.00278 0.05210 -0.00717 -0.00365 -0.00420 0.09621 -0.00284 0.00082 -5.04166 0.25944 -0.52762 8.27589 1.55288 20.87402 -9.50549 -3.81291 5.05368 -0.88389 0.31861 3.53043 0.16096 -0.03019 0.16808 0.67638 3.06541 -2.11045 0.50569 -0.12092 0.07517 0.02058 -0.00248 0.15341 -0.01124 1.86444 0.02219 -0.07919 -6.60328 4.72470 3.53908 -2.15335 -0.92761 -2.40763 -0.82851 2.80040 -0.78656 0.40663 -0.31252 -0.64265 -0.10234 0.49986 -0.58501 -0.45493 -0.04167 -10.57557 9.49153 7.75604 -1.88309 -0.74768 -1.75576 -1.01912 3.10754 0.48547 0.52850 -0.98494 0.00105 -0.00146 0.03421 -0.06408 0.00260 0.04870 -0.00670 -0.00341 -0.00393 0.08994 -0.00266 0.00077 -4.71300 0.24252 -0.49323 7.73639 1.45165 19.51328 -8.88585 -3.56435 4.72424 -0.82627 0.29785 3.30029 0.15047 -0.02822 0.15712 0.63229 2.86558 -1.97287 0.47272 -0.11304 0.07027 0.01924 -0.00232 0.14341 -0.01050 1.74290 0.02074 -0.07403 -6.17282 4.41670 3.30837 -2.01298 -0.86714 -2.25068 -0.77450 2.61785 -0.73529 0.38012 -0.29214 -0.60075 -0.09567 0.46728 -0.54687 -0.42527 -0.03895 -9.88616 8.87280 7.25044 -1.76034 -0.69894 -1.64130 -0.95268 2.90496 0.45382 0.49405 -0.92073 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 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D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically A1 A2 A3 A4 A5 A6 A7 A8 A9 A10 A11 A12 A13 A14 A15 A16 A17 A18 A19 A20 A21 A22 A23 A24 A25 A26 A27 A28 A29 A30 A31 A32 A33 A34 A35 A36 A37 A38 A39 A40 A41 A42 A43 A44 A45 A46 A47 A48 A49 A50 A51 A52 A53 A54 A55 A56 A57 A58 A59 A60 A61 A62 A63 A64 A65 A66 A67 A68 A69 A70 A71 A72 A73 A74 A75 A76 A77 A78 A79 A80 A81 A82 A83 A84 A85 A86 A87 A88 A89 A90 A91 A92 A93 A94 A95 A96 A97 A98 A99 A100 A101 A102 A103 A104 A105 A106 A107 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analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 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-64.6622 54.4092 175.0214 115.2785 -125.6502 -5.038 179.5719 0.3583 1.2395 -177.974 179.6881 0.2222 -1.9352 178.5988 0.1509 -179.5944 179.3661 -0.3792 1.2434 -179.0569 -179.2917 0.408 -0.9054 179.6924 178.8397 -0.5625 0.2241 179.6262 -179.4755 -0.0734 calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically Berny optimization. local minimum Step number 1 out of a maximum of 2 All quantities printed in internal units (Hartrees-Bohrs-Radians) Second derivative matrix not updated -- analytic derivatives used. 0.00006 0.00013 0.00072 0.00117 0.00142 0.00201 0.00408 0.00540 0.00734 0.00884 0.00994 0.01197 0.01336 0.01373 0.01428 0.01464 0.01616 0.01675 0.01687 0.01713 0.01747 0.01778 0.01806 0.01842 0.01860 0.01874 0.01920 0.01978 0.02051 0.02100 0.02105 0.02193 0.02308 0.02350 0.02387 0.02426 0.02474 0.02513 0.02533 0.02540 0.02581 0.02591 0.02634 0.02658 0.02739 0.02862 0.02919 0.02986 0.02997 0.03038 0.03066 0.03119 0.03253 0.03527 0.04199 0.04349 0.04429 0.04896 0.04991 0.05399 0.05552 0.05575 0.05776 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-1.94330 -0.93069 -3.03831 1.18501 -0.00875 3.13550 3.10626 -0.03268 -0.15959 1.92752 -2.26382 3.00665 -1.18942 0.90243 -0.00451 3.13684 3.13443 -0.00740 0.01121 3.13896 -3.13014 -0.00239 -0.00443 3.12784 -3.13224 0.00004 1.39709 -1.73499 -0.17490 -2.34091 1.85157 1.95988 -0.20614 -2.29683 -2.25581 1.86137 -0.22933 -1.95833 2.23515 0.18652 0.22146 -1.86825 2.36630 2.29228 0.20257 -1.84606 3.11776 -0.01952 -0.03158 3.11432 -3.11562 0.02692 0.03388 -3.10677 0.00931 -3.09557 -3.13665 0.04166 -0.01390 3.12648 3.12675 -0.01606 0.01064 -3.13801 3.11512 -0.03353 -0.73242 1.34769 -2.84490 2.44680 -1.75628 0.33432 -0.00836 3.14029 3.13446 -0.00007 -1.13218 0.94602 3.05121 2.00817 -2.19682 -0.09162 3.13413 0.00626 0.02164 -3.10623 3.13614 0.00387 -0.03378 3.11714 0.00263 -3.13451 3.13053 -0.00662 0.02170 -3.12513 -3.12923 0.00712 -0.01581 3.13622 3.12134 -0.00982 0.00391 3.13507 -3.13244 -0.00128 |Maximum Force|RMS Force|Maximum Displacement|RMS Displacement| 0.000004 0.000001 0.005740 0.000899 0.000450 0.000300 0.001800 0.001200 YES YES NO YES -1.011199e-08 Optimization completed on the basis of negligible forces. -- Stationary point found. R1 R2 R3 R4 R5 R6 R7 R8 R9 R10 R11 R12 R13 R14 R15 R16 R17 R18 R19 R20 R21 R22 R23 R24 R25 R26 R27 R28 R29 R30 R31 R32 R33 R34 R35 R36 R37 R38 R39 R40 R41 R42 R43 R44 R45 R46 R47 R48 R49 R50 R51 R52 R53 R54 R55 R56 R57 R58 R59 R60 R61 R62 R63 R64 R65 R66 R67 R68 R69 R70 R71 R72 R73 R74 R75 1 1 2 2 2 3 3 4 5 5 6 6 7 10 13 13 13 14 14 14 16 16 16 18 18 18 20 21 23 24 24 24 25 25 26 26 27 27 28 28 29 30 30 31 31 32 32 41 41 42 42 43 43 44 44 46 46 48 50 50 50 54 54 54 58 58 59 59 60 60 61 61 63 63 65 4 36 3 7 8 4 9 5 6 10 7 11 12 36 14 17 21 15 22 23 17 20 41 19 20 58 21 30 31 25 29 30 26 32 27 33 28 34 29 35 36 31 38 32 40 37 39 42 43 44 45 46 47 48 50 48 54 49 51 52 53 55 56 57 59 60 61 62 63 64 65 66 65 67 68 2.1047 3.5675 1.3948 1.3939 1.0923 1.3949 1.0915 1.394 1.3935 1.0887 1.3931 1.0922 1.0917 3.3301 1.4914 1.2916 1.3607 1.0967 1.1081 1.4018 1.3688 1.3883 1.4154 1.208 1.5127 1.5725 1.3945 1.4539 1.4101 1.3943 1.3935 1.5134 1.3941 1.5051 1.3943 1.0928 1.3971 1.0923 1.3928 1.0914 1.0919 1.5738 1.0962 1.5478 1.0969 1.1017 1.1012 1.3964 1.3933 1.3942 1.0911 1.397 1.0906 1.3992 1.5064 1.3972 1.5067 1.0939 1.0998 1.102 1.099 1.1012 1.1006 1.0987 1.4084 1.4074 1.3947 1.095 1.3933 1.0941 1.3945 1.093 1.3953 1.0928 1.0925 -DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0 A1 A2 A3 A4 A5 A6 A7 A8 A9 A10 A11 A12 A13 A14 A15 A16 A17 A18 A19 A20 A21 A22 A23 A24 A25 A26 A27 A28 A29 A30 A31 A32 A33 A34 A35 A36 A37 A38 A39 A40 A41 A42 A43 A44 A45 A46 A47 A48 A49 A50 A51 A52 A53 A54 A55 A56 A57 A58 A59 A60 A61 A62 A63 A64 A65 A66 A67 A68 A69 A70 A71 A72 A73 A74 A75 A76 A77 A78 A79 A80 A81 A82 A83 A84 A85 A86 A87 A88 A89 A90 A91 A92 A93 A94 A95 A96 A97 A98 A99 A100 A101 A102 A103 A104 A105 A106 A107 A108 A109 A110 A111 A112 A113 A114 A115 A116 A117 A118 A119 A120 A121 A122 A123 A124 A125 A126 A127 A128 A129 4 3 3 7 2 2 4 1 1 3 4 4 6 5 5 7 2 2 6 5 14 14 17 13 13 13 15 15 22 17 17 20 13 19 19 20 16 16 18 13 13 20 14 25 25 29 24 24 26 25 25 27 26 26 28 27 27 29 24 24 28 21 21 21 24 24 31 23 23 23 30 30 32 25 25 25 31 31 37 1 10 16 16 42 41 41 44 41 41 46 42 42 48 43 43 48 44 44 46 44 44 44 51 51 52 46 46 46 55 55 56 18 18 59 58 58 61 58 58 63 59 59 65 60 60 65 61 61 63 1 2 2 2 3 3 3 4 4 4 5 5 5 6 6 6 7 7 7 10 13 13 13 14 14 14 14 14 14 16 16 16 17 18 18 18 20 20 20 21 21 21 23 24 24 24 25 25 25 26 26 26 27 27 27 28 28 28 29 29 29 30 30 30 30 30 30 31 31 31 31 31 31 32 32 32 32 32 32 36 36 41 41 41 42 42 42 43 43 43 44 44 44 46 46 46 48 48 48 50 50 50 50 50 50 54 54 54 54 54 54 58 58 58 59 59 59 60 60 60 61 61 61 63 63 63 65 65 65 36 7 8 8 4 9 9 3 5 5 6 10 10 7 11 11 6 12 12 36 17 21 21 15 22 23 22 23 23 20 41 41 16 20 58 58 18 21 21 20 30 30 31 29 30 30 26 32 32 27 33 33 28 34 34 29 35 35 28 36 36 24 31 38 31 38 38 30 32 40 32 40 40 31 37 39 37 39 39 10 29 42 43 43 44 45 45 46 47 47 48 50 50 48 54 54 46 49 49 51 52 53 52 53 53 55 56 57 56 57 57 59 60 60 61 62 62 63 64 64 65 66 66 65 67 67 63 68 68 64.9905 120.4865 119.3646 120.1487 119.3065 120.1862 120.5061 120.2584 119.0777 120.6504 119.4768 120.55 119.9725 120.4222 119.1657 120.412 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-178.0077 0.5332 -177.3695 -179.721 2.3762 -0.7942 179.148 179.1541 -0.9038 0.6115 -179.7906 178.4911 -1.9109 -42.1625 77.0177 -163.1949 139.9873 -100.8326 18.9548 -0.4819 179.9202 179.5768 -0.0211 -64.6622 54.4092 175.0214 115.2785 -125.6502 -5.038 179.5719 0.3583 1.2395 -177.974 179.6881 0.2222 -1.9352 178.5988 0.1509 -179.5944 179.3661 -0.3792 1.2434 -179.0569 -179.2917 0.408 -0.9054 179.6924 178.8397 -0.5625 0.2241 179.6262 -179.4755 -DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 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0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0 def2SVP (5D, 7F) 0.10000e-02 0.10000e-05 F 733 A 694 A 694 1202 733 141 140 4618.1968456374 68 68 68 1.00e+00 60 T IExCor= 4639 DFT=T Ex+Corr=wB97XD ExCW=0 ScaHFX= 1.000000 ScaDFX= 1.000000 1.000000 1.000000 1.000000 ScalE2= 1.000000 1.000000 IRadAn= 5 IRanWt= -1 IRanGd= 0 ICorTp=0 IEmpDi=121 Grimme-D2 -0.0747929025 C32H30BIN3O(2) C1 1 C1 1 C1 1 0.1024183 0.0776391 0.0664704 NPDir=0 NMtPBC= 1 NCelOv= 1 NCel= 1 NClECP= 1 NCelD= 1 NCelK= 1 NCelE2= 1 NClLst= 1 CellRange= 0.0. One-electron integrals computed using PRISM. One-electron integral symmetry used in STVInt Precomputing XC quadrature grid using IXCGrd= 4 IRadAn= 5 IRanWt= -1 IRanGd= 0 AccXCQ= 0.00D+00. Defaulting to unpruned grid for atomic number 53. Generated NRdTot= 0 NPtTot= 0 NUsed= 0 NTot= 32 NSgBfM= 722 719 722 722 722 MxSgAt= 68 MxSgA2= 68. 1 open 1 1 1 -1798.01571769007 -1798.01571769 1 0.7592 1.597371192816e+03 -1.334245128109e+04 5.328942317854e+03 Using DIIS extrapolation, IDIIS= 1040. NGot= 1572864000 LenX= 1571771374 LenY= 1571233352 Requested convergence on RMS density matrix=1.00D-08 within 32 cycles. Requested convergence on MAX density matrix=1.00D-06. Requested convergence on energy=1.00D-06. No special actions if energy rises. Fock matrices will be formed incrementally for 20 cycles. 0.7592 Using compressed storage, NAtomX= 68. Will process 69 centers per pass. Symmetrizing basis deriv contribution to polar: IMax=3 JMax=2 DiffMx= 0.00D+00 Minotr: UHF open shell wavefunction. IDoAtm=11111111111111111111111111111111111111111111111111 IDoAtm=111111111111111111 Direct CPHF calculation. Differentiating once with respect to electric field. with respect to dipole field. Differentiating once with respect to nuclear coordinates. Requested convergence is 1.0D-08 RMS, and 1.0D-07 maximum. Secondary convergence is 1.0D-12 RMS, and 1.0D-12 maximum. NewPWx=T KeepS1=F KeepF1=F KeepIn=T MapXYZ=F SortEE=F KeepMc=T. Defaulting to unpruned grid for atomic number 53. 20664 words used for storage of precomputed grid. Two-electron integrals replicated using symmetry. MDV= 1572864000 using IRadAn= 1. Solving linear equations simultaneously, MaxMat= 72. FoF2E skips out because all densities are zero. CalDSu exits because no D1Ps are significant. FoFJK: IHMeth= 1 ICntrl= 0 DoSepK=T KAlg= 0 I1Cent= 0 FoldK=F IRaf= 1 NMat= 72 IRICut= 1 DoRegI=T DoRafI=F ISym2E= 2 IDoP0=3 IntGTp=3. FoFCou: FMM=T IPFlag= 0 FMFlag= 100000 FMFlg1= 2001 NFxFlg= 0 DoJE=F BraDBF=F KetDBF=F FulRan=T wScrn= 0.000000 ICntrl= 500 IOpCl= 0 I1Cent= 0 NGrid= 0 NMat0= 72 NMatS0= 72 NMatT0= 0 NMatD0= 72 NMtDS0= 0 NMtDT0= 0 Symmetry not used in FoFCou. FMM levels: 10 Number of levels for PrismC: 9 Defaulting to unpruned grid for atomic number 53. Defaulting to unpruned grid for atomic number 53. Defaulting to unpruned grid for atomic number 53. Defaulting to unpruned grid for atomic number 53. Defaulting to unpruned grid for atomic number 53. Defaulting to unpruned grid for atomic number 53. Defaulting to unpruned grid for atomic number 53. Defaulting to unpruned grid for atomic number 53. Defaulting to unpruned grid for atomic number 53. Defaulting to unpruned grid for atomic number 53. Defaulting to unpruned grid for atomic number 53. Defaulting to unpruned grid for atomic number 53. There are 207 degrees of freedom in the 1st order CPHF. IDoFFX=6 NUNeed= 3. 207 vectors produced by pass 0 Test12= 1.56D-13 1.00D-09 XBig12= 4.29D+02 3.57D+00. AX will form 72 AO Fock derivatives at one time. 204 vectors produced by pass 1 Test12= 1.56D-13 1.00D-09 XBig12= 5.04D+01 1.12D+00. 204 vectors produced by pass 2 Test12= 1.56D-13 1.00D-09 XBig12= 1.47D+00 2.32D-01. 204 vectors produced by pass 3 Test12= 1.56D-13 1.00D-09 XBig12= 3.38D-02 1.60D-02. 204 vectors produced by pass 4 Test12= 1.56D-13 1.00D-09 XBig12= 4.72D-04 2.12D-03. 204 vectors produced by pass 5 Test12= 1.56D-13 1.00D-09 XBig12= 5.17D-06 1.97D-04. 203 vectors produced by pass 6 Test12= 1.56D-13 1.00D-09 XBig12= 5.98D-08 1.15D-05. 123 vectors produced by pass 7 Test12= 1.56D-13 1.00D-09 XBig12= 5.36D-10 1.09D-06. 17 vectors produced by pass 8 Test12= 1.56D-13 1.00D-09 XBig12= 4.51D-12 9.20D-08. 3 vectors produced by pass 9 Test12= 1.56D-13 1.00D-09 XBig12= 4.52D-14 1.08D-08. 2 vectors produced by pass 10 Test12= 1.56D-13 1.00D-09 XBig12= 8.44D-16 1.99D-09. InvSVY: IOpt=1 It= 1 EMax= 1.27D-14 Solved reduced A of dimension 1575 with 207 vectors. FullF1: Do perturbations 1 to 3. Isotropic polarizability for W= 0.000000 393.69 Bohr**3. End of Minotr F.D. properties file 721 does not exist. 441.749 -9.975 386.671 -0.499 -28.063 352.664 463.021 -14.337 438.046 27.030 -12.858 442.030 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 I C C C C C C H H H H H C C H N N B H C N H O C C C C C C C C C H H H H H H H H C C C C H C H C H C H H H C H H H C C C C H C H C H H H 127 13 13 13 13 13 13 1 1 1 1 1 13 13 1 14 14 11 1 13 14 1 17 13 13 13 13 13 13 13 13 13 1 1 1 1 1 1 1 1 13 13 13 13 1 13 1 13 1 13 1 1 1 13 1 1 1 13 13 13 13 1 13 1 13 1 1 1 0.00000 -0.00000 0.00009 -0.00017 0.00001 0.00013 -0.00002 -0.00000 -0.00000 0.00006 -0.00000 0.00000 -0.01257 0.00065 -0.00033 0.07178 0.01347 0.04078 -0.00596 -0.00951 0.04383 -0.00055 -0.00147 0.00880 0.00040 -0.00008 0.00042 0.00169 0.00764 -0.00526 0.00126 -0.00030 0.00005 0.00001 -0.00000 0.00010 -0.00001 0.00117 0.00001 -0.00005 -0.01646 0.01178 0.00882 -0.00537 -0.00058 -0.00600 -0.00052 0.00698 -0.00049 0.00101 -0.00020 -0.00040 -0.00006 0.00125 -0.00037 -0.00029 -0.00003 -0.02636 0.02366 0.01934 -0.00469 -0.00047 -0.00438 -0.00064 0.00775 0.00030 0.00033 -0.00062 0.00314 -0.00437 0.10258 -0.19211 0.00781 0.14600 -0.02008 -0.01023 -0.01178 0.26962 -0.00796 0.00231 -14.12921 0.72708 -1.47866 23.19307 4.35191 58.49924 -26.63901 -10.68546 14.16287 -2.47709 0.89291 9.89400 0.45111 -0.08460 0.47105 1.89555 8.59079 -5.91450 1.41718 -0.33889 0.21066 0.05767 -0.00696 0.42995 -0.03149 5.22506 0.06218 -0.22193 -18.50596 13.24117 9.91868 -6.03502 -2.59968 -6.74767 -2.32203 7.84845 -2.20444 1.13963 -0.87586 -1.80110 -0.28683 1.40092 -1.63955 -1.27500 -0.11678 -29.63799 26.59994 21.73634 -5.27743 -2.09539 -4.92056 -2.85610 8.70894 1.36053 1.48114 -2.76031 0.00112 -0.00156 0.03660 -0.06855 0.00279 0.05210 -0.00717 -0.00365 -0.00420 0.09621 -0.00284 0.00082 -5.04165 0.25944 -0.52762 8.27586 1.55287 20.87398 -9.50546 -3.81284 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(old form). 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 127 12 12 12 12 12 12 1 1 1 1 1 12 12 1 14 14 11 1 12 14 1 16 12 12 12 12 12 12 12 12 12 1 1 1 1 1 1 1 1 12 12 12 12 1 12 1 12 1 12 1 1 1 12 1 1 1 12 12 12 12 1 12 1 12 1 1 1 126.9004000 12.0000000 12.0000000 12.0000000 12.0000000 12.0000000 12.0000000 1.0078250 1.0078250 1.0078250 1.0078250 1.0078250 12.0000000 12.0000000 1.0078250 14.0030740 14.0030740 11.0093053 1.0078250 12.0000000 14.0030740 1.0078250 15.9949146 12.0000000 12.0000000 12.0000000 12.0000000 12.0000000 12.0000000 12.0000000 12.0000000 12.0000000 1.0078250 1.0078250 1.0078250 1.0078250 1.0078250 1.0078250 1.0078250 1.0078250 12.0000000 12.0000000 12.0000000 12.0000000 1.0078250 12.0000000 1.0078250 12.0000000 1.0078250 12.0000000 1.0078250 1.0078250 1.0078250 12.0000000 1.0078250 1.0078250 1.0078250 12.0000000 12.0000000 12.0000000 12.0000000 1.0078250 12.0000000 1.0078250 12.0000000 1.0078250 1.0078250 1.0078250 5 0 0 0 0 0 0 1 1 1 1 1 0 0 1 2 2 3 1 0 2 1 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1 1 1 1 1 1 1 1 0 0 0 0 1 0 1 0 1 0 1 1 1 0 1 1 1 0 0 0 0 1 0 1 0 1 1 1 5830.0000000 3.6000000 3.6000000 3.6000000 3.6000000 3.6000000 3.6000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 3.6000000 3.6000000 1.0000000 4.5500000 4.5500000 2.7500000 1.0000000 3.6000000 4.5500000 1.0000000 5.6000000 3.6000000 3.6000000 3.6000000 3.6000000 3.6000000 3.6000000 3.6000000 3.6000000 3.6000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 3.6000000 3.6000000 3.6000000 3.6000000 1.0000000 3.6000000 1.0000000 3.6000000 1.0000000 3.6000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 3.6000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 3.6000000 3.6000000 3.6000000 3.6000000 1.0000000 3.6000000 1.0000000 3.6000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 (Enter /usr/local/CompChem/Gaussian/g16/l101.exe) Structure from the checkpoint file: "e10_PhI_add1.chk" def2TZVPP (5D, 7F) 0.10000e-02 0.10000e-05 F 1841 A 1617 A 1617 2506 1841 141 140 4618.1968456374 68 68 68 1.00e+00 60 T IExCor= 4639 DFT=T Ex+Corr=wB97XD ExCW=0 ScaHFX= 1.000000 ScaDFX= 1.000000 1.000000 1.000000 1.000000 ScalE2= 1.000000 1.000000 IRadAn= 5 IRanWt= -1 IRanGd= 0 ICorTp=0 IEmpDi=121 Grimme-D2 -0.0747929025 C32H30BIN3O(2) C1 1 C1 1 C1 1 0.1024183 0.0776391 0.0664704 NPDir=0 NMtPBC= 1 NCelOv= 1 NCel= 1 NClECP= 1 NCelD= 1 NCelK= 1 NCelE2= 1 NClLst= 1 CellRange= 0.0. One-electron integrals computed using PRISM. One-electron integral symmetry used in STVInt Precomputing XC quadrature grid using IXCGrd= 4 IRadAn= 5 IRanWt= -1 IRanGd= 0 AccXCQ= 0.00D+00. Defaulting to unpruned grid for atomic number 53. Generated NRdTot= 0 NPtTot= 0 NUsed= 0 NTot= 32 NSgBfM= 1796 1795 1795 1796 1796 MxSgAt= 68 MxSgA2= 68. 1 open 1 1 1 -1798.85464389858 -1799.22785348591 -0.373209587327 -1799.61285399225 -0.385000506340 -1799.61341837096 -0.000564378714 -1799.61355751323 -0.000139142271 -1799.61359024733 -0.000032734092 -1799.61359212849 -0.000001881169 -1799.61359249690 -0.000000368402 -1799.61359257781 -0.000000080914 -1799.61359261000 -0.000000032192 -1799.61359262455 -0.000000014545 -1799.61359262962 -0.000000005078 -1799.61359263062 -0.000000000997 -1799.61359263065 -0.000000000025 -1799.61359263087 -0.000000000225 -1799.61359263 15 0.7597 1.607062867031e+03 -1.335546129780e+04 5.330662785403e+03 Using DIIS extrapolation, IDIIS= 1040. NGot= 1572864000 LenX= 1566046242 LenY= 1562655120 Requested convergence on RMS density matrix=1.00D-08 within 32 cycles. Requested convergence on MAX density matrix=1.00D-06. Requested convergence on energy=1.00D-06. No special actions if energy rises. Fock matrices will be formed incrementally for 20 cycles. 0.7597 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 I C C C C C C H H H H H C C H N N B H C N H O C C C C C C C C C H H H H H H H H C C C C H C H C H C H H H C H H H C C C C H C H C H H H 127 13 13 13 13 13 13 1 1 1 1 1 13 13 1 14 14 11 1 13 14 1 17 13 13 13 13 13 13 13 13 13 1 1 1 1 1 1 1 1 13 13 13 13 1 13 1 13 1 13 1 1 1 13 1 1 1 13 13 13 13 1 13 1 13 1 1 1 0.00001 -0.00001 0.00009 -0.00014 -0.00003 0.00012 -0.00001 -0.00000 -0.00000 0.00006 -0.00000 0.00000 -0.00695 0.00042 -0.00036 0.03497 0.00515 0.00739 -0.00653 -0.02238 0.01942 -0.00057 -0.00112 0.00655 0.00016 0.00000 0.00023 0.00152 0.00623 -0.00353 0.00077 -0.00023 0.00005 0.00002 -0.00001 0.00008 -0.00001 0.00113 0.00002 -0.00005 -0.00983 0.00640 0.00322 -0.00264 -0.00057 -0.00316 -0.00044 0.00276 -0.00048 0.00074 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