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IRanGd= 0 ICorTp=0 IEmpDi=121 NPDir=0 NMtPBC= 1 NCelOv= 1 NCel= 1 NClECP= 1 NCelD= 1 NCelK= 1 NCelE2= 1 NClLst= 1 CellRange= 0.0. One-electron integrals computed using PRISM. One-electron integral symmetry used in STVInt Berny optimization. local minimum Step number 40 out of a maximum of 342 All quantities printed in internal units (Hartrees-Bohrs-Radians) 0.00003 0.00095 0.00109 0.00208 0.00232 0.00314 0.00330 0.00410 0.00689 0.01009 0.01234 0.01310 0.01449 0.01556 0.01601 0.01646 0.01699 0.01738 0.01797 0.01898 0.01928 0.01986 0.02018 0.02043 0.02064 0.02080 0.02104 0.02131 0.02139 0.02145 0.02179 0.02185 0.02217 0.02254 0.03337 0.03457 0.03952 0.04630 0.04723 0.05143 0.05219 0.05288 0.05364 0.05403 0.05440 0.05548 0.05564 0.05600 0.05616 0.05689 0.06693 0.07031 0.07051 0.07128 0.07178 0.07184 0.07535 0.09881 0.12605 0.14995 0.15309 0.15865 0.15886 0.15907 0.15945 0.15971 0.15982 0.15989 0.15998 0.15999 0.16000 0.16000 0.16000 0.16001 0.16002 0.16003 0.16004 0.16009 0.16010 0.16016 0.16038 0.16045 0.16061 0.16102 0.16142 0.16189 0.16305 0.16378 0.17107 0.17478 0.18354 0.18801 0.19900 0.21500 0.22056 0.22207 0.23018 0.23402 0.23495 0.23583 0.23822 0.24654 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R1 R2 R3 R4 R5 R6 R7 R8 R9 R10 R11 R12 R13 R14 R15 R16 R17 R18 R19 R20 R21 R22 R23 R24 R25 R26 R27 R28 R29 R30 R31 R32 R33 R34 R35 R36 R37 R38 R39 R40 R41 R42 R43 R44 R45 R46 R47 R48 R49 R50 R51 R52 R53 R54 R55 R56 R57 R58 R59 R60 R61 1 1 1 1 2 2 2 3 4 4 5 5 6 6 6 7 7 9 9 9 10 10 11 11 11 15 15 15 19 19 19 23 24 27 27 28 28 29 30 30 31 31 32 39 39 39 40 40 40 43 43 43 47 47 47 51 51 51 55 55 55 3 8 39 40 3 4 5 32 29 30 8 27 7 15 24 8 10 11 23 24 19 23 12 13 14 16 17 18 20 21 22 25 26 28 38 29 37 36 31 35 32 33 34 41 43 47 42 51 55 44 45 46 48 49 50 52 53 54 56 57 58 1.8177 1.925 1.8611 1.8632 1.4205 1.416 1.448 1.3813 1.426 1.4194 1.5335 1.4012 1.414 1.5086 1.3981 1.5782 1.421 1.5066 1.3959 1.3938 1.5095 1.3972 1.1025 1.1002 1.0996 1.1036 1.0996 1.0995 1.1008 1.0993 1.0994 1.095 1.095 1.4098 1.0935 1.3815 1.0933 1.0924 1.3791 1.0934 1.4132 1.092 1.0911 1.1048 1.5304 1.5303 1.102 1.5277 1.5301 1.0985 1.101 1.101 1.0981 1.1009 1.1003 1.1009 1.1011 1.0992 1.1005 1.1009 1.1001 -DE/DX = 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A57 A58 A59 A60 A61 A62 A63 A64 A65 A66 A67 A68 A69 A70 A71 A72 A73 A74 A75 A76 A77 A78 A79 A80 A81 A82 A83 A84 A85 A86 A87 A88 A89 A90 A91 A92 A93 A94 A95 A96 A97 A98 A99 A100 A101 A102 A103 A104 A105 A106 A107 A108 A109 A110 A111 3 3 3 8 8 39 3 3 4 1 1 2 2 2 29 2 2 8 7 7 15 6 6 8 1 1 5 11 11 23 7 7 19 9 9 9 12 12 13 6 6 6 16 16 17 10 10 10 20 20 21 9 9 10 6 6 9 5 5 28 27 27 29 4 4 28 4 4 31 30 30 32 3 3 31 1 1 1 41 41 43 1 1 1 42 42 51 39 39 39 44 44 45 39 39 39 48 48 49 40 40 40 52 52 53 40 40 40 56 56 57 1 1 1 1 1 1 2 2 2 3 3 3 4 4 4 5 5 5 6 6 6 7 7 7 8 8 8 9 9 9 10 10 10 11 11 11 11 11 11 15 15 15 15 15 15 19 19 19 19 19 19 23 23 23 24 24 24 27 27 27 28 28 28 29 29 29 30 30 30 31 31 31 32 32 32 39 39 39 39 39 39 40 40 40 40 40 40 43 43 43 43 43 43 47 47 47 47 47 47 51 51 51 51 51 51 55 55 55 55 55 55 8 39 40 39 40 40 4 5 5 2 32 32 29 30 30 8 27 27 15 24 24 8 10 10 5 7 7 23 24 24 19 23 23 12 13 14 13 14 14 16 17 18 17 18 18 20 21 22 21 22 22 10 25 25 9 26 26 28 38 38 29 37 37 28 36 36 31 35 35 32 33 33 31 34 34 41 43 47 43 47 47 42 51 55 51 55 55 44 45 46 45 46 46 48 49 50 49 50 50 52 53 54 53 54 54 56 57 58 57 58 58 95.6986 113.4395 105.8775 117.8115 116.7305 106.5104 119.9561 117.4729 122.571 108.3001 130.5647 120.9144 118.2521 117.9545 123.7934 115.8937 116.2353 127.8693 121.1828 120.7632 118.0528 123.0743 117.4447 119.4791 101.9618 128.1261 129.1104 121.0209 121.4315 117.5351 121.6654 120.253 118.0777 110.9194 111.4234 111.5576 107.2073 107.4286 108.1035 111.0354 111.4915 111.4699 107.7013 106.7804 108.1538 111.5115 111.6621 111.0802 106.0033 107.8045 108.5572 122.169 118.9565 118.8737 121.8328 119.0455 119.1212 121.4671 119.2676 119.2638 121.8752 118.9217 119.203 119.5942 119.4849 120.9202 121.2897 118.8166 119.8936 120.6863 119.9711 119.3426 119.1939 121.5003 119.3049 103.5006 110.5189 114.123 108.4446 109.0716 110.8 103.12 115.3758 109.2057 108.455 108.6384 111.5477 112.2971 110.7196 109.6612 107.8179 108.4589 107.7467 113.1902 109.4923 110.6567 107.5988 108.0189 107.6922 111.5313 109.3864 112.6087 107.159 108.6697 107.2531 109.9559 110.7818 111.9836 108.108 108.3528 107.5314 -DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 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51 C 13 -0.0298 -0.1839 0.9825 -0.6989 0.7065 0.1111 0.7146 0.6833 0.1496 -0.0013 -6.0E-4 0.0019 -0.718 -0.305 1.023 -0.256 -0.109 0.365 -0.239 -0.102 0.341 52 H 1 0.3609 -0.2532 0.8976 0.8202 -0.3719 -0.4347 0.4439 0.8931 0.0734 -0.0011 -7.0E-4 0.0017 -0.569 -0.362 0.931 -0.203 -0.129 0.332 -0.19 -0.121 0.311 53 H 1 0.684 -0.4002 0.6099 -0.3845 0.5126 0.7677 0.6199 0.7596 -0.1968 -0.0012 -0.001 0.0023 -0.651 -0.556 1.207 -0.232 -0.199 0.431 -0.217 -0.186 0.403 54 H 1 0.9092 -0.407 -0.0884 -0.02 -0.2547 0.9668 0.416 0.8772 0.2397 -0.0068 -0.0047 0.0114 -0.91 -0.626 1.536 -0.325 -0.223 0.548 -0.303 -0.209 0.512 55 C 13 0.717 -0.5008 0.4849 0.6924 0.4306 -0.579 0.0811 0.7509 0.6554 -0.002 -0.0013 0.0033 -1.091 -0.676 1.767 -0.389 -0.241 0.63 -0.364 -0.225 0.589 56 H 1 -0.5734 -0.1318 0.8086 -0.4821 0.8523 -0.2029 0.6624 0.5062 0.5522 -0.0019 -0.0011 0.0031 -1.04 -0.601 1.641 -0.371 -0.214 0.585 -0.347 -0.2 0.547 57 H 1 -8.26001657e-01 -1.61792333e+00 3.27441904e-01 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 15 6 6 6 6 6 6 5 6 6 6 1 1 1 6 1 1 1 6 1 1 1 6 6 1 1 6 6 6 6 6 6 1 1 1 1 1 1 6 6 1 1 6 1 1 1 6 1 1 1 6 1 1 1 6 1 1 1 0.010298371 0.006184905 -0.009919246 -0.004188828 0.001159777 0.000117745 -0.000531309 -0.001483573 -0.003047571 0.002112393 -0.003620657 0.000023519 0.003888057 -0.000395680 -0.000135395 -0.001207089 0.000996569 0.002389521 0.004576919 0.000852456 -0.000762501 -0.007384195 -0.000015893 -0.002372636 -0.000312372 0.000100304 -0.000071152 -0.001706297 -0.000019259 -0.001195598 -0.002406755 0.000181960 0.000132671 0.000831151 0.002839218 -0.001783176 0.001323100 -0.000072183 0.003415918 0.000737500 -0.003174358 -0.001723188 0.002699444 0.002377761 0.001750971 -0.000982381 -0.003315005 0.001668217 -0.000434541 0.002509940 -0.001038154 0.001743569 -0.001027413 -0.002719631 0.003084129 0.003939477 -0.002465896 -0.001260686 0.003365638 -0.001753768 0.009863141 0.012466223 -0.002527868 0.002539501 0.000883470 0.002426482 -0.001895901 -0.001773966 -0.002596481 -0.001048182 0.001642737 0.002912802 0.002341257 0.001340279 0.002779557 0.001821828 -0.001866574 -0.002971022 -0.002739149 -0.000467137 0.000874523 -0.002469653 -0.002713144 0.000665757 0.003572114 -0.000686239 -0.000431335 0.000802453 -0.003620947 0.000192877 0.003753975 0.001797088 -0.000969057 0.000817751 0.005616684 -0.000560252 -0.003965917 -0.000604493 0.000552144 -0.002237126 0.001187851 0.003087735 -0.002520239 0.003045719 0.000093542 -0.002432608 0.003266928 0.000060896 0.001348122 0.003669024 -0.000647362 0.004513073 0.000527284 -0.000628973 -0.002669745 0.026725830 0.026149780 -0.028904772 0.017185470 -0.010372935 0.000414025 -0.021769619 -0.006770779 0.018545898 -0.012071431 0.005215871 -0.026752313 -0.020567907 -0.013657008 0.018618382 -0.000811826 -0.008641000 -0.007145006 0.006035998 0.005565328 0.003777494 -0.010113959 0.018836066 0.020307848 -0.012487705 -0.016315303 -0.019794542 -0.003951951 -0.002205439 0.001321156 -0.009834238 0.019113504 -0.003652337 0.019671217 0.004924736 0.026873550 0.003277788 -0.002756574 -0.015382693 0.007302168 -0.005648474 -0.004264779 -0.019779182 -0.006031776 -0.007089934 -0.007118390 0.019453771 0.005502983 -0.010357553 0.021170955 0.007272332 -0.009790332 -0.016856642 -0.017622376 0.005227076 -0.007127678 0.007700209 0.018133779 -0.006871019 0.028904772 0.008662290 (Enter /usr/local/CompChem/Gaussian/g16/l716.exe) 0.7907 0.7897 0.7896 0.7883 0.7885 0.7875 0.7873 0.7870 0.7870 0.7871 0.7874 0.7875 0.7880 0.7881 0.7885 0.7883 0.7888 0.7890 0.7892 0.7890 0.7890 0.7891 0.7891 0.7891 0.7891 0.7891 0.7891 0.7891 0.7891 0.7890 0.7890 0.7890 0.7890 0.7890 0.7891 0.7891 0.7891 0.7891 open 1 1 1 -1336.45089757517 -1336.45090191028 -0.000004335110 -1336.45090219559 -0.000000285312 -1336.45090220159 -0.000000005998 -1336.45090220176 -0.000000000170 -1336.45090220182 -0.000000000057 -1336.45090220181 0.000000000012 -1336.45090220184 -0.000000000034 -1336.45090220 8 0.7891 1.323327288762e+03 -8.471918844732e+03 3.131413622368e+03 Using DIIS extrapolation, IDIIS= 1040. NGot= 1572864000 LenX= 1572216948 LenY= 1571898288 Requested convergence on RMS density matrix=1.00D-08 within 32 cycles. Requested convergence on MAX density matrix=1.00D-06. Requested convergence on energy=1.00D-06. No special actions if energy rises. Fock matrices will be formed incrementally for 20 cycles. 0.7891 (Enter /usr/local/CompChem/Gaussian/g16/l716.exe) 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 P C C C C C C B C C C H H H C H H H C H H H C C H H C C C C C C H H H H H H C C H H C H H H C H H H C H H H C H H H 31 13 13 13 13 13 13 11 13 13 13 1 1 1 13 1 1 1 13 1 1 1 13 13 1 1 13 13 13 13 13 13 1 1 1 1 1 1 13 13 1 1 13 1 1 1 13 1 1 1 13 1 1 1 13 1 1 1 -0.05110 0.02406 -0.00772 -0.02383 -0.05509 0.02408 -0.03385 0.06152 0.00663 0.02387 -0.00162 0.00087 0.00029 0.00018 0.00623 0.00082 0.00002 0.00092 0.00183 0.00045 -0.00005 0.00039 -0.00452 -0.00528 0.00048 0.00049 0.04687 -0.03390 0.04306 0.01082 -0.00945 0.00894 0.00060 -0.00064 -0.00073 -0.00353 0.00148 -0.00368 0.01910 0.03024 -0.00002 -0.00049 0.00472 0.00018 0.00019 0.00030 -0.00079 0.00001 0.00035 0.00011 0.00033 0.00002 0.00064 0.00007 0.00488 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D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically A1 A2 A3 A4 A5 A6 A7 A8 A9 A10 A11 A12 A13 A14 A15 A16 A17 A18 A19 A20 A21 A22 A23 A24 A25 A26 A27 A28 A29 A30 A31 A32 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analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 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analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically D1 D2 D3 D4 D5 D6 D7 D8 D9 D10 D11 D12 D13 D14 D15 D16 D17 D18 D19 D20 D21 D22 D23 D24 D25 D26 D27 D28 D29 D30 D31 D32 D33 D34 D35 D36 D37 D38 D39 D40 D41 D42 D43 D44 D45 D46 D47 D48 D49 D50 D51 D52 D53 D54 D55 D56 D57 D58 D59 D60 D61 D62 D63 D64 D65 D66 D67 D68 D69 D70 D71 D72 D73 D74 D75 D76 D77 D78 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analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically Berny optimization. local minimum Step number 1 out of a maximum of 2 All quantities printed in internal units (Hartrees-Bohrs-Radians) Second derivative matrix not updated -- analytic derivatives used. 0.00008 0.00093 0.00141 0.00199 0.00257 0.00326 0.00352 0.00383 0.00616 0.00934 0.01052 0.01133 0.01174 0.01469 0.01542 0.01602 0.01675 0.01761 0.01789 0.01834 0.02037 0.02069 0.02090 0.02185 0.02247 0.02276 0.02418 0.02425 0.02497 0.02539 0.02581 0.02651 0.02782 0.02930 0.03175 0.03282 0.03345 0.03752 0.03940 0.04214 0.04288 0.04405 0.04466 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Angle between quadratic step and forces= 86.32 degrees. 1 2 0.00025025 0.00000015 0.00000015 0.00000000 R1 R2 R3 R4 R5 R6 R7 R8 R9 R10 R11 R12 R13 R14 R15 R16 R17 R18 R19 R20 R21 R22 R23 R24 R25 R26 R27 R28 R29 R30 R31 R32 R33 R34 R35 R36 R37 R38 R39 R40 R41 R42 R43 R44 R45 R46 R47 R48 R49 R50 R51 R52 R53 R54 R55 R56 R57 R58 R59 R60 R61 A1 A2 A3 A4 A5 A6 A7 A8 A9 A10 A11 A12 A13 A14 A15 A16 A17 A18 A19 A20 A21 A22 A23 A24 A25 A26 A27 A28 A29 A30 A31 A32 A33 A34 A35 A36 A37 A38 A39 A40 A41 A42 A43 A44 A45 A46 A47 A48 A49 A50 A51 A52 A53 A54 A55 A56 A57 A58 A59 A60 A61 A62 A63 A64 A65 A66 A67 A68 A69 A70 A71 A72 A73 A74 A75 A76 A77 A78 A79 A80 A81 A82 A83 A84 A85 A86 A87 A88 A89 A90 A91 A92 A93 A94 A95 A96 A97 A98 A99 A100 A101 A102 A103 A104 A105 A106 A107 A108 A109 A110 A111 D1 D2 D3 D4 D5 D6 D7 D8 D9 D10 D11 D12 D13 D14 D15 D16 D17 D18 D19 D20 D21 D22 D23 D24 D25 D26 D27 D28 D29 D30 D31 D32 D33 D34 D35 D36 D37 D38 D39 D40 D41 D42 D43 D44 D45 D46 D47 D48 D49 D50 D51 D52 D53 D54 D55 D56 D57 D58 D59 D60 D61 D62 D63 D64 D65 D66 D67 D68 D69 D70 D71 D72 D73 D74 D75 D76 D77 D78 D79 D80 D81 D82 D83 D84 D85 D86 D87 D88 D89 D90 D91 D92 D93 D94 D95 D96 D97 D98 D99 D100 D101 D102 D103 D104 D105 D106 D107 D108 D109 D110 D111 D112 D113 D114 D115 D116 D117 D118 D119 D120 D121 D122 D123 D124 D125 D126 D127 D128 D129 D130 D131 D132 D133 D134 D135 D136 D137 D138 D139 D140 D141 D142 D143 D144 D145 D146 D147 D148 D149 D150 D151 D152 D153 D154 D155 D156 D157 D158 D159 D160 3.43500 3.63781 3.51694 3.52095 2.68432 2.67594 2.73641 2.61021 2.69479 2.68226 2.89783 2.64783 2.67201 2.85089 2.64211 2.98231 2.68521 2.84713 2.63785 2.63390 2.85252 2.64036 2.08336 2.07908 2.07800 2.08550 2.07786 2.07781 2.08026 2.07747 2.07760 2.06917 2.06918 2.66417 2.06640 2.61061 2.06602 2.06430 2.60619 2.06616 2.67047 2.06366 2.06196 2.08776 2.89206 2.89180 2.08242 2.88686 2.89143 2.07593 2.08058 2.08065 2.07517 2.08039 2.07926 2.08034 2.08086 2.07712 2.07971 2.08032 2.07881 1.67025 1.97989 1.84791 2.05620 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0.98543 3.07001 -1.11803 -1.10017 0.98441 3.07956 |Maximum Force|RMS Force|Maximum Displacement|RMS Displacement| 0.000002 0.000001 0.002720 0.000250 0.000450 0.000300 0.001800 0.001200 YES YES NO YES -1.136058e-09 Optimization completed on the basis of negligible forces. -- Stationary point found. R1 R2 R3 R4 R5 R6 R7 R8 R9 R10 R11 R12 R13 R14 R15 R16 R17 R18 R19 R20 R21 R22 R23 R24 R25 R26 R27 R28 R29 R30 R31 R32 R33 R34 R35 R36 R37 R38 R39 R40 R41 R42 R43 R44 R45 R46 R47 R48 R49 R50 R51 R52 R53 R54 R55 R56 R57 R58 R59 R60 R61 1 1 1 1 2 2 2 3 4 4 5 5 6 6 6 7 7 9 9 9 10 10 11 11 11 15 15 15 19 19 19 23 24 27 27 28 28 29 30 30 31 31 32 39 39 39 40 40 40 43 43 43 47 47 47 51 51 51 55 55 55 3 8 39 40 3 4 5 32 29 30 8 27 7 15 24 8 10 11 23 24 19 23 12 13 14 16 17 18 20 21 22 25 26 28 38 29 37 36 31 35 32 33 34 41 43 47 42 51 55 44 45 46 48 49 50 52 53 54 56 57 58 1.8177 1.925 1.8611 1.8632 1.4205 1.416 1.448 1.3813 1.426 1.4194 1.5335 1.4012 1.414 1.5086 1.3981 1.5782 1.421 1.5066 1.3959 1.3938 1.5095 1.3972 1.1025 1.1002 1.0996 1.1036 1.0996 1.0995 1.1008 1.0993 1.0994 1.095 1.095 1.4098 1.0935 1.3815 1.0933 1.0924 1.3791 1.0934 1.4132 1.092 1.0911 1.1048 1.5304 1.5303 1.102 1.5277 1.5301 1.0985 1.101 1.101 1.0981 1.1009 1.1003 1.1009 1.1011 1.0992 1.1005 1.1009 1.1001 -DE/DX = 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A57 A58 A59 A60 A61 A62 A63 A64 A65 A66 A67 A68 A69 A70 A71 A72 A73 A74 A75 A76 A77 A78 A79 A80 A81 A82 A83 A84 A85 A86 A87 A88 A89 A90 A91 A92 A93 A94 A95 A96 A97 A98 A99 A100 A101 A102 A103 A104 A105 A106 A107 A108 A109 A110 A111 3 3 3 8 8 39 3 3 4 1 1 2 2 2 29 2 2 8 7 7 15 6 6 8 1 1 5 11 11 23 7 7 19 9 9 9 12 12 13 6 6 6 16 16 17 10 10 10 20 20 21 9 9 10 6 6 9 5 5 28 27 27 29 4 4 28 4 4 31 30 30 32 3 3 31 1 1 1 41 41 43 1 1 1 42 42 51 39 39 39 44 44 45 39 39 39 48 48 49 40 40 40 52 52 53 40 40 40 56 56 57 1 1 1 1 1 1 2 2 2 3 3 3 4 4 4 5 5 5 6 6 6 7 7 7 8 8 8 9 9 9 10 10 10 11 11 11 11 11 11 15 15 15 15 15 15 19 19 19 19 19 19 23 23 23 24 24 24 27 27 27 28 28 28 29 29 29 30 30 30 31 31 31 32 32 32 39 39 39 39 39 39 40 40 40 40 40 40 43 43 43 43 43 43 47 47 47 47 47 47 51 51 51 51 51 51 55 55 55 55 55 55 8 39 40 39 40 40 4 5 5 2 32 32 29 30 30 8 27 27 15 24 24 8 10 10 5 7 7 23 24 24 19 23 23 12 13 14 13 14 14 16 17 18 17 18 18 20 21 22 21 22 22 10 25 25 9 26 26 28 38 38 29 37 37 28 36 36 31 35 35 32 33 33 31 34 34 41 43 47 43 47 47 42 51 55 51 55 55 44 45 46 45 46 46 48 49 50 49 50 50 52 53 54 53 54 54 56 57 58 57 58 58 95.6986 113.4395 105.8775 117.8115 116.7305 106.5104 119.9561 117.4729 122.571 108.3001 130.5647 120.9144 118.2521 117.9545 123.7934 115.8937 116.2353 127.8693 121.1828 120.7632 118.0528 123.0743 117.4447 119.4791 101.9618 128.1261 129.1104 121.0209 121.4315 117.5351 121.6654 120.253 118.0777 110.9194 111.4234 111.5576 107.2073 107.4286 108.1035 111.0354 111.4915 111.4699 107.7013 106.7804 108.1538 111.5115 111.6621 111.0802 106.0033 107.8045 108.5572 122.169 118.9565 118.8737 121.8328 119.0455 119.1212 121.4671 119.2676 119.2638 121.8752 118.9217 119.203 119.5942 119.4849 120.9202 121.2897 118.8166 119.8936 120.6863 119.9711 119.3426 119.1939 121.5003 119.3049 103.5006 110.5189 114.123 108.4446 109.0716 110.8 103.12 115.3758 109.2057 108.455 108.6384 111.5477 112.2971 110.7196 109.6612 107.8179 108.4589 107.7467 113.1902 109.4923 110.6567 107.5988 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D107 D108 D109 D110 D111 D112 D113 D114 D115 D116 D117 D118 D119 D120 D121 D122 D123 D124 D125 D126 D127 D128 D129 D130 D131 D132 D133 D134 D135 D136 D137 D138 D139 D140 D141 D142 D143 D144 D145 D146 D147 D148 D149 D150 D151 D152 D153 D154 D155 D156 D157 D158 D159 8 8 39 39 40 40 3 3 39 39 40 40 3 3 3 8 8 8 40 40 40 3 3 3 8 8 8 39 39 39 4 4 5 5 3 3 5 5 3 3 4 4 1 1 2 2 2 2 30 30 2 2 29 29 2 2 27 27 2 2 8 8 15 15 24 24 7 7 7 24 24 24 7 7 15 15 6 6 10 10 6 6 8 8 23 23 23 24 24 24 11 11 24 24 11 11 23 23 7 7 7 23 23 23 7 7 19 19 5 5 38 38 27 27 37 37 4 4 35 35 30 30 33 33 1 1 1 41 41 41 47 47 47 1 1 1 41 41 41 43 43 43 1 1 1 42 42 42 55 55 55 1 1 1 42 42 42 51 51 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 3 3 3 3 4 4 4 4 4 4 4 4 5 5 5 5 5 5 5 5 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 7 7 7 7 7 7 7 7 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 27 27 27 27 28 28 28 28 30 30 30 30 31 31 31 31 39 39 39 39 39 39 39 39 39 39 39 39 39 39 39 39 39 39 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 3 3 3 3 3 3 8 8 8 8 8 8 39 39 39 39 39 39 39 39 39 40 40 40 40 40 40 40 40 40 3 3 3 3 4 4 4 4 5 5 5 5 32 32 32 32 29 29 29 29 30 30 30 30 8 8 8 8 27 27 27 27 7 7 7 7 15 15 15 15 15 15 24 24 24 24 8 8 8 8 10 10 10 10 11 11 11 11 11 11 23 23 23 23 24 24 24 24 19 19 19 19 19 19 23 23 23 23 28 28 28 28 29 29 29 29 31 31 31 31 32 32 32 32 43 43 43 43 43 43 43 43 43 47 47 47 47 47 47 47 47 47 51 51 51 51 51 51 51 51 51 55 55 55 55 55 55 55 55 2 32 2 32 2 32 5 7 5 7 5 7 41 43 47 41 43 47 41 43 47 42 51 55 42 51 55 42 51 55 1 32 1 32 29 30 29 30 8 27 8 27 31 34 31 34 28 36 28 36 31 35 31 35 1 7 1 7 28 38 28 38 8 10 8 10 16 17 18 16 17 18 9 26 9 26 1 5 1 5 19 23 19 23 12 13 14 12 13 14 10 25 10 25 6 26 6 26 20 21 22 20 21 22 9 25 9 25 29 37 29 37 4 36 4 36 32 33 32 33 3 34 3 34 44 45 46 44 45 46 44 45 46 48 49 50 48 49 50 48 49 50 52 53 54 52 53 54 52 53 54 56 57 58 56 57 58 56 57 7.1251 -178.3597 130.7888 -54.696 -112.7653 61.7499 -7.3449 163.0472 -127.6498 42.7422 103.6382 -85.9698 149.4655 -94.6042 31.0604 -99.9823 15.948 141.6126 33.3921 149.3224 -85.013 167.0928 -74.853 51.7082 62.0921 -179.8536 -53.2924 -71.8662 46.1881 172.7493 175.2583 0.1133 -4.6808 -179.8258 -179.4672 0.4299 0.4687 -179.6341 -1.3481 179.0913 178.7145 -0.8461 -174.6213 5.7183 -0.6931 179.6465 0.1368 179.8177 -179.7539 -0.073 -0.396 179.6923 179.495 -0.4167 6.1277 -164.1304 -174.3716 15.3704 0.6407 -178.9138 -178.8585 1.5869 -0.3274 179.1552 -179.9138 -0.4312 -85.2691 34.832 155.8078 94.3282 -145.5707 -24.595 0.2358 -179.5237 -179.3632 0.8772 65.6101 -126.5376 -113.8625 53.9899 -179.0736 0.1987 0.4284 179.7007 -81.9121 37.4412 158.3663 96.7733 -143.8733 -22.9483 178.2933 -2.0255 -0.4417 179.2394 -178.5271 1.2323 0.2024 179.9618 -77.2686 41.1168 162.4555 103.4439 -138.1708 -16.8321 0.2425 -179.4388 179.5405 -0.1408 -0.0742 -179.9465 179.4804 -0.3919 -0.3376 179.9862 179.5344 -0.1418 -0.1822 179.9069 179.7285 -0.1823 0.7314 -179.6006 -179.3572 0.3108 -55.9432 64.6343 -176.6012 56.8617 177.4392 -63.7964 176.5414 -62.8811 55.8834 55.8811 175.9183 -65.5283 -59.2992 60.738 179.2914 -178.6025 -58.5652 59.9882 61.3903 179.7532 -61.0944 176.4234 -65.2137 53.9387 -63.9718 54.3911 173.5435 168.247 -72.3157 47.7277 56.4595 175.8968 -64.0597 -63.0368 56.4005 -DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0 def2SVP (5D, 7F) 0.10000e-02 0.10000e-05 F 564 A 537 A 537 904 564 101 100 2680.7876974623 58 58 58 1.00e+00 60 F IExCor= 4639 DFT=T Ex+Corr=wB97XD ExCW=0 ScaHFX= 1.000000 ScaDFX= 1.000000 1.000000 1.000000 1.000000 ScalE2= 1.000000 1.000000 IRadAn= 5 IRanWt= -1 IRanGd= 0 ICorTp=0 IEmpDi=121 Grimme-D2 -0.0606660628 C25H31BP(2) C1 1 C1 1 C1 1 0.2696242 0.1446539 0.1192112 NPDir=0 NMtPBC= 1 NCelOv= 1 NCel= 1 NClECP= 1 NCelD= 1 NCelK= 1 NCelE2= 1 NClLst= 1 CellRange= 0.0. One-electron integrals computed using PRISM. One-electron integral symmetry used in STVInt Precomputing XC quadrature grid using IXCGrd= 4 IRadAn= 5 IRanWt= -1 IRanGd= 0 AccXCQ= 0.00D+00. Generated NRdTot= 0 NPtTot= 0 NUsed= 0 NTot= 32 NSgBfM= 561 561 561 561 561 MxSgAt= 58 MxSgA2= 58. 1 open 1 1 1 -1336.45090220185 -1336.45090220 1 0.7891 1.323327289092e+03 -8.471918839450e+03 3.131413616757e+03 Using DIIS extrapolation, IDIIS= 1040. NGot= 1572864000 LenX= 1572216948 LenY= 1571898288 Requested convergence on RMS density matrix=1.00D-08 within 32 cycles. Requested convergence on MAX density matrix=1.00D-06. Requested convergence on energy=1.00D-06. No special actions if energy rises. Fock matrices will be formed incrementally for 20 cycles. 0.7891 Using compressed storage, NAtomX= 58. Will process 59 centers per pass. Symmetrizing basis deriv contribution to polar: IMax=3 JMax=2 DiffMx= 0.00D+00 Minotr: UHF open shell wavefunction. IDoAtm=11111111111111111111111111111111111111111111111111 IDoAtm=11111111 Direct CPHF calculation. Differentiating once with respect to electric field. with respect to dipole field. Differentiating once with respect to nuclear coordinates. Requested convergence is 1.0D-08 RMS, and 1.0D-07 maximum. Secondary convergence is 1.0D-12 RMS, and 1.0D-12 maximum. NewPWx=T KeepS1=F KeepF1=F KeepIn=T MapXYZ=F SortEE=F KeepMc=T. 17586 words used for storage of precomputed grid. Two-electron integrals replicated using symmetry. MDV= 1572864000 using IRadAn= 1. Solving linear equations simultaneously, MaxMat= 384. FoF2E skips out because all densities are zero. CalDSu exits because no D1Ps are significant. FoFJK: IHMeth= 1 ICntrl= 0 DoSepK=T KAlg= 0 I1Cent= 0 FoldK=F IRaf= 1 NMat= 174 IRICut= 1 DoRegI=T DoRafI=F ISym2E= 2 IDoP0=3 IntGTp=3. FoFCou: FMM=F IPFlag= 0 FMFlag= 100000 FMFlg1= 0 NFxFlg= 0 DoJE=F BraDBF=F KetDBF=F FulRan=T wScrn= 0.000000 ICntrl= 500 IOpCl= 0 I1Cent= 0 NGrid= 0 NMat0= 174 NMatS0= 174 NMatT0= 0 NMatD0= 174 NMtDS0= 0 NMtDT0= 0 Integrals replicated using symmetry in FoFCou. There are 177 degrees of freedom in the 1st order CPHF. IDoFFX=6 NUNeed= 3. 174 vectors produced by pass 0 Test12= 8.77D-14 1.00D-09 XBig12= 4.20D+02 5.11D+00. AX will form 174 AO Fock derivatives at one time. 174 vectors produced by pass 1 Test12= 8.77D-14 1.00D-09 XBig12= 4.12D+01 1.35D+00. 174 vectors produced by pass 2 Test12= 8.77D-14 1.00D-09 XBig12= 1.32D+00 2.29D-01. 174 vectors produced by pass 3 Test12= 8.77D-14 1.00D-09 XBig12= 2.56D-02 2.18D-02. 174 vectors produced by pass 4 Test12= 8.77D-14 1.00D-09 XBig12= 2.94D-04 1.71D-03. 174 vectors produced by pass 5 Test12= 8.77D-14 1.00D-09 XBig12= 3.01D-06 1.33D-04. 174 vectors produced by pass 6 Test12= 8.77D-14 1.00D-09 XBig12= 2.70D-08 1.03D-05. 78 vectors produced by pass 7 Test12= 8.77D-14 1.00D-09 XBig12= 2.37D-10 9.83D-07. 15 vectors produced by pass 8 Test12= 8.77D-14 1.00D-09 XBig12= 1.86D-12 5.70D-08. 3 vectors produced by pass 9 Test12= 8.77D-14 1.00D-09 XBig12= 1.78D-14 6.07D-09. InvSVY: IOpt=1 It= 1 EMax= 8.87D-15 Solved reduced A of dimension 1314 with 177 vectors. FullF1: Do perturbations 1 to 3. Isotropic polarizability for W= 0.000000 322.28 Bohr**3. End of Minotr F.D. properties file 721 does not exist. 406.341 -18.800 332.392 -7.154 2.169 228.101 408.762 -7.533 379.534 -14.613 2.873 276.446 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 P C C C C C C B C C C H H H C H H H C H H H C C H H C C C C C C H H H H H H C C H H C H H H C H H H C H H H C H H H 31 13 13 13 13 13 13 11 13 13 13 1 1 1 13 1 1 1 13 1 1 1 13 13 1 1 13 13 13 13 13 13 1 1 1 1 1 1 13 13 1 1 13 1 1 1 13 1 1 1 13 1 1 1 13 1 1 1 -0.05110 0.02406 -0.00772 -0.02383 -0.05509 0.02408 -0.03385 0.06152 0.00663 0.02387 -0.00162 0.00087 0.00029 0.00018 0.00623 0.00082 0.00002 0.00092 0.00183 0.00045 -0.00005 0.00039 -0.00452 -0.00528 0.00048 0.00049 0.04687 -0.03390 0.04306 0.01082 -0.00945 0.00894 0.00060 -0.00064 -0.00073 -0.00353 0.00148 -0.00368 0.01910 0.03024 -0.00002 -0.00049 0.00472 0.00018 0.00019 0.00030 -0.00079 0.00001 0.00035 0.00011 0.00033 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(old form). 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 31 12 12 12 12 12 12 11 12 12 12 1 1 1 12 1 1 1 12 1 1 1 12 12 1 1 12 12 12 12 12 12 1 1 1 1 1 1 12 12 1 1 12 1 1 1 12 1 1 1 12 1 1 1 12 1 1 1 30.9737634 12.0000000 12.0000000 12.0000000 12.0000000 12.0000000 12.0000000 11.0093053 12.0000000 12.0000000 12.0000000 1.0078250 1.0078250 1.0078250 12.0000000 1.0078250 1.0078250 1.0078250 12.0000000 1.0078250 1.0078250 1.0078250 12.0000000 12.0000000 1.0078250 1.0078250 12.0000000 12.0000000 12.0000000 12.0000000 12.0000000 12.0000000 1.0078250 1.0078250 1.0078250 1.0078250 1.0078250 1.0078250 12.0000000 12.0000000 1.0078250 1.0078250 12.0000000 1.0078250 1.0078250 1.0078250 12.0000000 1.0078250 1.0078250 1.0078250 12.0000000 1.0078250 1.0078250 1.0078250 12.0000000 1.0078250 1.0078250 1.0078250 1 0 0 0 0 0 0 3 0 0 0 1 1 1 0 1 1 1 0 1 1 1 0 0 1 1 0 0 0 0 0 0 1 1 1 1 1 1 0 0 1 1 0 1 1 1 0 1 1 1 0 1 1 1 0 1 1 1 12.9400000 3.6000000 3.6000000 3.6000000 3.6000000 3.6000000 3.6000000 2.7500000 3.6000000 3.6000000 3.6000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 3.6000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 3.6000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 3.6000000 3.6000000 1.0000000 1.0000000 3.6000000 3.6000000 3.6000000 3.6000000 3.6000000 3.6000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 3.6000000 3.6000000 1.0000000 1.0000000 3.6000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 3.6000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 3.6000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 3.6000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 (Enter /usr/local/CompChem/Gaussian/g16/l101.exe) Structure from the checkpoint file: "2fos_rad.chk" def2TZVPP (5D, 7F) 0.10000e-02 0.10000e-05 F 1449 A 1282 A 1282 1922 1449 101 100 2680.7876974623 58 58 58 1.00e+00 60 F IExCor= 4639 DFT=T Ex+Corr=wB97XD ExCW=0 ScaHFX= 1.000000 ScaDFX= 1.000000 1.000000 1.000000 1.000000 ScalE2= 1.000000 1.000000 IRadAn= 5 IRanWt= -1 IRanGd= 0 ICorTp=0 IEmpDi=121 Grimme-D2 -0.0606660628 C25H31BP(2) C1 1 C1 1 C1 1 0.2696242 0.1446539 0.1192112 NPDir=0 NMtPBC= 1 NCelOv= 1 NCel= 1 NClECP= 1 NCelD= 1 NCelK= 1 NCelE2= 1 NClLst= 1 CellRange= 0.0. One-electron integrals computed using PRISM. One-electron integral symmetry used in STVInt Precomputing XC quadrature grid using IXCGrd= 4 IRadAn= 5 IRanWt= -1 IRanGd= 0 AccXCQ= 0.00D+00. Generated NRdTot= 0 NPtTot= 0 NUsed= 0 NTot= 32 NSgBfM= 1431 1431 1431 1431 1431 MxSgAt= 58 MxSgA2= 58. 1 open 1 1 1 -1337.08941684571 -1337.34847893655 -0.259062090835 -1337.61636876550 -0.267889828955 -1337.61667069733 -0.000301931826 -1337.61674104295 -0.000070345615 -1337.61676130191 -0.000020258965 -1337.61676292342 -0.000001621509 -1337.61676344097 -0.000000517549 -1337.61676373502 -0.000000294048 -1337.61676397147 -0.000000236449 -1337.61676412042 -0.000000148957 -1337.61676417154 -0.000000051122 -1337.61676418673 -0.000000015190 -1337.61676419138 -0.000000004645 -1337.61676419267 -0.000000001287 -1337.61676419314 -0.000000000475 -1337.61676419329 -0.000000000147 -1337.61676419329 0.000000000002 -1337.61676419 18 0.7873 1.330890519741e+03 -8.482034243788e+03 3.132799928454e+03 Using DIIS extrapolation, IDIIS= 1040. NGot= 1572864000 LenX= 1568642344 LenY= 1566541294 Requested convergence on RMS density matrix=1.00D-08 within 32 cycles. Requested convergence on MAX density matrix=1.00D-06. Requested convergence on energy=1.00D-06. No special actions if energy rises. Fock matrices will be formed incrementally for 20 cycles. 0.7873 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 P C C C C C C B C C C H H H C H H H C H H H C C H H C C C C C C H H H H H H C C H H C H H H C H H H C H H H C H H H 31 13 13 13 13 13 13 11 13 13 13 1 1 1 13 1 1 1 13 1 1 1 13 13 1 1 13 13 13 13 13 13 1 1 1 1 1 1 13 13 1 1 13 1 1 1 13 1 1 1 13 1 1 1 13 1 1 1 -0.05550 0.00994 -0.00306 -0.01306 -0.03204 0.01629 -0.02275 0.01429 0.00240 0.01670 -0.00116 0.00093 0.00030 0.00019 0.00477 0.00085 -0.00000 0.00103 0.00112 0.00044 -0.00004 0.00045 -0.00191 -0.00255 0.00050 0.00051 0.01715 -0.01764 0.01495 0.00437 -0.00392 0.00327 0.00055 -0.00059 -0.00067 -0.00342 0.00139 -0.00355 0.01500 0.02372 0.00003 -0.00049 0.00409 0.00015 0.00016 0.00033 -0.00067 0.00001 0.00038 0.00010 0.00037 0.00001 0.00068 0.00006 0.00366 -0.00010 0.00013 -0.00012 -100.51439 11.17670 -3.43513 -14.68089 -36.01894 18.31147 -25.57781 20.50401 2.69661 18.77576 -1.30479 4.16160 1.36036 0.86421 5.36751 3.78732 -0.01442 4.60074 1.26030 1.98584 -0.16302 2.00440 -2.14465 -2.86605 2.22653 2.26771 19.28327 -19.82981 16.80280 4.91278 -4.40568 3.68124 2.45878 -2.65563 -3.00768 -15.29444 6.21661 -15.84619 16.85956 26.66386 0.11569 -2.19445 4.59404 0.65082 0.73188 1.48834 -0.75159 0.02564 1.68414 0.44803 0.42115 0.03979 3.04063 0.28615 4.11442 -0.44634 0.56653 -0.55036 -35.86603 3.98812 -1.22574 -5.23851 -12.85245 6.53399 -9.12680 7.31634 0.96222 6.69966 -0.46558 1.48496 0.48541 0.30837 1.91526 1.35141 -0.00515 1.64166 0.44971 0.70860 -0.05817 0.71522 -0.76526 -1.02268 0.79448 0.80917 6.88075 -7.07577 5.99566 1.75300 -1.57206 1.31356 0.87735 -0.94760 -1.07321 -5.45744 2.21824 -5.65431 6.01591 9.51433 0.04128 -0.78304 1.63927 0.23223 0.26115 0.53108 -0.26819 0.00915 0.60094 0.15987 0.15028 0.01420 1.08497 0.10211 1.46813 -0.15926 0.20215 -0.19638 -33.52799 3.72815 -1.14584 -4.89702 -12.01463 6.10805 -8.53184 6.83940 0.89949 6.26292 -0.43523 1.38816 0.45377 0.28827 1.79041 1.26331 -0.00481 1.53464 0.42039 0.66241 -0.05438 0.66860 -0.71538 -0.95601 0.74269 0.75643 6.43221 -6.61451 5.60481 1.63873 -1.46958 1.22793 0.82016 -0.88582 -1.00325 -5.10168 2.07364 -5.28572 5.62374 8.89411 0.03859 -0.73199 1.53241 0.21709 0.24413 0.49646 -0.25070 0.00855 0.56177 0.14945 0.14048 0.01327 1.01425 0.09545 1.37242 -0.14888 0.18898 -0.18358 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 -0.051182 -0.045122 0.024263 0.025498 0.048601 -0.012302 0.011630 -0.164788 -0.016683 -0.009873 0.001015 0.001108 0.000977 0.001023 0.008591 -0.000988 -0.000316 0.000067 0.001000 -0.000561 -0.002040 -0.000498 0.013635 0.013124 0.002182 0.002043 -0.119735 0.054536 -0.118920 -0.018718 0.019106 -0.018223 -0.000627 -0.001237 0.002250 -0.001334 0.005074 0.012308 -0.012507 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