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One-electron integrals computed using PRISM. Berny optimization. local minimum Step number 43 out of a maximum of 387 All quantities printed in internal units (Hartrees-Bohrs-Radians) 0.00040 0.00152 0.00279 0.00388 0.00420 0.00443 0.00620 0.00726 0.00835 0.00887 0.00980 0.01244 0.01420 0.01453 0.01508 0.01660 0.01750 0.01764 0.01778 0.01808 0.01877 0.01893 0.01941 0.01958 0.02016 0.02025 0.02038 0.02047 0.02057 0.02071 0.02090 0.02111 0.02124 0.02144 0.02162 0.02166 0.02171 0.02172 0.02196 0.02196 0.02217 0.02240 0.02275 0.02293 0.02302 0.02306 0.02352 0.02383 0.02887 0.03088 0.03526 0.03952 0.04264 0.04660 0.05062 0.05472 0.05518 0.05713 0.05742 0.05789 0.06053 0.06262 0.06629 0.07105 0.07347 0.07457 0.07715 0.07868 0.09641 0.11102 0.13357 0.13808 0.15080 0.15438 0.15848 0.15920 0.15950 0.15977 0.15984 0.15991 0.15999 0.15999 0.16000 0.16000 0.16000 0.16000 0.16001 0.16003 0.16003 0.16010 0.16012 0.16014 0.16029 0.16039 0.16059 0.16071 0.16112 0.16191 0.16211 0.16318 0.16376 0.16514 0.17082 0.18508 0.18890 0.20113 0.21954 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R1 R2 R3 R4 R5 R6 R7 R8 R9 R10 R11 R12 R13 R14 R15 R16 R17 R18 R19 R20 R21 R22 R23 R24 R25 R26 R27 R28 R29 R30 R31 R32 R33 R34 R35 R36 R37 R38 R39 R40 R41 R42 R43 R44 R45 R46 R47 R48 R49 R50 R51 R52 R53 R54 R55 R56 R57 R58 R59 R60 R61 R62 R63 R64 R65 R66 R67 R68 R69 R70 R71 R72 R73 1 1 1 1 3 3 3 4 4 4 8 8 11 11 11 14 16 16 17 17 18 18 19 19 20 22 22 22 24 24 24 26 26 27 27 28 28 29 29 30 30 31 31 33 33 35 35 36 38 43 43 44 44 45 45 46 46 47 47 48 48 50 50 52 52 53 55 60 60 60 64 64 64 2 15 16 21 4 8 11 5 6 7 9 10 12 13 14 23 17 18 20 22 19 24 20 69 68 23 26 64 25 43 60 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 36 37 38 39 38 40 41 42 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 53 54 55 56 55 57 58 59 61 62 63 65 66 67 1.2261 1.2346 1.6032 1.2308 1.4445 1.3794 1.4412 1.1074 1.1002 1.0988 1.0932 1.093 1.1011 1.1091 1.0991 2.185 1.3535 1.3508 1.3842 1.4626 1.3791 1.472 1.3548 1.0855 1.0842 1.0952 1.5209 1.5279 1.0994 1.5201 1.5241 1.4346 1.3759 1.4246 1.4273 1.4146 1.092 1.3737 1.0908 1.4217 1.4214 1.3696 1.0918 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-0.051 -0.049 0.1 -0.047 -0.046 0.093 63 H 1 -0.2148 -0.3828 0.8985 -0.6957 0.7056 0.1343 0.6854 0.5963 0.4179 -7.0E-4 -7.0E-4 0.0014 -0.095 -0.092 0.187 -0.034 -0.033 0.067 -0.032 -0.031 0.062 64 C 13 -0.1982 -0.4544 0.8685 0.7643 -0.6264 -0.1533 0.6136 0.6334 0.4714 -5.0E-4 -5.0E-4 9.0E-4 -0.249 -0.245 0.494 -0.089 -0.087 0.176 -0.083 -0.082 0.165 65 H 1 -0.227 -0.3778 0.8976 -0.5716 0.7979 0.1912 0.7885 0.4697 0.3971 -6.0E-4 -6.0E-4 0.0012 -0.31 -0.305 0.615 -0.111 -0.109 0.22 -0.103 -0.102 0.205 66 H 1 -0.3728 -0.3849 0.8443 -0.6787 0.7336 0.0348 0.6328 0.56 0.5347 -0.0011 -0.001 0.0021 -0.577 -0.553 1.131 -0.206 -0.197 0.404 -0.193 -0.185 0.377 67 H 1 0.0091 -0.4789 0.8778 0.9372 -0.302 -0.1745 0.3486 0.8243 0.446 -5.0E-4 -5.0E-4 0.0011 -0.283 -0.278 0.561 -0.101 -0.099 0.2 -0.094 -0.093 0.187 68 H 1 5.62737584e-02 -1.08969157e+00 -1.76591842e+00 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 5 1 7 6 1 1 1 6 1 1 6 1 1 1 1 6 7 7 6 6 1 6 1 6 1 6 6 6 6 6 6 1 6 1 6 6 1 6 1 1 1 1 6 6 6 6 6 6 1 6 1 6 6 1 6 1 1 1 1 6 1 1 1 6 1 1 1 1 1 -0.000729467 -0.001437886 0.000586163 -0.000409364 0.001289014 -0.000689716 -0.005639943 -0.003174566 0.005377770 0.002775803 -0.001406120 -0.000988607 -0.001005306 0.000553187 -0.000226704 -0.000193949 0.000978141 0.000378871 -0.001453457 -0.000577972 0.000508593 0.005188676 0.005523533 -0.006746483 0.000507493 -0.000543426 0.002145011 -0.000610806 -0.000747430 0.000471893 0.003054565 -0.000771393 -0.003479836 0.000080571 0.000240316 0.001438156 -0.002233591 0.000640492 0.000940020 -0.000374196 -0.001052252 0.000423943 0.001260898 0.000552826 0.000672373 0.001210859 0.000269793 -0.001620994 -0.005021373 0.000057634 0.003379685 0.000892164 0.000653022 -0.001063046 -0.000879718 -0.000360446 0.001697696 0.002767784 0.000154180 -0.002451559 0.000244026 -0.000435676 0.000031907 0.001844011 0.001707610 -0.000504934 -0.000143260 -0.000382396 -0.000435759 -0.001541737 -0.002044864 -0.000726097 -0.000000183 0.001130620 0.000072063 0.000290468 -0.000824093 0.000251512 0.000046020 0.000186600 -0.000002822 -0.000169398 -0.000020838 -0.000039630 -0.000135366 -0.000079068 -0.000022155 -0.000099669 0.000004849 -0.000020210 -0.000135155 0.000023868 0.000038104 0.000039460 0.000011866 0.000007510 0.000047315 -0.000051920 0.000027335 0.000031133 0.000029556 0.000017844 0.000133269 0.000027374 -0.000016208 0.000187730 -0.000028213 -0.000026361 0.000005904 -0.000023316 0.000003076 0.000017158 0.000007662 -0.000035765 -0.000008649 0.000018848 0.000000188 -0.000035497 -0.000041541 0.000009375 -0.000031878 -0.000030540 0.000001631 0.000024872 0.000000664 -0.000002228 0.001157832 0.000011679 0.000448282 -0.000861705 -0.000718159 0.000355521 -0.001681194 -0.000720619 -0.000337465 -0.000973934 0.000048662 -0.000130368 0.000177149 -0.000490300 -0.000091051 0.000555942 0.000435184 0.000271539 0.000604512 0.000848991 -0.000054533 0.000261883 0.000736394 0.000108609 -0.000092017 -0.000180952 0.000078598 0.000706050 0.000888537 -0.000246933 -0.000179223 -0.000078857 0.000038756 -0.000129098 0.000043594 -0.000014481 0.000308389 -0.000717747 0.000532644 -0.000016623 0.000387659 -0.000514906 -0.000528898 -0.000113506 -0.000018410 -0.000041301 -0.000032623 -0.000065732 0.000389910 0.000508869 -0.000395519 0.000430858 0.001125327 0.002522749 -0.000250518 -0.000131924 -0.000535617 0.000430011 -0.000212307 -0.000450231 -0.000172012 -0.001103646 -0.001116734 -0.000694190 -0.000994251 -0.000234335 0.000085551 0.000414014 0.000304524 0.000040259 0.000088676 -0.000033974 0.000383244 0.000354017 0.000028602 -0.000138812 -0.000169954 0.000423563 0.000429711 -0.000254463 -0.000254709 0.006746483 0.001281415 (Enter /NFS_R1/Quicomp/gaussian/g16_C02/l716.exe) 0.7538 0.7538 0.7537 0.7539 0.7538 0.7538 0.7538 0.7538 0.7538 0.7538 0.7538 0.7538 0.7538 0.7538 0.7538 0.7538 0.7538 0.7538 0.7538 0.7538 0.7538 0.7538 0.7538 0.7538 0.7538 0.7538 0.7538 0.7538 0.7538 0.7538 0.7538 0.7538 0.7538 0.7538 0.7538 0.7538 0.7538 0.7538 0.7538 0.7538 0.7538 open 1 1 1 -1351.95277338088 -1351.95277409445 -0.000000713566 -1351.95277414582 -0.000000051376 -1351.95277414803 -0.000000002206 -1351.95277414900 -0.000000000967 -1351.95277414904 -0.000000000041 -1351.95277414904 -0.000000000003 -1351.95277415 7 0.7538 1.336331810323e+03 -9.998326873798e+03 3.873494390210e+03 Using DIIS extrapolation, IDIIS= 1040. NGot= 1572864000 LenX= 1571910013 LenY= 1571440103 Requested convergence on RMS density matrix=1.00D-08 within 32 cycles. Requested convergence on MAX density matrix=1.00D-06. Requested convergence on energy=1.00D-06. No special actions if energy rises. Fock matrices will be formed incrementally for 20 cycles. 0.7538 (Enter /NFS_R1/Quicomp/gaussian/g16_C02/l716.exe) 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 B H N C H H H C H H C H H H H C N N C C H C H C H C C C C C C H C H C C H C H H H H C C C C C C H C H C C H C H H H H C H H H C H H H H H 11 1 14 13 1 1 1 13 1 1 13 1 1 1 1 13 14 14 13 13 1 13 1 13 1 13 13 13 13 13 13 1 13 1 13 13 1 13 1 1 1 1 13 13 13 13 13 13 1 13 1 13 13 1 13 1 1 1 1 13 1 1 1 13 1 1 1 1 1 0.00002 0.00002 0.08804 -0.00564 0.00619 0.00218 0.00057 0.18416 -0.00605 -0.00592 -0.00572 0.00215 0.00624 0.00067 0.00001 0.00009 0.00028 -0.00002 0.00002 0.00000 -0.00000 -0.00004 0.00000 0.00001 -0.00000 0.00002 -0.00000 0.00000 0.00001 0.00000 -0.00000 0.00000 -0.00000 -0.00000 -0.00000 0.00000 -0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00008 0.00051 0.00012 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analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically D1 D2 D3 D4 D5 D6 D7 D8 D9 D10 D11 D12 D13 D14 D15 D16 D17 D18 D19 D20 D21 D22 D23 D24 D25 D26 D27 D28 D29 D30 D31 D32 D33 D34 D35 D36 D37 D38 D39 D40 D41 D42 D43 D44 D45 D46 D47 D48 D49 D50 D51 D52 D53 D54 D55 D56 D57 D58 D59 D60 D61 D62 D63 D64 D65 D66 D67 D68 D69 D70 D71 D72 D73 D74 D75 D76 D77 D78 D79 D80 D81 D82 D83 D84 D85 D86 D87 D88 D89 D90 D91 D92 D93 D94 D95 D96 D97 D98 D99 D100 D101 D102 D103 D104 D105 D106 D107 D108 D109 D110 D111 D112 D113 D114 D115 D116 D117 D118 D119 D120 D121 D122 D123 D124 D125 D126 D127 D128 D129 D130 D131 D132 D133 D134 D135 D136 D137 D138 D139 D140 D141 D142 D143 D144 D145 D146 D147 D148 D149 D150 D151 D152 D153 D154 D155 D156 D157 D158 D159 D160 D161 D162 D163 D164 D165 D166 D167 D168 D169 D170 D171 D172 D173 D174 D175 D176 D177 D178 D179 2 2 15 15 21 21 8 8 8 11 11 11 4 4 11 11 4 4 4 8 8 8 3 12 13 11 1 1 18 18 1 1 17 17 16 16 22 22 16 16 16 20 20 20 16 16 24 24 16 16 16 19 19 19 18 18 69 69 17 26 64 17 17 23 23 64 64 17 17 17 23 23 23 26 26 26 18 18 25 25 60 60 18 18 18 25 25 25 43 43 43 22 22 28 28 22 22 27 27 26 26 30 30 26 26 29 29 26 26 32 32 27 27 34 34 27 27 36 36 27 27 35 35 28 28 37 37 29 29 39 39 30 30 40 40 24 24 45 45 24 24 44 44 43 43 47 47 43 43 46 46 43 43 49 49 44 44 51 51 44 44 53 53 44 44 52 52 45 45 54 54 46 46 56 56 47 47 57 57 1 1 1 1 1 1 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 11 11 11 14 16 16 16 16 16 16 16 16 17 17 17 17 17 17 17 17 17 17 18 18 18 18 18 18 18 18 18 18 19 19 19 19 22 22 22 22 22 22 22 22 22 22 22 22 22 22 22 22 22 22 24 24 24 24 24 24 24 24 24 24 24 24 24 24 24 26 26 26 26 26 26 26 26 27 27 27 27 27 27 27 27 28 28 28 28 29 29 29 29 30 30 30 30 30 30 30 30 31 31 31 31 33 33 33 33 35 35 35 35 43 43 43 43 43 43 43 43 44 44 44 44 44 44 44 44 45 45 45 45 46 46 46 46 47 47 47 47 47 47 47 47 48 48 48 48 50 50 50 50 52 52 52 52 16 16 16 16 16 16 4 4 4 4 4 4 8 8 8 8 11 11 11 11 11 11 14 14 14 23 17 17 17 17 18 18 18 18 20 20 20 20 22 22 22 22 22 22 19 19 19 19 24 24 24 24 24 24 20 20 20 20 23 23 23 26 26 26 26 26 26 64 64 64 64 64 64 64 64 64 43 43 43 43 43 43 60 60 60 60 60 60 60 60 60 27 27 27 27 28 28 28 28 29 29 29 29 30 30 30 30 31 31 31 31 33 33 33 33 35 35 35 35 36 36 36 36 36 36 36 36 38 38 38 38 38 38 38 38 44 44 44 44 45 45 45 45 46 46 46 46 47 47 47 47 48 48 48 48 50 50 50 50 52 52 52 52 53 53 53 53 53 53 53 53 55 55 55 55 55 55 55 55 17 18 17 18 17 18 5 6 7 5 6 7 9 10 9 10 12 13 14 12 13 14 23 23 23 22 20 22 20 22 19 24 19 24 19 68 19 68 23 26 64 23 26 64 20 69 20 69 25 43 60 25 43 60 17 68 17 68 14 14 14 27 28 27 28 27 28 65 66 67 65 66 67 65 66 67 44 45 44 45 44 45 61 62 63 61 62 63 61 62 63 29 30 29 30 31 32 31 32 33 34 33 34 35 36 35 36 36 37 36 37 38 39 38 39 38 40 38 40 31 41 31 41 30 41 30 41 35 42 35 42 33 42 33 42 46 47 46 47 48 49 48 49 50 51 50 51 52 53 52 53 53 54 53 54 55 56 55 56 55 57 55 57 48 58 48 58 47 58 47 58 52 59 52 59 50 59 50 59 -5.3793 174.3187 -126.8158 52.8821 115.7964 -64.5057 -74.9903 45.4812 165.1504 75.6199 -163.9086 -44.2395 -178.8239 -31.7668 31.1437 178.2008 164.1471 -75.209 44.4562 -45.2494 75.3944 -164.9404 -172.067 67.8096 -49.0958 16.1897 -179.8349 -2.2674 0.4204 177.9878 179.7622 1.597 -0.4796 -178.6449 -0.2097 -179.5263 -177.7068 2.9766 31.6671 -84.6519 148.9796 -151.1471 92.5339 -33.8347 0.3609 178.5108 178.5 -3.3501 -25.9849 -142.5914 89.1657 156.1102 39.5037 -88.7393 -0.0883 179.1593 -178.0116 1.2359 52.2842 171.4755 -66.4547 155.4579 -26.4093 41.4472 -140.4199 -78.713 99.4198 69.376 -172.4147 -52.7304 -176.391 -58.1818 61.5026 -56.9335 61.2757 -179.04 64.2138 -114.2693 -49.6978 131.8192 -171.313 10.2039 -177.3716 -58.5163 61.2746 -64.1608 54.6944 174.4854 58.0974 176.9527 -63.2564 -3.8116 176.901 178.0217 -1.2657 -177.2213 3.3178 0.9112 -178.5497 179.96 -0.8685 -0.7462 178.4253 -179.7868 0.6553 0.8886 -178.6692 0.0909 -179.8704 179.5583 -0.4029 0.0503 179.5484 -179.1337 0.3643 -0.3549 179.9217 179.1965 -0.527 0.335 179.8044 -179.2155 0.2538 -0.7211 179.8194 179.2398 -0.2197 0.5139 -179.9888 -178.984 0.5133 -0.3551 -179.8502 179.3631 -0.1319 2.4649 -177.2405 -179.0211 1.2734 178.131 -1.7616 -0.3538 179.7536 -178.5444 1.9101 1.1632 -178.3823 178.852 -1.2204 -0.8676 179.06 -0.6512 179.7409 179.2431 -0.3647 -0.541 179.2248 179.0106 -1.2237 -0.04 -179.9737 -179.9666 0.0997 0.2374 -179.6303 -179.8361 0.2961 0.7029 -179.4318 -179.6934 0.1719 -0.4031 179.9566 179.8296 0.1892 0.6882 -179.6744 -179.3794 0.258 calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically Berny optimization. local minimum Step number 1 out of a maximum of 2 All quantities printed in internal units (Hartrees-Bohrs-Radians) Second derivative matrix not updated -- analytic derivatives used. 0.00027 0.00047 0.00135 0.00284 0.00306 0.00376 0.00401 0.00438 0.00560 0.00601 0.00723 0.00729 0.00834 0.00853 0.00988 0.01245 0.01428 0.01444 0.01564 0.01570 0.01671 0.01684 0.01731 0.01780 0.01808 0.01897 0.01919 0.02066 0.02111 0.02117 0.02160 0.02302 0.02317 0.02376 0.02461 0.02489 0.02500 0.02553 0.02595 0.02614 0.02639 0.02668 0.02695 0.02844 0.02868 0.02874 0.02893 0.02968 0.02978 0.03090 0.03172 0.04140 0.04355 0.04378 0.04461 0.04484 0.04523 0.04572 0.04633 0.04807 0.04984 0.05223 0.05585 0.05654 0.05804 0.06032 0.06115 0.06989 0.08245 0.09495 0.10105 0.10505 0.10735 0.11112 0.11149 0.11343 0.11412 0.11501 0.11604 0.11761 0.11933 0.12034 0.12164 0.12247 0.12255 0.12289 0.12310 0.12435 0.12486 0.12499 0.12675 0.12889 0.13107 0.13238 0.13660 0.14179 0.14349 0.14982 0.15428 0.15661 0.16199 0.16583 0.17210 0.17336 0.18259 0.18319 0.18873 0.18956 0.18987 0.19024 0.19096 0.19389 0.19918 0.20052 0.20253 0.20348 0.20363 0.20470 0.20684 0.20791 0.20901 0.21164 0.21240 0.21511 0.22478 0.22667 0.23894 0.24195 0.25465 0.27285 0.28461 0.29080 0.29616 0.29713 0.30160 0.30440 0.31755 0.32129 0.32390 0.32837 0.33481 0.33785 0.34046 0.34294 0.34396 0.34475 0.34611 0.34708 0.34882 0.34937 0.35042 0.35124 0.35225 0.35512 0.35847 0.36072 0.36115 0.36165 0.36290 0.36328 0.36349 0.36422 0.36449 0.36475 0.36513 0.36544 0.36549 0.36582 0.36662 0.37622 0.37680 0.38327 0.38523 0.38670 0.38843 0.39518 0.40218 0.41479 0.41627 0.41746 0.42314 0.42641 0.42936 0.44390 0.45433 0.45461 0.46936 0.47306 0.48988 0.49878 0.51486 0.51748 0.52188 0.52918 0.52948 0.53063 0.53318 0.53554 0.55974 0.60391 1.34295 Angle between quadratic step and forces= 84.76 degrees. 1 2 3 0.00442266 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D39 D40 D41 D42 D43 D44 D45 D46 D47 D48 D49 D50 D51 D52 D53 D54 D55 D56 D57 D58 D59 D60 D61 D62 D63 D64 D65 D66 D67 D68 D69 D70 D71 D72 D73 D74 D75 D76 D77 D78 D79 D80 D81 D82 D83 D84 D85 D86 D87 D88 D89 D90 D91 D92 D93 D94 D95 D96 D97 D98 D99 D100 D101 D102 D103 D104 D105 D106 D107 D108 D109 D110 D111 D112 D113 D114 D115 D116 D117 D118 D119 D120 D121 D122 D123 D124 D125 D126 D127 D128 D129 D130 D131 D132 D133 D134 D135 D136 D137 D138 D139 D140 D141 D142 D143 D144 D145 D146 D147 D148 D149 D150 D151 D152 D153 D154 D155 D156 D157 D158 D159 D160 D161 D162 D163 D164 D165 D166 D167 D168 D169 D170 D171 D172 D173 D174 D175 D176 D177 D178 D179 2.31695 2.33297 3.02954 2.32588 2.72975 2.60677 2.72341 2.09259 2.07908 2.07647 2.06581 2.06553 2.08074 2.09587 2.07701 4.12898 2.55777 2.55263 2.61572 2.76390 2.60613 2.78164 2.56014 2.05129 2.04880 2.06960 2.87407 2.88734 2.07751 2.87260 2.88006 2.71101 2.59999 2.69209 2.69720 2.67325 2.06353 2.59584 2.06134 2.68663 2.68599 2.58810 2.06329 2.67227 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1.90904 1.93597 1.86649 1.90612 1.89421 -0.09473 3.04178 -2.21411 0.92240 2.02012 -1.12655 -1.31030 0.79217 2.88065 1.31928 -2.86144 -0.77296 -3.12131 -0.55425 0.54217 3.10924 2.85666 -1.32110 0.76733 -0.79695 1.30847 -2.88628 -3.01850 1.16789 -0.87232 0.31337 -3.13862 -0.04037 0.00727 3.10552 3.13735 0.02837 -0.00831 -3.11729 -0.00361 -3.13331 -3.10062 0.05286 0.55440 -1.47600 2.60180 -2.63732 1.61546 -0.58992 0.00627 3.11570 3.11479 -0.05897 -0.45572 -2.49101 1.55407 2.72311 0.68782 -1.55029 -0.00156 3.12695 -3.10705 0.02145 0.89548 2.97590 -1.17697 2.71346 -0.46077 0.72309 -2.45113 -1.37375 1.73521 1.21070 -3.00937 -0.92055 -3.07839 -1.01527 1.07355 -0.99363 1.06949 -3.12487 1.12073 -1.99450 -0.86755 2.30041 -2.99006 0.17790 -3.09572 -1.02131 1.06944 -1.11977 0.95464 3.04540 1.01398 3.08839 -1.10404 -0.06649 3.08751 3.10715 -0.02204 -3.09310 0.05787 0.01585 -3.11636 3.14089 -0.01515 -0.01300 3.11415 -3.13787 0.01143 0.01548 -3.11841 0.00160 -3.13932 3.13393 -0.00699 0.00087 3.13371 -3.12649 0.00634 -0.00618 3.14023 3.12760 -0.00918 0.00582 3.13818 -3.12794 0.00441 -0.01256 3.13844 3.12835 -0.00383 0.00896 -3.14140 -3.12387 0.00895 -0.00619 -3.13898 3.13049 -0.00230 0.04277 -3.09359 -3.12465 0.02217 3.10915 -0.03059 -0.00611 3.13734 -3.11607 0.03328 0.02033 -3.11350 3.12151 -0.02130 -0.01511 3.12527 -0.01139 3.13703 3.12838 -0.00639 -0.00951 3.12785 3.12442 -0.02141 -0.00076 -3.14115 -3.14112 0.00167 0.00419 -3.13513 -3.13864 0.00523 0.01223 -3.13168 -3.13626 0.00302 -0.00699 3.14082 3.13881 0.00343 0.01203 -3.13583 -3.13079 0.00454 |Maximum Force|RMS Force|Maximum Displacement|RMS Displacement| 0.000140 0.000013 0.025362 0.004367 0.000450 0.000300 0.001800 0.001200 YES YES NO NO -6.151283e-07 def2SVP (5D, 7F) 0.10000e-02 0.10000e-05 F 69 69 69 1.00e+00 60 T IExCor= 4639 DFT=T Ex+Corr=wB97XD ExCW=0 ScaHFX= 1.000000 ScaDFX= 1.000000 1.000000 1.000000 1.000000 ScalE2= 1.000000 1.000000 IRadAn= 5 IRanWt= -1 IRanGd= 0 ICorTp=0 IEmpDi=121 Grimme-D2 -0.0700527525 0.2086497 0.0719900 0.0589832 NPDir=0 NMtPBC= 1 NCelOv= 1 NCel= 1 NClECP= 1 NCelD= 1 NCelK= 1 NCelE2= 1 NClLst= 1 CellRange= 0.0. One-electron integrals computed using PRISM. Precomputing XC quadrature grid using IXCGrd= 4 IRadAn= 5 IRanWt= -1 IRanGd= 0 AccXCQ= 0.00D+00. Generated NRdTot= 0 NPtTot= 0 NUsed= 0 NTot= 32 NSgBfM= 664 664 664 664 664 MxSgAt= 69 MxSgA2= 69. 1 open 1 1 1 -1351.95277414902 -1351.95277415 1 0.7538 1.336331809689e+03 -9.998326867355e+03 3.873494384401e+03 Using DIIS extrapolation, IDIIS= 1040. NGot= 1572864000 LenX= 1571910013 LenY= 1571440103 Requested convergence on RMS density matrix=1.00D-08 within 32 cycles. Requested convergence on MAX density matrix=1.00D-06. Requested convergence on energy=1.00D-06. No special actions if energy rises. Fock matrices will be formed incrementally for 20 cycles. 0.7538 Using compressed storage, NAtomX= 69. Will process 70 centers per pass. Symmetrizing basis deriv contribution to polar: IMax=3 JMax=2 DiffMx= 0.00D+00 Minotr: UHF open shell wavefunction. IDoAtm=11111111111111111111111111111111111111111111111111 IDoAtm=1111111111111111111 Direct CPHF calculation. Differentiating once with respect to electric field. with respect to dipole field. Differentiating once with respect to nuclear coordinates. Requested convergence is 1.0D-08 RMS, and 1.0D-07 maximum. Secondary convergence is 1.0D-12 RMS, and 1.0D-12 maximum. NewPWx=T KeepS1=F KeepF1=F KeepIn=T MapXYZ=F SortEE=F KeepMc=T. 21053 words used for storage of precomputed grid. Two-electron integral symmetry not used. MDV= 1572864000 using IRadAn= 1. Solving linear equations simultaneously, MaxMat= 72. FoF2E skips out because all densities are zero. CalDSu exits because no D1Ps are significant. FoFJK: IHMeth= 1 ICntrl= 0 DoSepK=T KAlg= 0 I1Cent= 0 FoldK=F IRaf= 1 NMat= 72 IRICut= 1 DoRegI=T DoRafI=F ISym2E= 0 IDoP0=3 IntGTp=3. FoFCou: FMM=T IPFlag= 0 FMFlag= 100000 FMFlg1= 2001 NFxFlg= 0 DoJE=F BraDBF=F KetDBF=F FulRan=T wScrn= 0.000000 ICntrl= 500 IOpCl= 0 I1Cent= 0 NGrid= 0 NMat0= 72 NMatS0= 72 NMatT0= 0 NMatD0= 72 NMtDS0= 0 NMtDT0= 0 Symmetry not used in FoFCou. FMM levels: 10 Number of levels for PrismC: 9 There are 210 degrees of freedom in the 1st order CPHF. IDoFFX=6 NUNeed= 3. 210 vectors produced by pass 0 Test12= 1.28D-13 1.00D-09 XBig12= 4.71D+02 5.81D+00. AX will form 72 AO Fock derivatives at one time. 207 vectors produced by pass 1 Test12= 1.28D-13 1.00D-09 XBig12= 5.11D+01 6.41D-01. 207 vectors produced by pass 2 Test12= 1.28D-13 1.00D-09 XBig12= 1.20D+00 1.34D-01. 207 vectors produced by pass 3 Test12= 1.28D-13 1.00D-09 XBig12= 1.55D-02 8.61D-03. 207 vectors produced by pass 4 Test12= 1.28D-13 1.00D-09 XBig12= 1.28D-04 1.01D-03. 207 vectors produced by pass 5 Test12= 1.28D-13 1.00D-09 XBig12= 8.66D-07 5.53D-05. 194 vectors produced by pass 6 Test12= 1.28D-13 1.00D-09 XBig12= 6.08D-09 5.86D-06. 90 vectors produced by pass 7 Test12= 1.28D-13 1.00D-09 XBig12= 4.13D-11 4.04D-07. 18 vectors produced by pass 8 Test12= 1.28D-13 1.00D-09 XBig12= 3.29D-13 5.25D-08. 3 vectors produced by pass 9 Test12= 1.28D-13 1.00D-09 XBig12= 6.49D-15 1.12D-08. 2 vectors produced by pass 10 Test12= 1.28D-13 1.00D-09 XBig12= 6.35D-16 2.93D-09. 1 vectors produced by pass 11 Test12= 1.28D-13 1.00D-09 XBig12= 3.38D-16 1.22D-09. 1 vectors produced by pass 12 Test12= 1.28D-13 1.00D-09 XBig12= 4.60D-16 1.17D-09. 1 vectors produced by pass 13 Test12= 1.28D-13 1.00D-09 XBig12= 3.51D-16 1.16D-09. InvSVY: IOpt=1 It= 1 EMax= 2.49D-14 Solved reduced A of dimension 1555 with 210 vectors. FullF1: Do perturbations 1 to 3. Isotropic polarizability for W= 0.000000 359.66 Bohr**3. End of Minotr F.D. properties file 721 does not exist. 438.700 -25.923 399.413 -42.673 -6.201 240.874 431.105 -29.190 474.626 -50.520 -3.958 305.195 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 B H N C H H H C H H C H H H H C N N C C H C H C H C C C C C C H C H C C H C H H H H C C C C C C H C H C C H C H H H H C H H H C H H H H H 11 1 14 13 1 1 1 13 1 1 13 1 1 1 1 13 14 14 13 13 1 13 1 13 1 13 13 13 13 13 13 1 13 1 13 13 1 13 1 1 1 1 13 13 13 13 13 13 1 13 1 13 13 1 13 1 1 1 1 13 1 1 1 13 1 1 1 1 1 0.00002 0.00002 0.08804 -0.00564 0.00619 0.00218 0.00057 0.18416 -0.00605 -0.00592 -0.00572 0.00215 0.00624 0.00067 0.00001 0.00009 0.00028 -0.00002 0.00002 0.00000 -0.00000 -0.00004 0.00000 0.00001 -0.00000 0.00002 -0.00000 0.00000 0.00001 0.00000 -0.00000 0.00000 -0.00000 -0.00000 -0.00000 0.00000 -0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 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(old form). 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 11 1 14 12 1 1 1 12 1 1 12 1 1 1 1 12 14 14 12 12 1 12 1 12 1 12 12 12 12 12 12 1 12 1 12 12 1 12 1 1 1 1 12 12 12 12 12 12 1 12 1 12 12 1 12 1 1 1 1 12 1 1 1 12 1 1 1 1 1 11.0093053 1.0078250 14.0030740 12.0000000 1.0078250 1.0078250 1.0078250 12.0000000 1.0078250 1.0078250 12.0000000 1.0078250 1.0078250 1.0078250 1.0078250 12.0000000 14.0030740 14.0030740 12.0000000 12.0000000 1.0078250 12.0000000 1.0078250 12.0000000 1.0078250 12.0000000 12.0000000 12.0000000 12.0000000 12.0000000 12.0000000 1.0078250 12.0000000 1.0078250 12.0000000 12.0000000 1.0078250 12.0000000 1.0078250 1.0078250 1.0078250 1.0078250 12.0000000 12.0000000 12.0000000 12.0000000 12.0000000 12.0000000 1.0078250 12.0000000 1.0078250 12.0000000 12.0000000 1.0078250 12.0000000 1.0078250 1.0078250 1.0078250 1.0078250 12.0000000 1.0078250 1.0078250 1.0078250 12.0000000 1.0078250 1.0078250 1.0078250 1.0078250 1.0078250 3 1 2 0 1 1 1 0 1 1 0 1 1 1 1 0 2 2 0 0 1 0 1 0 1 0 0 0 0 0 0 1 0 1 0 0 1 0 1 1 1 1 0 0 0 0 0 0 1 0 1 0 0 1 0 1 1 1 1 0 1 1 1 0 1 1 1 1 1 2.7500000 1.0000000 4.5500000 3.6000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 3.6000000 1.0000000 1.0000000 3.6000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 3.6000000 4.5500000 4.5500000 3.6000000 3.6000000 1.0000000 3.6000000 1.0000000 3.6000000 1.0000000 3.6000000 3.6000000 3.6000000 3.6000000 3.6000000 3.6000000 1.0000000 3.6000000 1.0000000 3.6000000 3.6000000 1.0000000 3.6000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 3.6000000 3.6000000 3.6000000 3.6000000 3.6000000 3.6000000 1.0000000 3.6000000 1.0000000 3.6000000 3.6000000 1.0000000 3.6000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 3.6000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 3.6000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 (Enter /NFS_R1/Quicomp/gaussian/g16_C02/l101.exe) Structure from the checkpoint file: "B10_TMA_add2_3.chk" def2TZVPP (5D, 7F) 0.10000e-02 0.10000e-05 F 1749 A 1544 A 1544 2329 1749 121 120 3436.6179518686 69 69 69 1.00e+00 60 T IExCor= 4639 DFT=T Ex+Corr=wB97XD ExCW=0 ScaHFX= 1.000000 ScaDFX= 1.000000 1.000000 1.000000 1.000000 ScalE2= 1.000000 1.000000 IRadAn= 5 IRanWt= -1 IRanGd= 0 ICorTp=0 IEmpDi=121 Grimme-D2 -0.0700527525 C30H35BN3(2) C1 1 C1 1 C1 1 0.2086497 0.0719900 0.0589832 NPDir=0 NMtPBC= 1 NCelOv= 1 NCel= 1 NClECP= 1 NCelD= 1 NCelK= 1 NCelE2= 1 NClLst= 1 CellRange= 0.0. One-electron integrals computed using PRISM. One-electron integral symmetry used in STVInt Precomputing XC quadrature grid using IXCGrd= 4 IRadAn= 5 IRanWt= -1 IRanGd= 0 AccXCQ= 0.00D+00. Generated NRdTot= 0 NPtTot= 0 NUsed= 0 NTot= 32 NSgBfM= 1669 1650 1657 1664 1669 MxSgAt= 69 MxSgA2= 69. 1 open 1 1 1 -1352.69834856106 -1353.03383646838 -0.335487907316 -1353.38033133430 -0.346494865923 -1353.38075746939 -0.000426135091 -1353.38085001313 -0.000092543741 -1353.38086699396 -0.000016980828 -1353.38086793354 -0.000000939575 -1353.38086827563 -0.000000342098 -1353.38086835400 -0.000000078368 -1353.38086837449 -0.000000020486 -1353.38086838181 -0.000000007320 -1353.38086838296 -0.000000001152 -1353.38086838328 -0.000000000321 -1353.38086838316 0.000000000120 -1353.38086838 14 0.7546 1.345496715773e+03 -1.001041373200e+04 3.874988248723e+03 Using DIIS extrapolation, IDIIS= 1040. NGot= 1572864000 LenX= 1566708496 LenY= 1563647746 Requested convergence on RMS density matrix=1.00D-08 within 32 cycles. Requested convergence on MAX density matrix=1.00D-06. Requested convergence on energy=1.00D-06. No special actions if energy rises. Fock matrices will be formed incrementally for 20 cycles. 0.7546 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 B H N C H H H C H H C H H H H C N N C C H C H C H C C C C C C H C H C C H C H H H H C C C C C C H C H C C H C H H H H C H H H C H H H H H 11 1 14 13 1 1 1 13 1 1 13 1 1 1 1 13 14 14 13 13 1 13 1 13 1 13 13 13 13 13 13 1 13 1 13 13 1 13 1 1 1 1 13 13 13 13 13 13 1 13 1 13 13 1 13 1 1 1 1 13 1 1 1 13 1 1 1 1 1 0.00000 0.00002 0.04258 -0.00293 0.00657 0.00205 0.00059 0.08873 -0.00568 -0.00556 -0.00296 0.00205 0.00660 0.00066 0.00000 0.00007 0.00019 -0.00002 0.00001 0.00000 -0.00000 -0.00003 0.00000 0.00000 -0.00000 0.00002 -0.00000 0.00000 0.00001 0.00000 -0.00000 0.00000 -0.00000 0.00000 -0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00010 0.00042 0.00008 -0.00056 0.00006 -0.00003 0.00000 0.01625 0.00001 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