Gaussian 09 GINC-INSTRUMENT5 MEDEA Me_triMePh-H2 restart2 ESP AM64L-G09RevD.01 14-May-2021 17-May-2021 Gaussian 09 Gaussian 09 24-Apr-2013 24-Apr-2013 AM64L-G09RevD.01 AM64L-G09RevD.01 RwB97XD GenECP FOpt # WB97XD/GenECP SCRF=(Solvent=toluene,PCM) OptCyc=300 SCFCyc=300 NoSymm Opt=(MaxStep=4,ModRedundant) Pop=(Regular,Orbitals=20,CHelpG) 337.0958999999998 0 1 AuxInfo=1/0/N:47,55,39,43,51,59,28,32,2,4,3,7,15,16,23,24,17,25,13,14,21,22,5,9,12,20,11,36/E:(1,2)(3,4,5,6)(7,8)(13,14,15,16)(17,18)(19,20,21,22)(25,26)/CRV:9.3,10.3,11.3,12.3,13.3,14.3,15.3,16.3,17.3,18.3,19.3,20.3,21.3,22.3,23.3,24.3,25.3,26.3,27.4,28.4/rA:62nHC3C3C3C3HC3HC3HB4C3C3C3C3C3C3HHC3C3C3C3C3C3HHCHHHCHHHN4HHCHHHCHHHCHHHCHHHCHHHCHHH/rB:s1;s2;s2;s3;s3;s4;s4;s5s7;s7;s5;s11;s12;s12;s13;s14;s15s16;s15;s16;s11;s20;s20;s21;s22;s23s24;s23;s24;;s28;s28;s28;;s32;s32;s32;s9s28s32;s11;s36;s13;s39;s39;s39;s14;s43;s43;s43;s17;s47;s47;s47;s21;s51;s51;s51;s25;s55;s55;s55;s22;s59;s59;s59;/rC:.4145,.3863,.6285;1.4806,.298,.4479;2.2575,1.4414,.3203;2.0589,-.9656,.3445;3.6359,1.386,.0768;1.7909,2.4184,.4053;3.426,-1.0706,.1308;1.4545,-1.86,.4385;4.1627,.0987,.0091;3.8942,-2.0474,.0632;4.6169,2.6863,-.0935;3.9758,4.0266,.5858;3.4766,5.1437,-.1176;3.9016,4.086,1.9998;2.946,6.2429,.5659;3.3628,5.1946,2.6512;2.88,6.2942,1.9509;2.5671,7.0848,-.0094;3.3182,5.2,3.7383;5.2907,2.7895,-1.5946;4.729,2.2941,-2.7922;6.5744,3.3813,-1.6979;5.4422,2.3447,-3.9941;7.2588,3.4199,-2.9118;6.7148,2.8924,-4.0781;4.9764,1.957,-4.8977;8.241,3.8863,-2.9509;6.043,-.6512,-1.4453;5.5588,-.1393,-2.274;7.1249,-.5679,-1.5442;5.7483,-1.6991,-1.4126;6.3192,-.5339,1.0141;6.0188,-1.57,1.1603;7.3962,-.4722,.8613;6.0242,.0674,1.8726;5.6303,.0144,-.1833;5.5833,2.4008,.6295;5.9012,1.0137,-.238;3.4786,5.2283,-1.6276;4.4929,5.251,-2.0324;2.9786,4.3725,-2.0833;2.9609,6.132,-1.9587;4.4087,2.9585,2.8708;3.9575,2.0009,2.5984;5.492,2.8411,2.7683;4.1854,3.1521,3.9228;2.3315,7.4999,2.6701;3.1388,8.1687,2.9869;1.6612,8.0751,2.0267;1.7768,7.21,3.5664;3.3282,1.7239,-2.8734;3.2771,.6819,-2.5405;2.6259,2.2778,-2.2508;2.9672,1.7577,-3.9042;7.4571,2.9666,-5.3876;7.3814,3.9681,-5.8233;8.5203,2.7489,-5.2551;7.0524,2.2588,-6.1148;7.2359,4.0285,-.5027;8.1139,4.6017,-.8097;6.5454,4.699,.0146;7.5556,3.2869,.2365; g09 Output=Me_triMePh-H2_restart2_NBO.log NProcShared=4 Mem=14GB Chk=Me_triMePh-H2_restart2_NBO_NBO.chk # WB97XD/GenECP SCRF=(Solvent=toluene,PCM) OptCyc=300 SCFCyc=300 NoSym 1/6=300,38=1/1 2/12=2,15=1,17=6,18=5,40=1/2 3/5=7,11=2,16=1,17=8,25=1,30=1,70=2201,72=13,74=-58/1,2,3 4//1 5/5=2,7=300,38=5,53=13/2 6/28=1,40=1,73=1,87=20/1,7 99/5=1,9=1/99 Me_triMePh-H2 restart2 NBO NBO Symmetry turned off by external request. Stoichiometry C26H34BN Framework group C1[X(C26H34BN)] Deg. of freedom 180 Full point group C1 NOp 1 NProcShared=4 Mem=14GB Chk=Me_triMePh-H2_restart2_ESP.chk # WB97XD/GenECP SCRF=(Solvent=toluene,PCM) OptCyc=300 SCFCyc=300 NoSym 1/6=300,8=4,14=-1,18=120,19=15,26=3,38=1/1,3 2/9=110,12=2,15=1,17=6,18=5,40=1/2 3/5=7,11=2,16=1,17=8,25=1,30=1,70=2201,71=1,72=13,74=-58/1,2,3 4//1 5/5=2,7=300,38=5,53=13/2 6/15=8,20=3,28=1,87=20/1,2 7/30=1/1,2,3,16 1/6=300,8=4,14=-1,18=20,19=15,26=3/3(2) 2/9=110,15=1/2 99//99 2/9=110,15=1/2 3/5=7,6=1,11=2,16=1,17=8,25=1,30=1,70=2205,71=1,72=13,74=-58,82=7/1,2,3 4/5=5,16=3,69=1/1 5/5=2,7=300,38=5,53=13/2 7/30=1/1,2,3,16 1/6=300,8=4,14=-1,18=20,19=15,26=3/3(-5) 2/9=110,15=1/2 6/15=8,19=2,20=3,28=1,87=20/1,2 99/9=1/99 Me_triMePh-H2 restart2 ESP 337.0958999999998 0 1 AuxInfo=1/0/N:47,55,39,43,51,59,28,32,2,4,3,7,15,16,23,24,17,25,13,14,21,22,5,9,12,20,11,36/E:(1,2)(3,4,5,6)(7,8)(13,14,15,16)(17,18)(19,20,21,22)(25,26)/CRV:9.3,10.3,11.3,12.3,13.3,14.3,15.3,16.3,17.3,18.3,19.3,20.3,21.3,22.3,23.3,24.3,25.3,26.3,27.4,28.4/rA:62nHC3C3C3C3HC3HC3HB4C3C3C3C3C3C3HHC3C3C3C3C3C3HHCHHHCHHHN4HHCHHHCHHHCHHHCHHHCHHHCHHH/rB:s1;s2;s2;s3;s3;s4;s4;s5s7;s7;s5;s11;s12;s12;s13;s14;s15s16;s15;s16;s11;s20;s20;s21;s22;s23s24;s23;s24;;s28;s28;s28;;s32;s32;s32;s9s28s32;s11;s36;s13;s39;s39;s39;s14;s43;s43;s43;s17;s47;s47;s47;s21;s51;s51;s51;s25;s55;s55;s55;s22;s59;s59;s59;/rC:.4145,.3863,.6285;1.4806,.298,.4479;2.2575,1.4414,.3203;2.0589,-.9656,.3445;3.6359,1.386,.0768;1.7909,2.4184,.4053;3.426,-1.0706,.1308;1.4545,-1.86,.4385;4.1627,.0987,.0091;3.8942,-2.0474,.0632;4.6169,2.6863,-.0935;3.9758,4.0266,.5858;3.4766,5.1437,-.1176;3.9016,4.086,1.9998;2.946,6.2429,.5659;3.3628,5.1946,2.6512;2.88,6.2942,1.9509;2.5671,7.0848,-.0094;3.3182,5.2,3.7383;5.2907,2.7895,-1.5946;4.729,2.2941,-2.7922;6.5744,3.3813,-1.6979;5.4422,2.3447,-3.9941;7.2588,3.4199,-2.9118;6.7148,2.8924,-4.0781;4.9764,1.957,-4.8977;8.241,3.8863,-2.9509;6.043,-.6512,-1.4453;5.5588,-.1393,-2.274;7.1249,-.5679,-1.5442;5.7483,-1.6991,-1.4126;6.3192,-.5339,1.0141;6.0188,-1.57,1.1603;7.3962,-.4722,.8613;6.0242,.0674,1.8726;5.6303,.0144,-.1833;5.5833,2.4008,.6295;5.9012,1.0137,-.238;3.4786,5.2283,-1.6276;4.4929,5.251,-2.0324;2.9786,4.3725,-2.0833;2.9609,6.132,-1.9587;4.4087,2.9585,2.8708;3.9575,2.0009,2.5984;5.492,2.8411,2.7683;4.1854,3.1521,3.9228;2.3315,7.4999,2.6701;3.1388,8.1687,2.9869;1.6612,8.0751,2.0267;1.7768,7.21,3.5664;3.3282,1.7239,-2.8734;3.2771,.6819,-2.5405;2.6259,2.2778,-2.2508;2.9672,1.7577,-3.9042;7.4571,2.9666,-5.3876;7.3814,3.9681,-5.8233;8.5203,2.7489,-5.2551;7.0524,2.2588,-6.1148;7.2359,4.0285,-.5027;8.1139,4.6017,-.8097;6.5454,4.699,.0146;7.5556,3.2869,.2365; The following ModRedundant input section has been read: X * F Berny optimization. R1 R2 R3 R4 R5 R6 R7 R8 R9 R10 R11 R12 R13 R14 R15 R16 R17 R18 R19 R20 R21 R22 R23 R24 R25 R26 R27 R28 R29 R30 R31 R32 R33 R34 R35 R36 R37 R38 R39 R40 R41 R42 R43 R44 R45 R46 R47 R48 R49 R50 R51 R52 R53 R54 R55 R56 R57 R58 R59 R60 R61 R62 R63 R64 1 2 2 3 3 4 4 5 5 7 7 9 11 11 11 12 12 13 13 14 14 15 15 16 16 17 20 20 21 21 22 22 23 23 24 24 25 28 28 28 28 32 32 32 32 36 39 39 39 43 43 43 47 47 47 51 51 51 55 55 55 59 59 59 2 3 4 5 6 7 8 9 11 9 10 36 12 20 37 13 14 15 39 16 43 17 18 17 19 47 21 22 23 51 24 59 25 26 25 27 55 29 30 31 36 33 34 35 36 38 40 41 42 44 45 46 48 49 50 52 53 54 56 57 58 60 61 62 1.0849 1.3882 1.3935 1.4009 1.086 1.3876 1.0836 1.3925 1.6378 1.3873 1.0854 1.4826 1.6336 1.6486 1.2403 1.4113 1.4172 1.3989 1.5125 1.3942 1.5123 1.3875 1.0878 1.3902 1.088 1.5072 1.4125 1.4174 1.3985 1.5146 1.394 1.5116 1.388 1.088 1.3909 1.088 1.5071 1.0878 1.0896 1.089 1.4852 1.0887 1.0896 1.0888 1.4862 1.0368 1.0923 1.0909 1.0929 1.0931 1.0945 1.0927 1.0952 1.0927 1.0933 1.0951 1.0898 1.0927 1.0948 1.0933 1.0925 1.0926 1.0927 1.0948 estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2 A1 A2 A3 A4 A5 A6 A7 A8 A9 A10 A11 A12 A13 A14 A15 A16 A17 A18 A19 A20 A21 A22 A23 A24 A25 A26 A27 A28 A29 A30 A31 A32 A33 A34 A35 A36 A37 A38 A39 A40 A41 A42 A43 A44 A45 A46 A47 A48 A49 A50 A51 A52 A53 A54 A55 A56 A57 A58 A59 A60 A61 A62 A63 A64 A65 A66 A67 A68 A69 A70 A71 A72 A73 A74 A75 A76 A77 A78 A79 A80 A81 A82 A83 A84 A85 A86 A87 A88 A89 A90 A91 A92 A93 A94 A95 A96 A97 A98 A99 A100 A101 A102 A103 A104 A105 A106 A107 A108 A109 A110 A111 A112 A113 A114 1 1 3 2 2 5 2 2 7 3 3 9 4 4 9 5 5 7 5 5 5 12 12 20 11 11 13 12 12 15 12 12 16 13 13 17 14 14 17 15 15 16 11 11 21 20 20 23 20 20 24 21 21 25 22 22 25 23 23 24 29 29 29 30 30 31 33 33 33 34 34 35 9 9 9 28 28 32 13 13 13 40 40 41 14 14 14 44 44 45 17 17 17 48 48 49 21 21 21 52 52 53 25 25 25 56 56 57 22 22 22 60 60 61 2 2 2 3 3 3 4 4 4 5 5 5 7 7 7 9 9 9 11 11 11 11 11 11 12 12 12 13 13 13 14 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R1 R2 R3 R4 R5 R6 R7 R8 R9 R10 R11 R12 R13 R14 R15 R16 R17 R18 R19 R20 R21 R22 R23 R24 R25 R26 R27 R28 R29 R30 R31 R32 R33 R34 R35 R36 R37 R38 R39 R40 R41 R42 R43 R44 R45 R46 R47 R48 R49 R50 R51 R52 R53 R54 R55 R56 R57 R58 R59 R60 R61 R62 R63 R64 1 2 2 3 3 4 4 5 5 7 7 9 11 11 11 12 12 13 13 14 14 15 15 16 16 17 20 20 21 21 22 22 23 23 24 24 25 28 28 28 28 32 32 32 32 36 39 39 39 43 43 43 47 47 47 51 51 51 55 55 55 59 59 59 2 3 4 5 6 7 8 9 11 9 10 36 12 20 37 13 14 15 39 16 43 17 18 17 19 47 21 22 23 51 24 59 25 26 25 27 55 29 30 31 36 33 34 35 36 38 40 41 42 44 45 46 48 49 50 52 53 54 56 57 58 60 61 62 1.0849 1.3883 1.3933 1.4007 1.086 1.3877 1.0837 1.3925 1.6381 1.3872 1.0853 1.4825 1.6335 1.6487 1.24 1.4114 1.4174 1.3989 1.5125 1.3942 1.5123 1.3874 1.0879 1.3901 1.0881 1.5071 1.4127 1.417 1.3982 1.5145 1.3942 1.5115 1.3882 1.0881 1.3907 1.0879 1.507 1.0877 1.0896 1.0889 1.485 1.0888 1.0896 1.0888 1.4862 1.0364 1.0924 1.0908 1.0929 1.0934 1.0942 1.0927 1.0952 1.0927 1.0933 1.0951 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A31 A32 A33 A34 A35 A36 A37 A38 A39 A40 A41 A42 A43 A44 A45 A46 A47 A48 A49 A50 A51 A52 A53 A54 A55 A56 A57 A58 A59 A60 A61 A62 A63 A64 A65 A66 A67 A68 A69 A70 A71 A72 A73 A74 A75 A76 A77 A78 A79 A80 A81 A82 A83 A84 A85 A86 A87 A88 A89 A90 A91 A92 A93 A94 A95 A96 A97 A98 A99 A100 A101 A102 A103 A104 A105 A106 A107 A108 A109 A110 A111 A112 A113 A114 1 1 3 2 2 5 2 2 7 3 3 9 4 4 9 5 5 7 5 5 5 12 12 20 11 11 13 12 12 15 12 12 16 13 13 17 14 14 17 15 15 16 11 11 21 20 20 23 20 20 24 21 21 25 22 22 25 23 23 24 29 29 29 30 30 31 33 33 33 34 34 35 9 9 9 28 28 32 13 13 13 40 40 41 14 14 14 44 44 45 17 17 17 48 48 49 21 21 21 52 52 53 25 25 25 56 56 57 22 22 22 60 60 61 2 2 2 3 3 3 4 4 4 5 5 5 7 7 7 9 9 9 11 11 11 11 11 11 12 12 12 13 13 13 14 14 14 15 15 15 16 16 16 17 17 17 20 20 20 21 21 21 22 22 22 23 23 23 24 24 24 25 25 25 28 28 28 28 28 28 32 32 32 32 32 32 36 36 36 36 36 36 39 39 39 39 39 39 43 43 43 43 43 43 47 47 47 47 47 47 51 51 51 51 51 51 55 55 55 55 55 55 59 59 59 59 59 59 3 4 4 5 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(old form). Structure from the checkpoint file: "Me_triMePh-H2.chk" Charge = 0 Multiplicity = 1 Berny optimization. Berny optimization. local minimum Step number 3 out of a maximum of 300 All quantities printed in internal units (Hartrees-Bohrs-Radians) 0.00010 0.00209 0.00282 0.00375 0.00459 0.00580 0.00598 0.00663 0.00719 0.00808 0.01111 0.01318 0.01325 0.01392 0.01557 0.01560 0.01578 0.01643 0.01752 0.01877 0.01994 0.02041 0.02098 0.02137 0.02151 0.02160 0.02163 0.02175 0.02181 0.02191 0.02198 0.02205 0.02207 0.02225 0.02324 0.02551 0.02685 0.03463 0.03898 0.04368 0.04957 0.05944 0.06012 0.06051 0.06158 0.06224 0.06491 0.06933 0.06963 0.07041 0.07050 0.07079 0.07096 0.07103 0.07134 0.07157 0.07174 0.07182 0.07227 0.07667 0.07823 0.15174 0.15677 0.15851 0.15941 0.15968 0.15974 0.15994 0.15995 0.15998 0.16000 0.16000 0.16000 0.16000 0.16000 0.16000 0.16001 0.16001 0.16003 0.16004 0.16006 0.16009 0.16013 0.16014 0.16024 0.16044 0.16065 0.16127 0.16142 0.16241 0.16320 0.16604 0.16882 0.18991 0.19650 0.20070 0.20648 0.21267 0.21710 0.21975 0.22447 0.22751 0.23387 0.23467 0.23513 0.23530 0.23700 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R1 R2 R3 R4 R5 R6 R7 R8 R9 R10 R11 R12 R13 R14 R15 R16 R17 R18 R19 R20 R21 R22 R23 R24 R25 R26 R27 R28 R29 R30 R31 R32 R33 R34 R35 R36 R37 R38 R39 R40 R41 R42 R43 R44 R45 R46 R47 R48 R49 R50 R51 R52 R53 R54 R55 R56 R57 R58 R59 R60 R61 R62 R63 R64 1 2 2 3 3 4 4 5 5 7 7 9 11 11 11 12 12 13 13 14 14 15 15 16 16 17 20 20 21 21 22 22 23 23 24 24 25 28 28 28 28 32 32 32 32 36 39 39 39 43 43 43 47 47 47 51 51 51 55 55 55 59 59 59 2 3 4 5 6 7 8 9 11 9 10 36 12 20 37 13 14 15 39 16 43 17 18 17 19 47 21 22 23 51 24 59 25 26 25 27 55 29 30 31 36 33 34 35 36 38 40 41 42 44 45 46 48 49 50 52 53 54 56 57 58 60 61 62 1.0849 1.3882 1.3935 1.4009 1.086 1.3876 1.0836 1.3925 1.6378 1.3873 1.0854 1.4826 1.6336 1.6486 1.2403 1.4113 1.4172 1.3989 1.5125 1.3942 1.5123 1.3875 1.0878 1.3902 1.088 1.5072 1.4125 1.4174 1.3985 1.5146 1.394 1.5116 1.388 1.088 1.3909 1.088 1.5071 1.0878 1.0896 1.089 1.4852 1.0887 1.0896 1.0888 1.4862 1.0368 1.0923 1.0909 1.0929 1.0931 1.0945 1.0927 1.0952 1.0927 1.0933 1.0951 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A31 A32 A33 A34 A35 A36 A37 A38 A39 A40 A41 A42 A43 A44 A45 A46 A47 A48 A49 A50 A51 A52 A53 A54 A55 A56 A57 A58 A59 A60 A61 A62 A63 A64 A65 A66 A67 A68 A69 A70 A71 A72 A73 A74 A75 A76 A77 A78 A79 A80 A81 A82 A83 A84 A85 A86 A87 A88 A89 A90 A91 A92 A93 A94 A95 A96 A97 A98 A99 A100 A101 A102 A103 A104 A105 A106 A107 A108 A109 A110 A111 A112 A113 A114 1 1 3 2 2 5 2 2 7 3 3 9 4 4 9 5 5 7 5 5 5 12 12 20 11 11 13 12 12 15 12 12 16 13 13 17 14 14 17 15 15 16 11 11 21 20 20 23 20 20 24 21 21 25 22 22 25 23 23 24 29 29 29 30 30 31 33 33 33 34 34 35 9 9 9 28 28 32 13 13 13 40 40 41 14 14 14 44 44 45 17 17 17 48 48 49 21 21 21 52 52 53 25 25 25 56 56 57 22 22 22 60 60 61 2 2 2 3 3 3 4 4 4 5 5 5 7 7 7 9 9 9 11 11 11 11 11 11 12 12 12 13 13 13 14 14 14 15 15 15 16 16 16 17 17 17 20 20 20 21 21 21 22 22 22 23 23 23 24 24 24 25 25 25 28 28 28 28 28 28 32 32 32 32 32 32 36 36 36 36 36 36 39 39 39 39 39 39 43 43 43 43 43 43 47 47 47 47 47 47 51 51 51 51 51 51 55 55 55 55 55 55 59 59 59 59 59 59 3 4 4 5 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Me_triMePh-H2 Redundant internal coordinates found in file. (old form). Charge = 0 Multiplicity = 1 Berny optimization. R1 R2 R3 R4 R5 R6 R7 R8 R9 R10 R11 R12 R13 R14 R15 R16 R17 R18 R19 R20 R21 R22 R23 R24 R25 R26 R27 R28 R29 R30 R31 R32 R33 R34 R35 R36 R37 R38 R39 R40 R41 R42 R43 R44 R45 R46 R47 R48 R49 R50 R51 R52 R53 R54 R55 R56 R57 R58 R59 R60 R61 R62 R63 R64 1 2 2 3 3 4 4 5 5 7 7 9 11 11 11 12 12 13 13 14 14 15 15 16 16 17 20 20 21 21 22 22 23 23 24 24 25 28 28 28 28 32 32 32 32 36 39 39 39 43 43 43 47 47 47 51 51 51 55 55 55 59 59 59 2 3 4 5 6 7 8 9 11 9 10 36 12 20 37 13 14 15 39 16 43 17 18 17 19 47 21 22 23 51 24 59 25 26 25 27 55 29 30 31 36 33 34 35 36 38 40 41 42 44 45 46 48 49 50 52 53 54 56 57 58 60 61 62 1.0849 1.3882 1.3935 1.4009 1.086 1.3876 1.0836 1.3925 1.6378 1.3873 1.0854 1.4826 1.6336 1.6486 1.2403 1.4113 1.4172 1.3989 1.5125 1.3942 1.5123 1.3875 1.0878 1.3902 1.088 1.5072 1.4125 1.4174 1.3985 1.5146 1.394 1.5116 1.388 1.088 1.3909 1.088 1.5071 1.0878 1.0896 1.089 1.4852 1.0887 1.0896 1.0888 1.4862 1.0368 1.0923 1.0909 1.0929 1.0931 1.0945 1.0927 1.0952 1.0927 1.0933 1.0951 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D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 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D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 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-114.8147 5.2924 -0.2494 178.683 179.426 -1.6416 0.4616 -178.4741 -179.5192 1.5451 -96.4146 23.3073 144.0224 82.4747 -157.8034 -37.0883 -174.839 7.1108 2.5736 -175.4765 175.2174 -6.4923 -2.4212 175.8691 -0.8668 -179.776 177.3138 -1.5953 -81.4122 38.2733 158.5633 100.4504 -139.864 -19.574 0.5332 179.7893 -177.8174 1.4387 -168.4937 -47.7043 70.903 9.8594 130.6488 -110.7438 -1.1007 -178.6165 177.8082 0.2925 1.2634 178.7903 -177.9932 -0.4662 99.7507 -140.8208 -20.017 -77.6681 41.7604 162.5642 54.9767 -175.3685 -58.1424 173.9783 -56.3669 60.8591 -65.7914 63.8635 -178.9105 65.6364 -65.1379 176.3176 -173.871 55.3547 -63.1898 -54.1638 175.0619 56.5174 calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically Berny optimization. local minimum Step number 1 out of a maximum of 2 All quantities printed in internal units (Hartrees-Bohrs-Radians) Second derivative matrix not updated -- analytic derivatives used. 0.00002 0.00006 0.00203 0.00242 0.00276 0.00294 0.00341 0.00376 0.00535 0.00747 0.01123 0.01308 0.01480 0.01579 0.01594 0.01618 0.01691 0.01735 0.01781 0.01854 0.01951 0.02014 0.02028 0.02117 0.02146 0.02163 0.02254 0.02351 0.02363 0.02406 0.02475 0.02534 0.02595 0.02620 0.02730 0.03029 0.03077 0.03860 0.04000 0.04382 0.04701 0.04770 0.04812 0.04849 0.05234 0.05428 0.05589 0.05658 0.05668 0.05673 0.05696 0.05754 0.05797 0.05829 0.05850 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-0.00029 -0.00007 -0.00031 -0.00637 -0.00633 -0.00624 -0.00612 -0.00608 -0.00599 -0.00002 -0.00002 -0.00003 -0.00003 -0.00002 -0.00004 -0.00002 -0.00002 -0.00003 0.00004 0.00003 0.00004 0.00003 0.00003 0.00004 0.00003 0.00003 0.00004 2.05012 2.62333 2.63329 2.64723 2.05224 2.62227 2.04779 2.63149 3.09494 2.62167 2.05108 2.80178 3.08713 3.11533 2.34379 2.66699 2.67818 2.64358 2.85814 2.63465 2.85777 2.62200 2.05573 2.62704 2.05608 2.84822 2.66931 2.67841 2.64268 2.86215 2.63439 2.85642 2.62298 2.05602 2.62844 2.05599 2.84795 2.05568 2.05900 2.05791 2.80669 2.05732 2.05903 2.05758 2.80855 1.95926 2.06420 2.06146 2.06526 2.06561 2.06832 2.06496 2.06960 2.06494 2.06596 2.06942 2.05948 2.06486 2.06888 2.06603 2.06460 2.06475 2.06487 2.06888 2.09233 2.08741 2.10345 2.13412 2.08671 2.06234 2.08162 2.10668 2.09484 2.00126 2.18464 2.09708 2.06333 2.09752 2.12234 2.18213 2.01900 2.08186 1.95318 1.97056 1.79601 2.08019 1.82572 1.79955 2.19074 2.05990 2.03254 2.10906 2.14284 2.03129 2.11738 2.12449 2.04129 2.13506 2.07347 2.07464 2.12680 2.07895 2.07743 2.04550 2.12136 2.11617 2.19884 2.05179 2.03173 2.10979 2.14746 2.02548 2.11724 2.11474 2.05084 2.13390 2.07439 2.07474 2.12666 2.07875 2.07770 2.04600 2.12177 2.11457 1.91429 1.93395 1.88888 1.92306 1.89524 1.90765 1.92350 1.92308 1.90856 1.92529 1.90103 1.88171 1.99410 1.95546 1.78301 1.97194 1.89076 1.85144 1.95233 1.95260 1.92631 1.86204 1.88647 1.88079 1.95113 1.93691 1.93247 1.86633 1.88681 1.88746 1.93720 1.94268 1.94302 1.87663 1.87421 1.88715 1.96611 1.95419 1.92249 1.85439 1.87638 1.88626 1.93564 1.94319 1.94337 1.87313 1.87760 1.88799 1.93273 1.93961 1.95160 1.89534 1.88641 1.85525 -3.13308 0.00309 0.00730 -3.13971 -3.12710 0.00439 0.01570 -3.13600 -0.02776 3.13573 3.11918 -0.00052 -0.01588 3.12513 3.13575 -0.00642 0.02804 -3.09264 -3.13425 0.02826 0.37460 -2.03005 2.32547 -2.74398 1.13455 -0.79312 -0.00685 3.11313 3.13532 -0.02788 -2.05530 1.95681 -0.01777 1.10593 -1.16515 -3.13972 -1.91052 1.22553 0.44290 -2.70423 2.44051 -0.70662 0.49166 -2.60431 -1.85451 1.33271 2.41713 -0.67884 3.14060 0.00033 0.00447 -3.13580 -3.13740 0.01104 -0.00084 -3.13560 -0.00193 -3.13786 3.13843 0.00250 -1.13573 0.95229 3.04637 2.00713 -2.18803 -0.09396 -0.00559 3.13567 3.12947 -0.01245 -0.95076 1.13122 -3.05570 2.19739 -2.00382 0.09245 -0.00435 3.11867 3.13157 -0.02859 0.00806 -3.11502 -3.13320 0.02690 -1.68510 0.40448 2.51134 1.43717 -2.75643 -0.64957 -3.05154 0.12408 0.04490 -3.06267 3.05815 -0.11328 -0.04223 3.06953 -0.01515 -3.13770 3.09470 -0.02785 -1.42082 0.66808 2.76754 1.75327 -2.44101 -0.34156 0.00931 3.13794 -3.10350 0.02513 -2.94076 -0.83259 1.23750 0.17209 2.28026 -1.93283 -0.01915 -3.11715 3.10339 0.00540 0.02200 3.12019 -3.10663 -0.00845 1.73461 -2.46412 -0.35561 -1.36168 0.72278 2.83129 0.95950 -3.06077 -1.01481 3.03647 -0.98381 1.06216 -1.14830 1.11461 -3.12261 1.14561 -1.13684 3.07737 -3.03459 0.96615 -1.10283 -0.94530 3.05544 0.98646 |Maximum Force|RMS Force|Maximum Displacement|RMS Displacement| 0.000006 0.000001 0.012368 0.001225 0.000450 0.000300 0.001800 0.001200 YES YES NO NO -3.742266e-09 0.2163278 0.1607618 0.1177063 1 -1090.78178241 Symmetrizing basis deriv contribution to polar: IMax=3 JMax=2 DiffMx= 0.00D+00 IDoAtm=11111111111111111111111111111111111111111111111111 IDoAtm=111111111111 NEqPCM: Using equilibrium solvation (IEInf=0, Eps= 2.3741, EpsInf= 2.2383) Differentiating once with respect to electric field. with respect to dipole field. Differentiating once with respect to nuclear coordinates. CalDSu exits because no D1Ps are significant. There are 189 degrees of freedom in the 1st order CPHF. IDoFFX=6 NUNeed= 3. 186 vectors produced by pass 0 Test12= 7.48D-14 1.00D-09 XBig12= 1.60D+02 2.98D+00. AX will form 96 AO Fock derivatives at one time. 186 vectors produced by pass 1 Test12= 7.48D-14 1.00D-09 XBig12= 1.56D+01 4.05D-01. 186 vectors produced by pass 2 Test12= 7.48D-14 1.00D-09 XBig12= 4.52D-01 6.89D-02. 186 vectors produced by pass 3 Test12= 7.48D-14 1.00D-09 XBig12= 4.33D-03 4.80D-03. 186 vectors produced by pass 4 Test12= 7.48D-14 1.00D-09 XBig12= 3.71D-05 3.87D-04. 186 vectors produced by pass 5 Test12= 7.48D-14 1.00D-09 XBig12= 2.61D-07 2.39D-05. 183 vectors produced by pass 6 Test12= 7.48D-14 1.00D-09 XBig12= 1.75D-09 2.46D-06. 68 vectors produced by pass 7 Test12= 7.48D-14 1.00D-09 XBig12= 1.02D-11 1.51D-07. 3 vectors produced by pass 8 Test12= 7.48D-14 1.00D-09 XBig12= 6.03D-14 1.37D-08. 2 vectors produced by pass 9 Test12= 7.48D-14 1.00D-09 XBig12= 3.81D-16 1.33D-09. InvSVY: IOpt=1 It= 1 EMax= 1.95D-14 Solved reduced A of dimension 1372 with 189 vectors. Isotropic polarizability for W= 0.000000 377.38 Bohr**3. End of Minotr F.D. properties file 721 does not exist. alpha 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 O O O O O V V V V V -0.309986 -0.300056 -0.289435 -0.284374 -0.274480 0.030513 0.042243 0.043123 0.044755 0.046134 1.274183 1.146783 1.147167 1.237390 1.186582 0.165733 1.046153 0.297597 0.245811 0.143256 1.085698848730D+03 PT1723122.100S 2021-03-24T18:51:51.000 -10.29398 -10.29001 -10.28035 -10.27922 -10.27649 -10.27530 -10.27203 -10.27124 -10.26859 -10.26658 -10.26597 -10.26364 -10.26295 -10.26248 -10.26200 -10.25733 -10.25516 -10.25262 -10.25201 -10.24902 -10.24765 -10.23854 -6.76504 -1.13154 -0.96405 -0.94720 -0.93647 -0.87109 -0.86646 -0.86458 -0.86245 -0.85896 -0.85450 -0.85138 -0.79808 -0.78537 -0.77743 -0.76353 -0.75895 -0.75081 -0.74954 -0.72539 -0.69894 -0.65735 -0.65037 -0.64665 -0.63938 -0.63757 -0.63350 -0.60364 -0.59229 -0.57132 -0.55637 -0.55275 -0.54712 -0.54218 -0.53421 -0.53355 -0.51900 -0.51301 -0.51000 -0.50144 -0.50111 -0.49641 -0.49570 -0.49008 -0.48817 -0.48695 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