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D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2 Berny optimization. local minimum Step number 22 out of a maximum of 300 All quantities printed in internal units (Hartrees-Bohrs-Radians) 0.00118 0.00228 0.00249 0.00258 0.00281 0.00298 0.00367 0.00544 0.00628 0.00829 0.00978 0.01271 0.01331 0.01431 0.01624 0.01761 0.01837 0.01883 0.01988 0.02022 0.02045 0.02089 0.02117 0.02126 0.02211 0.02292 0.02309 0.02503 0.03336 0.03755 0.03991 0.04183 0.04441 0.04947 0.05167 0.05253 0.05285 0.05314 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tbu_biphenylene_h2 Redundant internal coordinates found in file. (old form). Charge = 0 Multiplicity = 1 Berny optimization. R1 R2 R3 R4 R5 R6 R7 R8 R9 R10 R11 R12 R13 R14 R15 R16 R17 R18 R19 R20 R21 R22 R23 R24 R25 R26 R27 R28 R29 R30 R31 R32 R33 R34 R35 R36 R37 R38 R39 R40 R41 R42 R43 R44 R45 R46 R47 R48 R49 R50 R51 R52 R53 R54 R55 R56 R57 R58 1 1 1 2 2 3 3 4 5 5 6 6 7 7 9 12 12 14 14 16 16 17 19 19 19 20 20 20 21 21 21 25 25 25 29 29 29 30 30 30 31 31 31 35 35 35 39 39 39 43 43 43 47 47 47 51 51 51 2 4 17 3 12 4 5 6 7 8 9 20 9 10 11 13 14 15 16 17 18 19 29 30 55 21 25 56 22 23 24 26 27 28 31 35 39 43 47 51 32 33 34 36 37 38 40 41 42 44 45 46 48 49 50 52 53 54 1.415 1.497 1.3725 1.5114 1.3665 1.4197 1.3642 1.357 1.4222 1.0831 1.4156 1.4649 1.3788 1.0838 1.0844 1.0834 1.4157 1.0854 1.3877 1.4285 1.0848 1.6309 1.668 1.6648 1.267 1.4868 1.4852 1.0698 1.0893 1.0896 1.0886 1.0896 1.0894 1.0882 1.5393 1.5399 1.5367 1.5351 1.539 1.5399 1.0996 1.0968 1.0912 1.0937 1.098 1.0993 1.0998 1.0941 1.0945 1.0997 1.0938 1.0962 1.0935 1.0994 1.0937 1.0969 1.0952 1.0993 calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 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A64 A65 A66 A67 A68 A69 A70 A71 A72 A73 A74 A75 A76 A77 A78 A79 A80 A81 A82 A83 A84 A85 A86 A87 A88 A89 A90 A91 A92 A93 A94 A95 A96 A97 A98 A99 A100 A101 A102 A103 A104 A105 A106 A107 A108 2 2 4 1 1 3 2 2 4 1 1 3 3 3 7 4 4 9 5 5 9 6 6 7 2 2 13 12 12 15 14 14 17 1 1 16 17 17 17 29 29 30 6 6 6 21 21 25 20 20 20 22 22 23 20 20 20 26 26 27 19 19 19 31 31 35 19 19 19 43 43 47 29 29 29 32 32 33 29 29 29 36 36 37 29 29 29 40 40 41 30 30 30 44 44 45 30 30 30 48 48 49 30 30 30 52 52 53 1 1 1 2 2 2 3 3 3 4 4 4 5 5 5 6 6 6 7 7 7 9 9 9 12 12 12 14 14 14 16 16 16 17 17 17 19 19 19 19 19 19 20 20 20 20 20 20 21 21 21 21 21 21 25 25 25 25 25 25 29 29 29 29 29 29 30 30 30 30 30 30 31 31 31 31 31 31 35 35 35 35 35 35 39 39 39 39 39 39 43 43 43 43 43 43 47 47 47 47 47 47 51 51 51 51 51 51 4 17 17 3 12 12 4 5 5 3 6 6 7 8 8 9 20 20 9 10 10 7 11 11 13 14 14 15 16 16 17 18 18 16 19 19 29 30 55 30 55 55 21 25 56 25 56 56 22 23 24 23 24 24 26 27 28 27 28 28 31 35 39 35 39 39 43 47 51 47 51 51 32 33 34 33 34 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D139 D140 D141 D142 D143 D144 D145 D146 D147 D148 D149 D150 D151 D152 D153 D154 D155 D156 D157 D158 4 4 17 17 2 2 17 17 2 2 4 4 1 1 12 12 1 1 3 3 2 2 5 5 2 2 4 4 1 1 3 3 3 3 8 8 4 4 20 20 4 4 4 9 9 9 5 5 10 10 2 2 13 13 12 12 15 15 14 14 18 18 1 1 1 16 16 16 17 17 17 30 30 30 55 55 55 17 17 17 29 29 29 55 55 55 6 6 6 25 25 25 56 56 56 6 6 6 21 21 21 56 56 56 19 19 19 35 35 35 39 39 39 19 19 19 31 31 31 39 39 39 19 19 19 31 31 31 35 35 35 19 19 19 47 47 47 51 51 51 19 19 19 43 43 43 51 51 51 19 19 19 43 43 43 47 47 47 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 2 2 2 2 2 2 2 2 3 3 3 3 3 3 3 3 4 4 4 4 5 5 5 5 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 7 7 7 7 12 12 12 12 14 14 14 14 16 16 16 16 17 17 17 17 17 17 19 19 19 19 19 19 19 19 19 19 19 19 19 19 19 19 19 19 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 29 29 29 29 29 29 29 29 29 29 29 29 29 29 29 29 29 29 29 29 29 29 29 29 29 29 29 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 2 2 2 2 4 4 4 4 17 17 17 17 3 3 3 3 12 12 12 12 4 4 4 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172.3118 -67.0841 57.4162 177.3448 -63.5722 -68.4976 51.431 170.5139 176.9875 -63.0839 55.9991 -63.7222 56.4915 177.005 58.0437 178.2575 -61.2291 173.0898 -66.6964 53.817 calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically Berny optimization. local minimum Step number 1 out of a maximum of 2 All quantities printed in internal units (Hartrees-Bohrs-Radians) Second derivative matrix not updated -- analytic derivatives used. 0.00117 0.00197 0.00247 0.00249 0.00304 0.00347 0.00370 0.00414 0.00433 0.00452 0.00487 0.00656 0.00886 0.01121 0.01160 0.01251 0.01452 0.01677 0.01796 0.01924 0.02019 0.02172 0.02408 0.02503 0.02589 0.02854 0.02965 0.03123 0.03286 0.03461 0.03532 0.03655 0.03755 0.04392 0.04453 0.04475 0.04531 0.04536 0.04576 0.04579 0.04601 0.04641 0.04666 0.04682 0.04699 0.04715 0.04743 0.04779 0.04783 0.04811 0.04905 0.05033 0.05404 0.05629 0.05855 0.06249 0.08181 0.10562 0.10877 0.11140 0.11523 0.11537 0.11572 0.11618 0.11658 0.11903 0.12041 0.12163 0.12230 0.12396 0.12723 0.12925 0.13159 0.13317 0.13413 0.13542 0.13620 0.13859 0.13931 0.14088 0.14197 0.14366 0.14778 0.14945 0.15136 0.15330 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A19 A20 A21 A22 A23 A24 A25 A26 A27 A28 A29 A30 A31 A32 A33 A34 A35 A36 A37 A38 A39 A40 A41 A42 A43 A44 A45 A46 A47 A48 A49 A50 A51 A52 A53 A54 A55 A56 A57 A58 A59 A60 A61 A62 A63 A64 A65 A66 A67 A68 A69 A70 A71 A72 A73 A74 A75 A76 A77 A78 A79 A80 A81 A82 A83 A84 A85 A86 A87 A88 A89 A90 A91 A92 A93 A94 A95 A96 A97 A98 A99 A100 A101 A102 A103 A104 A105 A106 A107 A108 D1 D2 D3 D4 D5 D6 D7 D8 D9 D10 D11 D12 D13 D14 D15 D16 D17 D18 D19 D20 D21 D22 D23 D24 D25 D26 D27 D28 D29 D30 D31 D32 D33 D34 D35 D36 D37 D38 D39 D40 D41 D42 D43 D44 D45 D46 D47 D48 D49 D50 D51 D52 D53 D54 D55 D56 D57 D58 D59 D60 D61 D62 D63 D64 D65 D66 D67 D68 D69 D70 D71 D72 D73 D74 D75 D76 D77 D78 D79 D80 D81 D82 D83 D84 D85 D86 D87 D88 D89 D90 D91 D92 D93 D94 D95 D96 D97 D98 D99 D100 D101 D102 D103 D104 D105 D106 D107 D108 D109 D110 D111 D112 D113 D114 D115 D116 D117 D118 D119 D120 D121 D122 D123 D124 D125 D126 D127 D128 D129 D130 D131 D132 D133 D134 D135 D136 D137 D138 D139 D140 D141 D142 D143 D144 D145 D146 D147 D148 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2.06958 2.07732 1.56834 2.21647 2.49807 1.57631 2.12088 2.58566 1.55515 2.59914 2.12873 1.58338 2.58375 2.11580 2.02966 2.15201 2.10150 2.06417 2.08158 2.13734 2.13440 2.07729 2.07149 2.09358 2.10358 2.08602 2.16892 1.99402 2.12024 2.07088 2.14166 2.07064 2.16802 2.04601 2.06915 1.92533 2.15214 2.20557 1.94710 1.93025 1.84814 2.12502 1.78032 1.79861 1.96714 1.97935 1.83178 1.96653 1.83392 1.87062 1.91281 1.89300 1.88642 1.92803 1.92539 1.91740 1.89278 1.91421 1.89135 1.92080 1.92115 1.92303 1.95058 1.90577 1.99026 1.85006 1.88012 1.88063 1.96860 1.98930 1.88967 1.87906 1.86531 1.86532 1.93412 1.93378 1.96720 1.87490 1.87382 1.87616 1.95602 1.93800 1.93980 1.86817 1.88046 1.87774 1.93711 1.94828 1.95274 1.87266 1.87025 1.87879 1.93442 1.95245 1.94497 1.87058 1.87857 1.87933 1.95827 1.93082 1.94649 1.87464 1.88057 1.86910 1.93440 1.95035 1.94398 1.88081 1.87120 1.87975 -0.00352 3.11764 -3.12371 -0.00254 0.00375 -3.10866 3.11685 0.00444 0.00330 3.12787 -3.10261 0.02196 0.00372 3.12175 -3.10488 0.01315 -3.13573 0.00025 -0.03285 3.10313 -0.00351 3.12002 -3.13077 -0.00724 -3.11273 0.02479 0.00109 3.13861 3.11446 -0.01217 0.00699 -3.11964 0.00501 -3.14050 -3.13264 0.00503 -0.00097 3.14127 3.12514 -0.01580 1.93012 -2.09228 -0.05613 -1.19585 1.06493 3.10109 -0.00518 3.13577 3.14032 -0.00192 -3.13813 0.00069 -0.00198 3.13685 0.00038 -3.13618 3.13920 0.00265 -0.00221 -3.12613 3.13428 0.01036 -1.96810 1.89169 -0.04505 1.15366 -1.26974 3.07671 2.67550 0.63434 -1.47015 -1.27626 2.96576 0.86127 0.70949 -1.33167 2.84703 3.13303 0.98335 -1.08971 0.79484 -1.35485 2.85528 -1.18158 2.95193 0.87886 1.14705 -3.02996 -0.95193 -1.12029 0.98589 3.06392 3.13199 -1.04501 1.03302 2.98003 -1.20508 0.89484 -1.04207 1.05601 -3.12726 0.96681 3.06489 -1.11838 -3.06128 -0.98174 1.12146 -0.98674 1.09280 -3.08719 1.02261 3.10215 -1.07784 -1.16064 0.92769 3.01729 3.01868 -1.17618 0.91342 1.00967 3.09800 -1.09559 3.07149 -1.12346 0.98332 -1.03604 1.05219 -3.12420 0.95301 3.04124 -1.13515 2.99557 -1.20106 0.90388 -1.07778 1.00877 3.11372 0.92090 3.00745 -1.17079 1.00207 3.09521 -1.10962 -1.19556 0.89757 2.97593 3.08895 -1.10110 0.97726 -1.11212 0.98599 3.08934 1.01311 3.11122 -1.06861 3.02104 -1.16403 0.93932 |Maximum Force|RMS Force|Maximum Displacement|RMS Displacement| 0.000009 0.000002 0.003054 0.000561 0.000450 0.000300 0.001800 0.001200 YES YES NO YES -1.078534e-08 0.3219090 0.2068645 0.1665985 1 -937.074175550 Symmetrizing basis deriv contribution to polar: IMax=3 JMax=2 DiffMx= 0.00D+00 IDoAtm=11111111111111111111111111111111111111111111111111 IDoAtm=111111 NEqPCM: Using equilibrium solvation (IEInf=0, Eps= 2.3741, EpsInf= 2.2383) Differentiating once with respect to electric field. with respect to dipole field. Differentiating once with respect to nuclear coordinates. CalDSu exits because no D1Ps are significant. There are 171 degrees of freedom in the 1st order CPHF. IDoFFX=6 NUNeed= 3. 168 vectors produced by pass 0 Test12= 5.76D-14 1.00D-09 XBig12= 1.80D+02 6.50D+00. AX will form 42 AO Fock derivatives at one time. 168 vectors produced by pass 1 Test12= 5.76D-14 1.00D-09 XBig12= 1.42D+01 4.36D-01. 168 vectors produced by pass 2 Test12= 5.76D-14 1.00D-09 XBig12= 3.94D-01 9.11D-02. 168 vectors produced by pass 3 Test12= 5.76D-14 1.00D-09 XBig12= 4.31D-03 8.49D-03. 168 vectors produced by pass 4 Test12= 5.76D-14 1.00D-09 XBig12= 3.84D-05 7.26D-04. 168 vectors produced by pass 5 Test12= 5.76D-14 1.00D-09 XBig12= 2.90D-07 3.65D-05. 166 vectors produced by pass 6 Test12= 5.76D-14 1.00D-09 XBig12= 1.91D-09 2.55D-06. 54 vectors produced by pass 7 Test12= 5.76D-14 1.00D-09 XBig12= 1.19D-11 1.99D-07. 3 vectors produced by pass 8 Test12= 5.76D-14 1.00D-09 XBig12= 7.84D-14 1.43D-08. 3 vectors produced by pass 9 Test12= 5.76D-14 1.00D-09 XBig12= 5.12D-16 1.41D-09. InvSVY: IOpt=1 It= 1 EMax= 1.60D-14 Solved reduced A of dimension 1234 with 171 vectors. Isotropic polarizability for W= 0.000000 337.13 Bohr**3. End of Minotr F.D. properties file 721 does not exist. alpha 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 O O O O O V V V V V -0.336600 -0.325727 -0.306193 -0.290702 -0.277054 0.003391 0.018738 0.029736 0.042880 0.045626 1.323120 1.192487 1.308260 1.274351 1.260943 1.235483 1.304921 0.165472 0.122433 0.145999 9.326577619109D+02 PT291997.700S 2023-03-16T21:08:42.000 -10.31686 -10.31682 -10.31079 -10.30695 -10.29755 -10.28713 -10.28609 -10.28274 -10.27487 -10.25834 -10.24382 -10.24146 -10.24109 -10.24074 -10.24033 -10.23799 -10.23744 -10.23727 -6.75830 -1.13704 -1.01766 -0.95536 -0.90507 -0.88396 -0.87664 -0.87001 -0.86354 -0.83715 -0.82330 -0.79461 -0.75645 -0.75560 -0.74806 -0.74581 -0.74378 -0.73504 -0.69478 -0.66778 -0.64607 -0.64304 -0.61853 -0.60959 -0.60113 -0.60002 -0.58102 -0.55790 -0.55008 -0.54840 -0.53893 -0.52559 -0.51820 -0.51662 -0.51412 -0.51077 -0.50469 -0.50323 -0.50047 -0.49165 -0.48706 -0.48093 -0.47602 -0.46912 -0.45011 -0.44716 -0.44229 -0.43564 -0.43413 -0.43003 -0.42142 -0.42008 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0.113027 0.066719 -0.088544 -0.071251 -0.060771 -0.235155 -0.170638 0.069028 0.133351 0.519366 -1.699963 -0.023455 0.443004 0.436633 0.023880 0.106747 -0.057481 0.101217 0.094648 -0.082769 0.019144 0.030886 -0.00000 405.625 -24.575 360.049 1.820 -2.084 245.719 366.162 -22.991 350.245 1.455 -2.039 243.764 -8.4919 -0.0004 -0.0004 -0.0003 4.3876 7.3630 15.8795 35.1038 52.8358 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A 15.4048 34.4456 52.7821 73.6507 86.1912 102.8827 106.7400 117.2863 142.7240 152.3041 167.9300 220.0347 224.9055 228.6845 237.9641 248.0155 252.4564 263.4042 269.9786 277.7522 282.7966 288.3776 302.8201 310.6620 312.3704 323.8223 331.0804 351.7039 375.4474 386.6792 400.4423 408.4036 411.5114 415.5277 464.4303 467.5546 470.6477 541.8613 546.2883 562.8177 584.5651 610.3687 648.5653 657.1620 694.5412 737.6041 743.1841 749.6660 765.7439 780.7556 800.0008 810.0385 827.8110 864.7009 885.9665 904.5420 924.9228 936.3908 942.3585 945.2553 948.2163 950.2840 952.9723 953.2666 965.7978 981.8772 993.2845 1001.0062 1015.5682 1018.6748 1035.9081 1041.4637 1045.6236 1051.3429 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