Gaussian 16 GINC-IRENE3485 ZOUBRITL QHBtriMePh-TS1 init DZ ES64L-G16RevC.01 22-Mar-2021 Gaussian 16 3-Jul-2019 ES64L-G16RevC.01 RwB97XD GenECP FOpt # WB97XD/GenECP SCRF=(Solvent=toluene,PCM) OptCyc=300 SCFCyc=300 NoSymm Opt=(MaxStep=10,ModRedundant) Pop=(Regular,Orbitals=20) 305.0557999999998 0 1 AuxInfo=1/0/N:38,50,30,34,42,46,8,22,21,15,16,1,23,17,20,19,13,14,3,18,12,7,6,5,4/E:(1,2)(3,4,5,6)(8,9,10,11)(13,14)(15,16,17,18)(20,21)/CRV:8.3,9.3,10.3,11.3,12.3,13.3,14.3,15.3,16.3,17.3,18.3,19.3,20.3,21.3,22.4,24.2/rA:53nC3HC3NN2NB4CHHHC3C3C3C3C3C3C3C3C3C3C3C3HHHHHHCHHHCHHHCHHHCHHHCHHHCHHH/rB:s1;s1;s1;s4;s3s5;s3;s4;s8;s8;s8;s7;s12;s12;s13;s14;s15s16;s7;s18;s18;s19;s20;s21s22;s6;s7;s22;s21;s15;s16;s20;s30;s30;s30;s19;s34;s34;s34;s23;s38;s38;s38;s13;s42;s42;s42;s14;s46;s46;s46;s17;s50;s50;s50;/rC:3.1586,1.5921,.8073;3.8783,2.303,1.1761;3.0713,.2244,.8911;2.0707,1.9835,.0919;1.3233,.9567,-.2709;1.9347,-.0838,.2157;3.7604,-1.1355,1.4034;1.6862,3.3359,-.2801;.784,3.2685,-.8831;1.4891,3.9217,.6174;2.4856,3.7963,-.8596;5.087,-1.5487,.6012;5.0492,-1.8955,-.7553;6.3442,-1.5081,1.2148;6.2053,-2.1924,-1.4675;7.51,-1.7933,.5089;7.4443,-2.1391,-.8356;3.7102,-1.4313,2.9736;4.1778,-2.651,3.4841;3.196,-.5117,3.894;4.1326,-2.94,4.8421;3.1553,-.7855,5.2589;3.6224,-2.0034,5.7372;2.1328,-1.3798,.4282;2.7676,-1.9974,.8628;2.7555,-.0489,5.9481;4.4985,-3.8945,5.2059;6.1416,-2.4673,-2.5153;8.4706,-1.752,1.0122;2.6594,.8421,3.393;3.433,1.3589,2.8645;1.8294,.6766,2.7383;2.3429,1.4314,4.2281;4.7609,-3.6961,2.5148;4.2509,-3.6355,1.5761;5.8031,-3.5036,2.3676;4.6338,-4.6751,2.9273;3.5763,-2.3154,7.2446;4.2047,-1.6274,7.7706;2.5706,-2.2215,7.5977;3.9216,-3.3141,7.4128;3.6917,-1.9608,-1.4795;2.935,-2.2748,-.7913;3.4452,-.9928,-1.8633;3.7516,-2.66,-2.2872;6.4438,-1.146,2.7083;5.6868,-.4305,2.9531;6.3058,-2.0275,3.2989;7.408,-.7285,2.9106;8.7295,-2.4669,-1.618;8.8517,-3.5284,-1.6747;8.6584,-2.0629,-2.6062;9.5716,-2.0373,-1.1168; /ccc/products/gaussian-16-C.01/system/default/g16/g16 Output=QHBtriMePh-TS1.log NProcShared=64 Mem=60GB Chk=QHBtriMePh-TS1_init_DZ.chk # WB97XD/GenECP SCRF=(Solvent=toluene,PCM) OptCyc=300 SCFCyc=300 NoSym 1/6=300,8=10,18=120,19=15,26=3,38=1/1,3 2/9=110,12=2,15=1,17=6,18=5,40=1/2 3/5=7,11=2,16=1,17=8,25=1,30=1,70=2201,71=1,72=13,74=-58/1,2,3 4//1 5/5=2,7=300,38=5,53=13/2 6/28=1,96=20/1 7/30=1/1,2,3,16 1/6=300,8=10,18=20,19=15,26=3/3(2) 2/9=110,15=1/2 99//99 2/9=110,15=1/2 3/5=7,6=1,11=2,16=1,17=8,25=1,30=1,70=2205,71=1,72=13,74=-58,82=7/1,2,3 4/5=5,16=3,69=1/1 5/5=2,7=300,38=5,53=13/2 7/30=1/1,2,3,16 1/6=300,8=10,18=20,19=15,26=3/3(-5) 2/9=110,15=1/2 6/19=2,28=1,96=20/1 99/9=1/99 QHBtriMePh-TS1 init DZ Add virtual bond connecting atoms H25 and H24 Dist= 1.86D+00. The following ModRedundant input section has been read: B 6 24 F B 24 25 F B 7 25 F Berny optimization. R1 R2 R3 R4 R5 R6 R7 R8 R9 R10 R11 R12 R13 R14 R15 R16 R17 R18 R19 R20 R21 R22 R23 R24 R25 R26 R27 R28 R29 R30 R31 R32 R33 R34 R35 R36 R37 R38 R39 R40 R41 R42 R43 R44 R45 R46 R47 R48 R49 R50 R51 R52 R53 R54 R55 R56 1 1 1 3 3 4 4 5 6 7 7 7 8 8 8 12 12 13 13 14 14 15 15 16 16 17 18 18 19 19 20 20 21 21 22 22 23 24 30 30 30 34 34 34 38 38 38 42 42 42 46 46 46 50 50 50 2 3 4 6 7 5 8 6 24 12 18 25 9 10 11 13 14 15 42 16 46 17 28 17 29 50 19 20 21 34 22 30 23 27 23 26 38 25 31 32 33 35 36 37 39 40 41 43 44 45 47 48 49 51 52 53 1.0768 1.373 1.3596 1.3576 1.6084 1.3208 1.4543 1.3013 1.3282 1.6044 1.5987 1.4215 1.0873 1.0897 1.0895 1.4006 1.3996 1.39 1.54 1.3924 1.54 1.3918 1.0851 1.3899 1.0852 1.54 1.4024 1.399 1.3892 1.54 1.3927 1.54 1.3924 1.085 1.3893 1.0852 1.54 0.9865 1.07 1.07 1.07 1.07 1.07 1.07 1.07 1.07 1.07 1.07 1.07 1.07 1.07 1.07 1.07 1.07 1.07 1.07 estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|Frozen|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|Frozen|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|Frozen|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2 A1 A2 A3 A4 A5 A6 A7 A8 A9 A10 A11 A12 A13 A14 A15 A16 A17 A18 A19 A20 A21 A22 A23 A24 A25 A26 A27 A28 A29 A30 A31 A32 A33 A34 A35 A36 A37 A38 A39 A40 A41 A42 A43 A44 A45 A46 A47 A48 A49 A50 A51 A52 A53 A54 A55 A56 A57 A58 A59 A60 A61 A62 A63 A64 A65 A66 A67 A68 A69 A70 A71 A72 A73 A74 A75 A76 A77 A78 A79 A80 A81 A82 A83 A84 A85 A86 A87 A88 A89 A90 A91 A92 A93 A94 A95 A96 2 2 3 1 1 6 1 1 5 4 3 3 3 3 12 12 18 4 4 4 9 9 10 7 7 13 12 12 15 12 12 16 13 13 17 14 14 17 15 15 16 7 7 19 18 18 21 18 18 22 19 19 23 20 20 23 21 21 22 7 20 20 20 31 31 32 19 19 19 35 35 36 23 23 23 39 39 40 13 13 13 43 43 44 14 14 14 47 47 48 17 17 17 51 51 52 1 1 1 3 3 3 4 4 4 5 6 7 7 7 7 7 7 8 8 8 8 8 8 12 12 12 13 13 13 14 14 14 15 15 15 16 16 16 17 17 17 18 18 18 19 19 19 20 20 20 21 21 21 22 22 22 23 23 23 25 30 30 30 30 30 30 34 34 34 34 34 34 38 38 38 38 38 38 42 42 42 42 42 42 46 46 46 46 46 46 50 50 50 50 50 50 3 4 4 6 7 7 5 8 8 6 5 12 18 25 18 25 25 9 10 11 10 11 11 13 14 14 15 42 42 16 46 46 17 28 28 17 29 29 16 50 50 19 20 20 21 34 34 22 30 30 23 27 27 23 26 26 22 38 38 24 31 32 33 32 33 33 35 36 37 36 37 37 39 40 41 40 41 41 43 44 45 44 45 45 47 48 49 48 49 49 51 52 53 52 53 53 132.7916 121.6602 105.547 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D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2 D1 D2 D3 D4 D5 D6 D7 D8 D9 D10 D11 D12 D13 D14 D15 D16 D17 D18 D19 D20 D21 D22 D23 D24 D25 D26 D27 D28 D29 D30 D31 D32 D33 D34 D35 D36 D37 D38 D39 D40 D41 D42 D43 D44 D45 D46 D47 D48 D49 D50 D51 D52 D53 D54 D55 D56 D57 D58 D59 D60 D61 D62 D63 D64 D65 D66 D67 D68 D69 D70 D71 D72 D73 D74 D75 D76 D77 D78 D79 D80 D81 D82 D83 D84 D85 D86 D87 D88 D89 D90 D91 D92 D93 D94 D95 D96 D97 D98 D99 D100 D101 D102 D103 D104 D105 D106 D107 D108 D109 D110 D111 D112 D113 D114 D115 D116 D117 D118 D119 D120 D121 D122 D123 D124 2 2 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D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2 Berny optimization. local minimum Step number 50 out of a maximum of 300 All quantities printed in internal units (Hartrees-Bohrs-Radians) 0.00006 0.00014 0.00025 0.00080 0.00139 0.00328 0.00365 0.00525 0.00673 0.00989 0.01165 0.01322 0.01349 0.01485 0.01533 0.01571 0.01638 0.01731 0.01905 0.01970 0.02040 0.02107 0.02199 0.02213 0.02223 0.02232 0.02255 0.02389 0.02448 0.02529 0.02814 0.03575 0.04331 0.04954 0.05467 0.06543 0.06790 0.06816 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R1 R2 R3 R4 R5 R6 R7 R8 R9 R10 R11 R12 R13 R14 R15 R16 R17 R18 R19 R20 R21 R22 R23 R24 R25 R26 R27 R28 R29 R30 R31 R32 R33 R34 R35 R36 R37 R38 R39 R40 R41 R42 R43 R44 R45 R46 R47 R48 R49 R50 R51 R52 R53 R54 R55 R56 1 1 1 3 3 4 4 5 6 7 7 7 8 8 8 12 12 13 13 14 14 15 15 16 16 17 18 18 19 19 20 20 21 21 22 22 23 24 30 30 30 34 34 34 38 38 38 42 42 42 46 46 46 50 50 50 2 3 4 6 7 5 8 6 24 12 18 25 9 10 11 13 14 15 42 16 46 17 28 17 29 50 19 20 21 34 22 30 23 27 23 26 38 25 31 32 33 35 36 37 39 40 41 43 44 45 47 48 49 51 52 53 1.078 1.376 1.3602 1.3592 1.6175 1.3242 1.4537 1.305 1.3282 1.6217 1.6162 1.4215 1.0882 1.091 1.0906 1.4127 1.4131 1.3971 1.5125 1.3963 1.5129 1.3914 1.0886 1.3913 1.0888 1.5078 1.4175 1.4129 1.3953 1.5122 1.3979 1.5126 1.3915 1.0886 1.3902 1.0886 1.5076 0.9865 1.0944 1.0935 1.0933 1.0953 1.0933 1.0932 1.0961 1.0936 1.094 1.095 1.0948 1.0931 1.0947 1.0936 1.0935 1.0961 1.0939 1.0939 -DE/DX = 0.0|-DE/DX = -0.0001|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = -0.0003|-DE/DX = 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A86 A87 A88 A89 A90 A91 A92 A93 A94 A95 A96 2 2 3 1 1 6 1 1 5 4 3 3 3 3 12 12 18 4 4 4 9 9 10 7 7 13 12 12 15 12 12 16 13 13 17 14 14 17 15 15 16 7 7 19 18 18 21 18 18 22 19 19 23 20 20 23 21 21 22 7 20 20 20 31 31 32 19 19 19 35 35 36 23 23 23 39 39 40 13 13 13 43 43 44 14 14 14 47 47 48 17 17 17 51 51 52 1 1 1 3 3 3 4 4 4 5 6 7 7 7 7 7 7 8 8 8 8 8 8 12 12 12 13 13 13 14 14 14 15 15 15 16 16 16 17 17 17 18 18 18 19 19 19 20 20 20 21 21 21 22 22 22 23 23 23 25 30 30 30 30 30 30 34 34 34 34 34 34 38 38 38 38 38 38 42 42 42 42 42 42 46 46 46 46 46 46 50 50 50 50 50 50 3 4 4 6 7 7 5 8 8 6 5 12 18 25 18 25 25 9 10 11 10 11 11 13 14 14 15 42 42 16 46 46 17 28 28 17 29 29 16 50 50 19 20 20 21 34 34 22 30 30 23 27 27 23 26 26 22 38 38 24 31 32 33 32 33 33 35 36 37 36 37 37 39 40 41 40 41 41 43 44 45 44 45 45 47 48 49 48 49 49 51 52 53 52 53 53 132.8109 121.4667 105.7211 104.0844 146.2811 109.0026 112.0794 127.9854 119.9351 104.2458 113.8655 110.1115 122.6697 94.7442 118.3021 106.5385 99.0086 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NProcShared=64 Mem=60GB OldChk=QHBtriMePh-TS1_init_DZ.chk Chk=QHBtriMePh-TS1_prefreq_DZ.chk # WB97XD/GenECP SCRF=(Solvent=toluene,PCM) OptCyc=300 SCFCyc=300 NoSym 1/6=300,10=4,29=6002,30=1,38=1/1,3 2/12=2,15=1,40=1/2 3/5=7,11=2,14=-4,16=1,17=8,25=1,30=1,70=2201,71=2,72=13,74=-58,116=-2,140=1/1,2,3 4/5=101/1 5/5=2,7=300,38=6,53=13,98=1/2 8/6=4,10=90,11=11/1 11/6=1,8=1,9=11,15=111,16=1,31=1/1,2,10 10/6=1,31=1/2 6/28=1,96=20/1 7/8=1,10=1,25=1,30=1/1,2,3,16 1/6=300,10=4,30=1/3 99//99 QHBtriMePh-TS1 prefreq DZ Redundant internal coordinates found in file. (old form). Structure from the checkpoint file: "QHBtriMePh-TS1_prefreq_DZ.chk" Charge = 0 Multiplicity = 1 Berny optimization. R1 R2 R3 R4 R5 R6 R7 R8 R9 R10 R11 R12 R13 R14 R15 R16 R17 R18 R19 R20 R21 R22 R23 R24 R25 R26 R27 R28 R29 R30 R31 R32 R33 R34 R35 R36 R37 R38 R39 R40 R41 R42 R43 R44 R45 R46 R47 R48 R49 R50 R51 R52 R53 R54 R55 1 1 1 3 3 4 4 5 7 7 7 8 8 8 12 12 13 13 14 14 15 15 16 16 17 18 18 19 19 20 20 21 21 22 22 23 24 30 30 30 34 34 34 38 38 38 42 42 42 46 46 46 50 50 50 2 3 4 6 7 5 8 6 12 18 25 9 10 11 13 14 15 42 16 46 17 28 17 29 50 19 20 21 34 22 30 23 27 23 26 38 25 31 32 33 35 36 37 39 40 41 43 44 45 47 48 49 51 52 53 1.078 1.376 1.3602 1.3592 1.6175 1.3242 1.4537 1.305 1.6217 1.6162 1.4215 1.0882 1.091 1.0906 1.4127 1.4131 1.3971 1.5125 1.3963 1.5129 1.3914 1.0886 1.3913 1.0888 1.5078 1.4175 1.4129 1.3953 1.5122 1.3979 1.5126 1.3915 1.0886 1.3902 1.0886 1.5076 0.9865 1.0944 1.0935 1.0933 1.0953 1.0933 1.0932 1.0961 1.0936 1.094 1.095 1.0948 1.0931 1.0947 1.0936 1.0935 1.0961 1.0939 1.0939 calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically A1 A2 A3 A4 A5 A6 A7 A8 A9 A10 A11 A12 A13 A14 A15 A16 A17 A18 A19 A20 A21 A22 A23 A24 A25 A26 A27 A28 A29 A30 A31 A32 A33 A34 A35 A36 A37 A38 A39 A40 A41 A42 A43 A44 A45 A46 A47 A48 A49 A50 A51 A52 A53 A54 A55 A56 A57 A58 A59 A60 A61 A62 A63 A64 A65 A66 A67 A68 A69 A70 A71 A72 A73 A74 A75 A76 A77 A78 A79 A80 A81 A82 A83 A84 A85 A86 A87 A88 A89 A90 A91 A92 A93 A94 A95 A96 2 2 3 1 1 6 1 1 5 4 3 3 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analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically D1 D2 D3 D4 D5 D6 D7 D8 D9 D10 D11 D12 D13 D14 D15 D16 D17 D18 D19 D20 D21 D22 D23 D24 D25 D26 D27 D28 D29 D30 D31 D32 D33 D34 D35 D36 D37 D38 D39 D40 D41 D42 D43 D44 D45 D46 D47 D48 D49 D50 D51 D52 D53 D54 D55 D56 D57 D58 D59 D60 D61 D62 D63 D64 D65 D66 D67 D68 D69 D70 D71 D72 D73 D74 D75 D76 D77 D78 D79 D80 D81 D82 D83 D84 D85 D86 D87 D88 D89 D90 D91 D92 D93 D94 D95 D96 D97 D98 D99 D100 D101 D102 D103 D104 D105 D106 D107 D108 D109 D110 D111 D112 D113 D114 D115 D116 D117 D118 D119 D120 D121 D122 D123 D124 2 2 4 4 2 2 3 3 1 7 1 1 1 6 6 6 1 8 1 1 1 5 5 5 4 3 3 18 18 25 25 3 3 12 12 25 25 3 12 18 7 7 14 14 7 7 13 13 12 12 42 42 12 12 12 15 15 15 12 12 46 46 12 12 12 16 16 16 13 13 28 28 14 14 29 29 15 15 15 16 16 16 7 7 20 20 7 7 19 19 18 18 34 34 18 18 18 21 21 21 18 18 30 30 18 18 18 22 22 22 19 19 27 27 20 20 26 26 21 21 21 22 22 22 1 1 1 1 1 1 1 1 3 3 3 3 3 3 3 3 4 4 4 4 4 4 4 4 5 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 12 12 12 12 12 12 12 12 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 14 14 14 14 14 14 14 14 14 14 15 15 15 15 16 16 16 16 17 17 17 17 17 17 18 18 18 18 18 18 18 18 19 19 19 19 19 19 19 19 19 19 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 21 21 21 21 22 22 22 22 23 23 23 23 23 23 3 3 3 3 4 4 4 4 6 6 7 7 7 7 7 7 5 5 8 8 8 8 8 8 6 12 12 12 12 12 12 18 18 18 18 18 18 25 25 25 13 13 13 13 14 14 14 14 15 15 15 15 42 42 42 42 42 42 16 16 16 16 46 46 46 46 46 46 17 17 17 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-122.8994 -3.1828 0.0556 179.9051 -179.3619 0.4876 -47.5859 71.8404 -167.498 131.8239 -108.7498 11.9118 -1.0723 178.3559 178.5123 -2.0594 1.4919 -177.9364 -178.3574 2.2144 -90.3793 29.2112 150.0782 89.0269 -151.3826 -30.5157 179.1355 -1.4316 -1.1484 178.2845 -178.8109 0.8639 1.4952 -178.83 -0.1205 179.803 -179.5807 0.3428 -52.1284 67.3443 -172.0371 127.3245 -113.2028 7.4158 -0.602 179.5713 179.7028 -0.124 -58.2541 62.1392 -177.9165 121.4334 -118.1733 1.771 1.0444 -178.1639 -178.879 1.9127 -0.6862 178.52 179.1404 -1.6533 83.1971 -157.0612 -36.247 -95.9787 23.763 144.5772 calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 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analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically Berny optimization. local minimum Step number 1 out of a maximum of 2 All quantities printed in internal units (Hartrees-Bohrs-Radians) Second derivative matrix not updated -- analytic derivatives used. -0.14360 0.00019 0.00023 0.00025 0.00080 0.00126 0.00282 0.00304 0.00463 0.00564 0.00878 0.01003 0.01067 0.01240 0.01474 0.01605 0.01628 0.01637 0.01676 0.01879 0.01981 0.02014 0.02114 0.02192 0.02218 0.02328 0.02345 0.02393 0.02443 0.02554 0.02714 0.02759 0.03480 0.04177 0.05064 0.05205 0.05646 0.05778 0.05781 0.05790 0.05793 0.05837 0.05865 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0.00000289 R1 R2 R3 R4 R5 R6 R7 R8 R9 R10 R11 R12 R13 R14 R15 R16 R17 R18 R19 R20 R21 R22 R23 R24 R25 R26 R27 R28 R29 R30 R31 R32 R33 R34 R35 R36 R37 R38 R39 R40 R41 R42 R43 R44 R45 R46 R47 R48 R49 R50 R51 R52 R53 R54 R55 A1 A2 A3 A4 A5 A6 A7 A8 A9 A10 A11 A12 A13 A14 A15 A16 A17 A18 A19 A20 A21 A22 A23 A24 A25 A26 A27 A28 A29 A30 A31 A32 A33 A34 A35 A36 A37 A38 A39 A40 A41 A42 A43 A44 A45 A46 A47 A48 A49 A50 A51 A52 A53 A54 A55 A56 A57 A58 A59 A60 A61 A62 A63 A64 A65 A66 A67 A68 A69 A70 A71 A72 A73 A74 A75 A76 A77 A78 A79 A80 A81 A82 A83 A84 A85 A86 A87 A88 A89 A90 A91 A92 A93 A94 A95 A96 D1 D2 D3 D4 D5 D6 D7 D8 D9 D10 D11 D12 D13 D14 D15 D16 D17 D18 D19 D20 D21 D22 D23 D24 D25 D26 D27 D28 D29 D30 D31 D32 D33 D34 D35 D36 D37 D38 D39 D40 D41 D42 D43 D44 D45 D46 D47 D48 D49 D50 D51 D52 D53 D54 D55 D56 D57 D58 D59 D60 D61 D62 D63 D64 D65 D66 D67 D68 D69 D70 D71 D72 D73 D74 D75 D76 D77 D78 D79 D80 D81 D82 D83 D84 D85 D86 D87 D88 D89 D90 D91 D92 D93 D94 D95 D96 D97 D98 D99 D100 D101 D102 D103 D104 D105 D106 D107 D108 D109 D110 D111 D112 D113 D114 D115 D116 D117 D118 D119 D120 D121 D122 D123 D124 2.03712 2.60028 2.57036 2.56860 3.05664 2.50242 2.74710 2.46617 3.06465 3.05422 2.68631 2.05646 2.06166 2.06087 2.66960 2.67039 2.64023 2.85830 2.63861 2.85901 2.62928 2.05719 2.62927 2.05749 2.84928 2.67866 2.67008 2.63680 2.85761 2.64156 2.85844 2.62957 2.05719 2.62703 2.05710 2.84887 1.86428 2.06818 2.06638 2.06602 2.06980 2.06599 2.06592 2.07126 2.06667 2.06742 2.06927 2.06895 2.06566 2.06869 2.06655 2.06649 2.07125 2.06710 2.06717 2.31799 2.11999 1.84518 1.81662 2.55309 1.90245 1.95615 2.23377 2.09326 1.81943 1.98733 1.92181 2.14099 1.65360 2.06476 1.85945 1.72803 1.87863 1.91738 1.91201 1.91816 1.91816 1.91909 2.16243 2.07149 2.04807 2.10243 2.13772 2.04302 2.10638 2.12811 2.04865 2.13126 2.07554 2.07636 2.12784 2.07630 2.07904 2.04948 2.11686 2.11681 2.05900 2.18190 2.04227 2.10872 2.13059 2.04384 2.10527 2.14588 2.03201 2.12878 2.07619 2.07821 2.13272 2.07480 2.07566 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0.00114 0.00085 0.00022 0.00092 0.00063 0.00008 0.00005 0.00045 0.00042 -0.00325 -0.00334 -0.00303 -0.00362 -0.00371 -0.00339 0.00011 -0.00005 0.00025 0.00009 -0.00028 -0.00012 -0.00026 -0.00009 0.00021 0.00023 0.00021 0.00005 0.00006 0.00005 -0.00031 -0.00116 -0.00021 -0.00106 0.00025 0.00082 0.00014 0.00071 0.00014 0.00014 0.00096 0.00096 -0.01018 -0.01031 -0.00953 -0.01100 -0.01113 -0.01035 0.00001 0.00004 -0.00052 -0.00049 0.00079 0.00052 0.00059 0.00134 0.00107 0.00114 0.00002 0.00006 0.00002 0.00006 -0.00009 -0.00014 -0.00012 -0.00017 0.00392 0.00385 0.00384 0.00397 0.00390 0.00389 2.03697 2.59960 2.57201 2.56672 3.05534 2.50125 2.74730 2.46711 3.06651 3.05631 2.64892 2.05641 2.06157 2.06084 2.66968 2.67051 2.64036 2.85845 2.63868 2.85874 2.62924 2.05724 2.62929 2.05754 2.84933 2.67828 2.66987 2.63698 2.85735 2.64170 2.85851 2.62960 2.05724 2.62702 2.05719 2.84900 1.87319 2.06836 2.06648 2.06604 2.06995 2.06592 2.06599 2.07129 2.06672 2.06744 2.06926 2.06892 2.06573 2.06867 2.06650 2.06654 2.07127 2.06713 2.06720 2.31888 2.11999 1.84429 1.81597 2.57221 1.88401 1.95786 2.23304 2.09229 1.81659 1.99001 1.92494 2.14049 1.64587 2.06302 1.85901 1.73410 1.87877 1.91698 1.91186 1.91828 1.91827 1.91927 2.16087 2.07368 2.04747 2.10278 2.13768 2.04272 2.10687 2.12745 2.04882 2.13124 2.07559 2.07633 2.12769 2.07648 2.07901 2.04943 2.11685 2.11686 2.05902 2.18218 2.04198 2.10885 2.12992 2.04437 2.10571 2.14501 2.03245 2.12888 2.07613 2.07817 2.13249 2.07498 2.07571 2.04809 2.11545 2.11956 1.83090 1.95673 1.95232 1.92808 1.86990 1.87343 1.87952 1.94882 1.94937 1.93169 1.86334 1.87837 1.88898 1.93705 1.94434 1.94321 1.87603 1.87262 1.88752 1.95381 1.95295 1.93027 1.87189 1.87644 1.87459 1.95137 1.94989 1.93193 1.86109 1.87728 1.88880 1.93682 1.94440 1.94411 1.87409 1.87357 1.88771 -3.13938 -0.19800 0.00886 2.95024 3.13633 -0.00542 -0.01097 3.13046 -0.00449 -3.03314 -1.00542 1.55384 -2.91434 1.93196 -1.79197 0.02304 0.00809 -3.13335 3.06057 -1.13442 0.97531 -0.08120 2.00700 -2.16646 -0.00202 -1.41758 1.67057 2.27731 -0.91772 0.34746 -2.84757 2.81541 -0.32090 -0.95147 2.19540 1.04752 -2.08878 -0.04011 -2.00615 2.12578 3.13033 -0.00819 0.04143 -3.09709 -3.12616 0.00442 -0.03453 3.09604 -0.01542 3.13328 3.12326 -0.01122 -1.10742 0.99453 3.08369 2.03715 -2.14408 -0.05492 0.00105 3.13999 -3.13001 0.00893 -0.83378 1.25051 -2.92642 2.29714 -1.90175 0.20451 -0.01860 3.11285 3.11587 -0.03586 0.02576 -3.10570 -3.11318 0.03855 -1.57720 0.51006 2.61957 1.55386 -2.64206 -0.53255 3.12619 -0.02615 -0.02026 3.11059 -3.12059 0.01590 0.02624 -3.12046 -0.00196 3.13830 -3.13332 0.00694 -0.91999 1.16507 -3.01214 2.21123 -1.98689 0.11908 -0.01050 3.13415 3.13588 -0.00266 -1.01594 1.08505 -3.10464 2.12075 -2.06144 0.03205 0.01825 -3.10948 -3.12201 0.03345 -0.01207 3.11562 3.12647 -0.02903 1.45598 -2.73738 -0.62879 -1.67118 0.41864 2.52724 |Maximum Force|RMS Force|Maximum Displacement|RMS Displacement| 0.005182 0.000718 0.089832 0.019220 0.000450 0.000300 0.001800 0.001200 NO NO NO NO -3.264136e-04 (5D, 7F) 1 6 No pseudopotential on this center. 2 1 No pseudopotential on this center. 3 6 No pseudopotential on this center. 4 7 No pseudopotential on this center. 5 7 No pseudopotential on this center. 6 7 No pseudopotential on this center. 7 5 No pseudopotential on this center. 8 6 No pseudopotential on this center. 9 1 No pseudopotential on this center. 10 1 No pseudopotential on this center. 11 1 No pseudopotential on this center. 12 6 No pseudopotential on this center. 13 6 No pseudopotential on this center. 14 6 No pseudopotential on this center. 15 6 No pseudopotential on this center. 16 6 No pseudopotential on this center. 17 6 No pseudopotential on this center. 18 6 No pseudopotential on this center. 19 6 No pseudopotential on this center. 20 6 No pseudopotential on this center. 21 6 No pseudopotential on this center. 22 6 No pseudopotential on this center. 23 6 No pseudopotential on this center. 24 1 No pseudopotential on this center. 25 1 No pseudopotential on this center. 26 1 No pseudopotential on this center. 27 1 No pseudopotential on this center. 28 1 No pseudopotential on this center. 29 1 No pseudopotential on this center. 30 6 No pseudopotential on this center. 31 1 No pseudopotential on this center. 32 1 No pseudopotential on this center. 33 1 No pseudopotential on this center. 34 6 No pseudopotential on this center. 35 1 No pseudopotential on this center. 36 1 No pseudopotential on this center. 37 1 No pseudopotential on this center. 38 6 No pseudopotential on this center. 39 1 No pseudopotential on this center. 40 1 No pseudopotential on this center. 41 1 No pseudopotential on this center. 42 6 No pseudopotential on this center. 43 1 No pseudopotential on this center. 44 1 No pseudopotential on this center. 45 1 No pseudopotential on this center. 46 6 No pseudopotential on this center. 47 1 No pseudopotential on this center. 48 1 No pseudopotential on this center. 49 1 No pseudopotential on this center. 50 6 No pseudopotential on this center. 51 1 No pseudopotential on this center. 52 1 No pseudopotential on this center. 53 1 No pseudopotential on this center. 53 53 53 1.00e+00 60 F 0.2336344 0.1919611 0.1287134 1 -1005.86099954 Symmetrizing basis deriv contribution to polar: IMax=3 JMax=2 DiffMx= 0.00D+00 IDoAtm=11111111111111111111111111111111111111111111111111 IDoAtm=111 NEqPCM: Using equilibrium solvation (IEInf=0, Eps= 2.3741, EpsInf= 2.2383) Differentiating once with respect to electric field. with respect to dipole field. Differentiating once with respect to nuclear coordinates. CalDSu exits because no D1Ps are significant. There are 162 degrees of freedom in the 1st order CPHF. IDoFFX=6 NUNeed= 3. 159 vectors produced by pass 0 Test12= 3.60D-14 1.00D-09 XBig12= 1.30D+02 3.60D+00. AX will form 159 AO Fock derivatives at one time. 159 vectors produced by pass 1 Test12= 3.60D-14 1.00D-09 XBig12= 1.29D+01 7.30D-01. 159 vectors produced by pass 2 Test12= 3.60D-14 1.00D-09 XBig12= 2.23D-01 5.93D-02. 159 vectors produced by pass 3 Test12= 3.60D-14 1.00D-09 XBig12= 1.88D-03 3.79D-03. 159 vectors produced by pass 4 Test12= 3.60D-14 1.00D-09 XBig12= 1.15D-05 2.77D-04. 159 vectors produced by pass 5 Test12= 3.60D-14 1.00D-09 XBig12= 5.30D-08 1.72D-05. 132 vectors produced by pass 6 Test12= 3.60D-14 1.00D-09 XBig12= 2.60D-10 1.35D-06. 22 vectors produced by pass 7 Test12= 3.60D-14 1.00D-09 XBig12= 1.13D-12 7.39D-08. 3 vectors produced by pass 8 Test12= 3.60D-14 1.00D-09 XBig12= 4.80D-15 4.93D-09. InvSVY: IOpt=1 It= 1 EMax= 1.60D-14 Solved reduced A of dimension 1111 with 162 vectors. Isotropic polarizability for W= 0.000000 289.65 Bohr**3. End of Minotr F.D. properties file 721 does not exist. alpha 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 O O O O O V V V V V -0.331085 -0.295467 -0.292782 -0.284266 -0.282677 0.045286 0.066874 0.076626 0.087996 0.093508 1.518091 1.141621 1.153262 1.238327 1.214414 1.992440 1.328117 1.341584 1.324605 1.349320 9.990954958654D+02 PT126308.700S 2021-03-22T18:37:22.000 -10.31804 -10.28671 -10.28647 -10.28601 -10.28581 -10.28566 -10.28456 -10.27908 -10.27853 -10.27656 -10.27485 -10.27180 -10.27100 -10.27094 -10.27042 -10.26948 -10.26738 -10.26022 -10.25940 -6.82578 -1.23707 -1.04580 -0.94489 -0.94026 -0.93342 -0.86834 -0.86518 -0.86296 -0.86123 -0.85847 -0.78387 -0.78254 -0.76977 -0.75885 -0.75582 -0.75450 -0.74825 -0.71382 -0.66846 -0.64572 -0.64423 -0.64072 -0.63990 -0.60842 -0.59439 -0.57700 -0.55508 -0.54963 -0.54764 -0.53193 -0.52814 -0.52304 -0.50469 -0.50313 -0.49907 -0.49500 -0.49083 -0.48905 -0.48780 -0.48446 -0.47528 -0.47210 -0.47138 -0.46756 -0.46543 -0.45988 -0.45908 -0.44432 -0.43514 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(old form). Structure from the checkpoint file: "QHBtriMePh-TS1_DZ.chk" Charge = 0 Multiplicity = 1 Berny optimization. Berny optimization. saddle point Step number 5 out of a maximum of 300 All quantities printed in internal units (Hartrees-Bohrs-Radians) -0.14192 0.00011 0.00023 0.00033 0.00041 0.00126 0.00282 0.00303 0.00463 0.00564 0.00871 0.01003 0.01066 0.01240 0.01474 0.01605 0.01628 0.01637 0.01676 0.01878 0.01981 0.02014 0.02114 0.02192 0.02218 0.02328 0.02345 0.02393 0.02444 0.02554 0.02715 0.02756 0.03485 0.04179 0.05061 0.05204 0.05646 0.05779 0.05781 0.05791 0.05793 0.05837 0.05866 0.05886 0.05970 0.05980 0.06010 0.06075 0.06098 0.06132 0.06159 0.06550 0.08215 0.10369 0.11283 0.12089 0.12095 0.12225 0.12231 0.12353 0.12357 0.12414 0.12464 0.12902 0.12923 0.13680 0.14357 0.14367 0.14395 0.14418 0.14502 0.14608 0.14730 0.14733 0.14991 0.15082 0.15305 0.15444 0.15618 0.15890 0.17723 0.17790 0.17990 0.18284 0.18324 0.18343 0.18753 0.19028 0.19280 0.19451 0.19950 0.20864 0.20935 0.21027 0.22373 0.23028 0.26301 0.26771 0.27442 0.27976 0.28390 0.30305 0.31551 0.31677 0.32607 0.32672 0.33253 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2.11943 1.82078 1.95682 1.95223 1.92776 1.86991 1.87348 1.87980 1.94927 1.94947 1.93169 1.86342 1.87748 1.88919 1.93684 1.94432 1.94317 1.87614 1.87271 1.88760 1.95411 1.95267 1.93027 1.87200 1.87601 1.87491 1.95107 1.95005 1.93199 1.86119 1.87713 1.88894 1.93672 1.94439 1.94410 1.87415 1.87360 1.88774 -3.13962 -0.19759 0.00944 2.95148 3.13688 -0.00523 -0.01114 3.12993 -0.00531 -3.03097 -1.00717 1.55442 -2.91517 1.93012 -1.79148 0.02212 0.00780 -3.13332 3.05982 -1.13532 0.97467 -0.08233 2.00572 -2.16748 -0.00131 -1.42137 1.66607 2.27175 -0.92399 0.35186 -2.84388 2.81744 -0.31918 -0.94834 2.19823 1.04222 -2.09439 -0.03922 -2.00549 2.12856 3.12971 -0.00867 0.04162 -3.09676 -3.12574 0.00430 -0.03474 3.09530 -0.01543 3.13326 3.12312 -0.01138 -1.10750 0.99459 3.08397 2.03720 -2.14389 -0.05451 0.00108 3.14002 -3.12946 0.00947 -0.83601 1.24832 -2.92829 2.29439 -1.90447 0.20211 -0.01875 3.11271 3.11575 -0.03597 0.02589 -3.10557 -3.11305 0.03868 -1.57792 0.50934 2.61888 1.55314 -2.64278 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R1 R2 R3 R4 R5 R6 R7 R8 R9 R10 R11 R12 R13 R14 R15 R16 R17 R18 R19 R20 R21 R22 R23 R24 R25 R26 R27 R28 R29 R30 R31 R32 R33 R34 R35 R36 R37 R38 R39 R40 R41 R42 R43 R44 R45 R46 R47 R48 R49 R50 R51 R52 R53 R54 R55 1 1 1 3 3 4 4 5 7 7 7 8 8 8 12 12 13 13 14 14 15 15 16 16 17 18 18 19 19 20 20 21 21 22 22 23 24 30 30 30 34 34 34 38 38 38 42 42 42 46 46 46 50 50 50 2 3 4 6 7 5 8 6 12 18 25 9 10 11 13 14 15 42 16 46 17 28 17 29 50 19 20 21 34 22 30 23 27 23 26 38 25 31 32 33 35 36 37 39 40 41 43 44 45 47 48 49 51 52 53 1.078 1.3757 1.3601 1.3599 1.617 1.3245 1.4536 1.3051 1.6218 1.6164 1.4091 1.0882 1.091 1.0906 1.4127 1.413 1.3971 1.5126 1.3962 1.5128 1.3914 1.0886 1.3914 1.0888 1.5078 1.4174 1.413 1.3953 1.5122 1.3978 1.5126 1.3915 1.0886 1.3902 1.0886 1.5075 0.9643 1.0944 1.0934 1.0933 1.0955 1.0932 1.0932 1.0961 1.0936 1.094 1.0951 1.0949 1.0931 1.0948 1.0935 1.0935 1.0961 1.0939 1.0939 -DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 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6 1 1 5 4 3 3 3 3 12 12 18 4 4 4 9 9 10 7 7 13 12 12 15 12 12 16 13 13 17 14 14 17 15 15 16 7 7 19 18 18 21 18 18 22 19 19 23 20 20 23 21 21 22 7 20 20 20 31 31 32 19 19 19 35 35 36 23 23 23 39 39 40 13 13 13 43 43 44 14 14 14 47 47 48 17 17 17 51 51 52 1 1 1 3 3 3 4 4 4 5 6 7 7 7 7 7 7 8 8 8 8 8 8 12 12 12 13 13 13 14 14 14 15 15 15 16 16 16 17 17 17 18 18 18 19 19 19 20 20 20 21 21 21 22 22 22 23 23 23 25 30 30 30 30 30 30 34 34 34 34 34 34 38 38 38 38 38 38 42 42 42 42 42 42 46 46 46 46 46 46 50 50 50 50 50 50 3 4 4 6 7 7 5 8 8 6 5 12 18 25 18 25 25 9 10 11 10 11 11 13 14 14 15 42 42 16 46 46 17 28 28 17 29 29 16 50 50 19 20 20 21 34 34 22 30 30 23 27 27 23 26 26 22 38 38 24 31 32 33 32 33 33 35 36 37 36 37 37 39 40 41 40 41 41 43 44 45 44 45 45 47 48 49 48 49 49 51 52 53 52 53 53 132.8383 121.4802 105.6801 104.2073 146.4493 108.6994 112.0581 127.993 119.9489 104.35 113.7006 110.1729 122.689 94.8471 118.3313 106.2782 98.9713 107.6286 109.8668 109.5752 109.8953 109.8954 109.9451 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D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 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analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically D1 D2 D3 D4 D5 D6 D7 D8 D9 D10 D11 D12 D13 D14 D15 D16 D17 D18 D19 D20 D21 D22 D23 D24 D25 D26 D27 D28 D29 D30 D31 D32 D33 D34 D35 D36 D37 D38 D39 D40 D41 D42 D43 D44 D45 D46 D47 D48 D49 D50 D51 D52 D53 D54 D55 D56 D57 D58 D59 D60 D61 D62 D63 D64 D65 D66 D67 D68 D69 D70 D71 D72 D73 D74 D75 D76 D77 D78 D79 D80 D81 D82 D83 D84 D85 D86 D87 D88 D89 D90 D91 D92 D93 D94 D95 D96 D97 D98 D99 D100 D101 D102 D103 D104 D105 D106 D107 D108 D109 D110 D111 D112 D113 D114 D115 D116 D117 D118 D119 D120 D121 D122 D123 D124 2 2 4 4 2 2 3 3 1 7 1 1 1 6 6 6 1 8 1 1 1 5 5 5 4 3 3 18 18 25 25 3 3 12 12 25 25 3 12 18 7 7 14 14 7 7 13 13 12 12 42 42 12 12 12 15 15 15 12 12 46 46 12 12 12 16 16 16 13 13 28 28 14 14 29 29 15 15 15 16 16 16 7 7 20 20 7 7 19 19 18 18 34 34 18 18 18 21 21 21 18 18 30 30 18 18 18 22 22 22 19 19 27 27 20 20 26 26 21 21 21 22 22 22 1 1 1 1 1 1 1 1 3 3 3 3 3 3 3 3 4 4 4 4 4 4 4 4 5 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 12 12 12 12 12 12 12 12 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 14 14 14 14 14 14 14 14 14 14 15 15 15 15 16 16 16 16 17 17 17 17 17 17 18 18 18 18 18 18 18 18 19 19 19 19 19 19 19 19 19 19 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 21 21 21 21 22 22 22 22 23 23 23 23 23 23 3 3 3 3 4 4 4 4 6 6 7 7 7 7 7 7 5 5 8 8 8 8 8 8 6 12 12 12 12 12 12 18 18 18 18 18 18 25 25 25 13 13 13 13 14 14 14 14 15 15 15 15 42 42 42 42 42 42 16 16 16 16 46 46 46 46 46 46 17 17 17 17 17 17 17 17 50 50 50 50 50 50 19 19 19 19 20 20 20 20 21 21 21 21 34 34 34 34 34 34 22 22 22 22 30 30 30 30 30 30 23 23 23 23 23 23 23 23 38 38 38 38 38 38 6 7 6 7 5 8 5 8 5 5 12 18 25 12 18 25 6 6 9 10 11 9 10 11 3 13 14 13 14 13 14 19 20 19 20 19 20 24 24 24 15 42 15 42 16 46 16 46 17 28 17 28 43 44 45 43 44 45 17 29 17 29 47 48 49 47 48 49 16 50 16 50 15 50 15 50 51 52 53 51 52 53 21 34 21 34 22 30 22 30 23 27 23 27 35 36 37 35 36 37 23 26 23 26 31 32 33 31 32 33 22 38 22 38 21 38 21 38 39 40 41 39 40 41 -179.886 -11.3157 0.5415 169.1118 179.7287 -0.3002 -0.6388 179.3323 -0.3045 -173.6648 -57.7015 89.07 -167.0217 110.5972 -102.6313 1.277 0.447 -179.5267 175.3149 -65.0491 55.8445 -4.716 114.9199 -124.1864 -0.0753 -81.4153 95.4822 130.182 -52.9205 20.1835 -162.9189 161.4218 -18.2937 -54.3359 125.9485 59.7123 -120.0033 -2.2574 -114.9202 121.945 179.3161 -0.5009 2.3814 -177.4356 -179.0881 0.2535 -1.9868 177.3548 -0.8833 179.5232 178.9433 -0.6502 -63.4593 56.9817 176.6947 116.7178 -122.8411 -3.1282 0.0609 179.9087 -179.3094 0.5383 -47.8836 71.5404 -167.7643 131.4785 -109.0974 11.5979 -1.0721 178.3468 178.5211 -2.06 1.4816 -177.9373 -178.3659 2.2152 -90.3815 29.2094 150.0768 89.015 -151.3942 -30.5267 179.0856 -1.566 -1.176 178.1724 -178.7619 0.9498 1.52 -178.7683 -0.1052 179.8151 -179.4847 0.4356 -53.0894 66.4034 -172.9162 126.2819 -114.2253 6.4551 -0.6117 179.5692 179.6584 -0.1606 -58.2481 62.1299 -177.9172 121.4748 -118.1472 1.8057 1.0451 -178.1629 -178.8751 1.9169 -0.6897 178.5164 179.1293 -1.6646 83.4606 -156.8048 -35.9864 -95.715 24.0195 144.838 calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically Berny optimization. saddle point Step number 1 out of a maximum of 2 All quantities printed in internal units (Hartrees-Bohrs-Radians) Second derivative matrix not updated -- analytic derivatives used. -0.13442 0.00019 0.00022 0.00025 0.00034 0.00103 0.00275 0.00294 0.00436 0.00594 0.00798 0.00971 0.01019 0.01234 0.01465 0.01614 0.01627 0.01637 0.01677 0.01866 0.01981 0.02009 0.02111 0.02191 0.02214 0.02319 0.02344 0.02386 0.02438 0.02521 0.02638 0.02695 0.03458 0.04076 0.05087 0.05229 0.05650 0.05778 0.05782 0.05791 0.05796 0.05834 0.05857 0.05873 0.05970 0.05980 0.06014 0.06081 0.06089 0.06133 0.06162 0.06711 0.08198 0.10374 0.11312 0.12084 0.12093 0.12218 0.12229 0.12351 0.12354 0.12410 0.12451 0.12900 0.12921 0.13678 0.14359 0.14361 0.14376 0.14398 0.14480 0.14586 0.14729 0.14734 0.14984 0.15075 0.15274 0.15420 0.15601 0.16050 0.17381 0.17727 0.17925 0.18241 0.18303 0.18332 0.18629 0.18988 0.19280 0.19427 0.19922 0.20831 0.20929 0.20998 0.22347 0.23019 0.26317 0.26763 0.27455 0.27956 0.28407 0.30182 0.31549 0.31670 0.32608 0.32670 0.33250 0.33534 0.33989 0.34000 0.34090 0.34223 0.34250 0.34350 0.34412 0.34457 0.34542 0.34550 0.34803 0.34854 0.34925 0.34980 0.34982 0.34995 0.35144 0.35352 0.35414 0.35710 0.35951 0.35974 0.36156 0.36237 0.36361 0.38009 0.38478 0.40472 0.42079 0.42600 0.46093 0.46408 0.47624 0.47801 0.48276 0.48498 0.50551 0.51609 0.51768 0.53104 0.55021 0.58732 0.67018 0.75798 0.78933 R37 A5 A6 R11 A60 1 0.83207 0.26092 -0.21281 -0.20304 0.15941 A14 A17 D30 D31 A11 Angle between quadratic step and forces= 75.84 degrees. 1 2 0.00041578 0.00000008 0.00000006 0.00000000 R1 R2 R3 R4 R5 R6 R7 R8 R9 R10 R11 R12 R13 R14 R15 R16 R17 R18 R19 R20 R21 R22 R23 R24 R25 R26 R27 R28 R29 R30 R31 R32 R33 R34 R35 R36 R37 R38 R39 R40 R41 R42 R43 R44 R45 R46 R47 R48 R49 R50 R51 R52 R53 R54 R55 A1 A2 A3 A4 A5 A6 A7 A8 A9 A10 A11 A12 A13 A14 A15 A16 A17 A18 A19 A20 A21 A22 A23 A24 A25 A26 A27 A28 A29 A30 A31 A32 A33 A34 A35 A36 A37 A38 A39 A40 A41 A42 A43 A44 A45 A46 A47 A48 A49 A50 A51 A52 A53 A54 A55 A56 A57 A58 A59 A60 A61 A62 A63 A64 A65 A66 A67 A68 A69 A70 A71 A72 A73 A74 A75 A76 A77 A78 A79 A80 A81 A82 A83 A84 A85 A86 A87 A88 A89 A90 A91 A92 A93 A94 A95 A96 D1 D2 D3 D4 D5 D6 D7 D8 D9 D10 D11 D12 D13 D14 D15 D16 D17 D18 D19 D20 D21 D22 D23 D24 D25 D26 D27 D28 D29 D30 D31 D32 D33 D34 D35 D36 D37 D38 D39 D40 D41 D42 D43 D44 D45 D46 D47 D48 D49 D50 D51 D52 D53 D54 D55 D56 D57 D58 D59 D60 D61 D62 D63 D64 D65 D66 D67 D68 D69 D70 D71 D72 D73 D74 D75 D76 D77 D78 D79 D80 D81 D82 D83 D84 D85 D86 D87 D88 D89 D90 D91 D92 D93 D94 D95 D96 D97 D98 D99 D100 D101 D102 D103 D104 D105 D106 D107 D108 D109 D110 D111 D112 D113 D114 D115 D116 D117 D118 D119 D120 D121 D122 D123 D124 2.03715 2.59972 2.57026 2.56982 3.05576 2.50287 2.74685 2.46635 3.06480 3.05463 2.66273 2.05648 2.06169 2.06094 2.66953 2.67019 2.64022 2.85842 2.63852 2.85876 2.62930 2.05717 2.62931 2.05746 2.84927 2.67854 2.67013 2.63681 2.85757 2.64152 2.85837 2.62952 2.05715 2.62708 2.05708 2.84884 1.82225 2.06811 2.06631 2.06600 2.07012 2.06582 2.06583 2.07125 2.06667 2.06739 2.06938 2.06898 2.06560 2.06878 2.06649 2.06644 2.07125 2.06709 2.06716 2.31847 2.12023 1.84447 1.81876 2.55602 1.89716 1.95578 2.23390 2.09350 1.82125 1.98445 1.92288 2.14133 1.65539 2.06527 1.85490 1.72738 1.87847 1.91754 1.91245 1.91803 1.91804 1.91890 2.16277 2.07092 2.04830 2.10228 2.13766 2.04323 2.10633 2.12751 2.04929 2.13123 2.07553 2.07641 2.12777 2.07631 2.07910 2.04955 2.11682 2.11677 2.05957 2.18116 2.04244 2.10874 2.13030 2.04409 2.10505 2.14601 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Displacement|RMS Displacement| 0.000001 0.000000 0.002186 0.000416 0.000450 0.000300 0.001800 0.001200 YES YES NO YES -9.711111e-10 Optimization completed on the basis of negligible forces. -- Stationary point found. R1 R2 R3 R4 R5 R6 R7 R8 R9 R10 R11 R12 R13 R14 R15 R16 R17 R18 R19 R20 R21 R22 R23 R24 R25 R26 R27 R28 R29 R30 R31 R32 R33 R34 R35 R36 R37 R38 R39 R40 R41 R42 R43 R44 R45 R46 R47 R48 R49 R50 R51 R52 R53 R54 R55 1 1 1 3 3 4 4 5 7 7 7 8 8 8 12 12 13 13 14 14 15 15 16 16 17 18 18 19 19 20 20 21 21 22 22 23 24 30 30 30 34 34 34 38 38 38 42 42 42 46 46 46 50 50 50 2 3 4 6 7 5 8 6 12 18 25 9 10 11 13 14 15 42 16 46 17 28 17 29 50 19 20 21 34 22 30 23 27 23 26 38 25 31 32 33 35 36 37 39 40 41 43 44 45 47 48 49 51 52 53 1.078 1.3757 1.3601 1.3599 1.617 1.3245 1.4536 1.3051 1.6218 1.6164 1.4091 1.0882 1.091 1.0906 1.4127 1.413 1.3971 1.5126 1.3962 1.5128 1.3914 1.0886 1.3914 1.0888 1.5078 1.4174 1.413 1.3953 1.5122 1.3978 1.5126 1.3915 1.0886 1.3902 1.0886 1.5075 0.9643 1.0944 1.0934 1.0933 1.0955 1.0932 1.0932 1.0961 1.0936 1.094 1.0951 1.0949 1.0931 1.0948 1.0935 1.0935 1.0961 1.0939 1.0939 -DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 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123.9173 118.655 117.3588 120.452 122.4791 117.0687 120.684 121.8973 117.4156 122.1106 118.9188 118.9693 121.9123 118.9639 119.1237 117.4307 121.2847 121.282 118.0048 124.9714 117.0232 120.8222 122.0573 117.1175 120.6107 122.9571 116.4316 121.9621 118.9616 119.0762 122.1997 118.8744 118.9256 117.3607 121.2022 121.4322 104.3234 112.118 111.8542 110.4528 107.1374 107.3428 107.7051 111.6868 111.6955 110.6776 106.7655 107.5727 108.2417 110.9723 111.4013 111.336 107.493 107.2994 108.152 111.9615 111.8803 110.5963 107.2575 107.4873 107.4248 111.791 111.7284 110.6939 106.638 107.5518 108.2272 110.9662 111.405 111.3889 107.3805 107.35 108.1597 -DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0 D1 D2 D3 D4 D5 D6 D7 D8 D9 D10 D11 D12 D13 D14 D15 D16 D17 D18 D19 D20 D21 D22 D23 D24 D25 D26 D27 D28 D29 D30 D31 D32 D33 D34 D35 D36 D37 D38 D39 D40 D41 D42 D43 D44 D45 D46 D47 D48 D49 D50 D51 D52 D53 D54 D55 D56 D57 D58 D59 D60 D61 D62 D63 D64 D65 D66 D67 D68 D69 D70 D71 D72 D73 D74 D75 D76 D77 D78 D79 D80 D81 D82 D83 D84 D85 D86 D87 D88 D89 D90 D91 D92 D93 D94 D95 D96 D97 D98 D99 D100 D101 D102 D103 D104 D105 D106 D107 D108 D109 D110 D111 D112 D113 D114 D115 D116 D117 D118 D119 D120 D121 D122 D123 2 2 4 4 2 2 3 3 1 7 1 1 1 6 6 6 1 8 1 1 1 5 5 5 4 3 3 18 18 25 25 3 3 12 12 25 25 3 12 18 7 7 14 14 7 7 13 13 12 12 42 42 12 12 12 15 15 15 12 12 46 46 12 12 12 16 16 16 13 13 28 28 14 14 29 29 15 15 15 16 16 16 7 7 20 20 7 7 19 19 18 18 34 34 18 18 18 21 21 21 18 18 30 30 18 18 18 22 22 22 19 19 27 27 20 20 26 26 21 21 21 22 22 1 1 1 1 1 1 1 1 3 3 3 3 3 3 3 3 4 4 4 4 4 4 4 4 5 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 12 12 12 12 12 12 12 12 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 14 14 14 14 14 14 14 14 14 14 15 15 15 15 16 16 16 16 17 17 17 17 17 17 18 18 18 18 18 18 18 18 19 19 19 19 19 19 19 19 19 19 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 21 21 21 21 22 22 22 22 23 23 23 23 23 3 3 3 3 4 4 4 4 6 6 7 7 7 7 7 7 5 5 8 8 8 8 8 8 6 12 12 12 12 12 12 18 18 18 18 18 18 25 25 25 13 13 13 13 14 14 14 14 15 15 15 15 42 42 42 42 42 42 16 16 16 16 46 46 46 46 46 46 17 17 17 17 17 17 17 17 50 50 50 50 50 50 19 19 19 19 20 20 20 20 21 21 21 21 34 34 34 34 34 34 22 22 22 22 30 30 30 30 30 30 23 23 23 23 23 23 23 23 38 38 38 38 38 6 7 6 7 5 8 5 8 5 5 12 18 25 12 18 25 6 6 9 10 11 9 10 11 3 13 14 13 14 13 14 19 20 19 20 19 20 24 24 24 15 42 15 42 16 46 16 46 17 28 17 28 43 44 45 43 44 45 17 29 17 29 47 48 49 47 48 49 16 50 16 50 15 50 15 50 51 52 53 51 52 53 21 34 21 34 22 30 22 30 23 27 23 27 35 36 37 35 36 37 23 26 23 26 31 32 33 31 32 33 22 38 22 38 21 38 21 38 39 40 41 39 40 -179.886 -11.3157 0.5415 169.1118 179.7287 -0.3002 -0.6388 179.3323 -0.3045 -173.6648 -57.7015 89.07 -167.0217 110.5972 -102.6313 1.277 0.447 -179.5267 175.3149 -65.0491 55.8445 -4.716 114.9199 -124.1864 -0.0753 -81.4153 95.4822 130.182 -52.9205 20.1835 -162.9189 161.4218 -18.2937 -54.3359 125.9485 59.7123 -120.0033 -2.2574 -114.9202 121.945 179.3161 -0.5009 2.3814 -177.4356 -179.0881 0.2535 -1.9868 177.3548 -0.8833 179.5232 178.9433 -0.6502 -63.4593 56.9817 176.6947 116.7178 -122.8411 -3.1282 0.0609 179.9087 -179.3094 0.5383 -47.8836 71.5404 -167.7643 131.4785 -109.0974 11.5979 -1.0721 178.3468 178.5211 -2.06 1.4816 -177.9373 -178.3659 2.2152 -90.3815 29.2094 150.0768 89.015 -151.3942 -30.5267 179.0856 -1.566 -1.176 178.1724 -178.7619 0.9498 1.52 -178.7683 -0.1052 179.8151 -179.4847 0.4356 -53.0894 66.4034 -172.9162 126.2819 -114.2253 6.4551 -0.6117 179.5692 179.6584 -0.1606 -58.2481 62.1299 -177.9172 121.4748 -118.1472 1.8057 1.0451 -178.1629 -178.8751 1.9169 -0.6897 178.5164 179.1293 -1.6646 83.4606 -156.8048 -35.9864 -95.715 24.0195 -DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0 0.2336512 0.1918175 0.1287889 1 -1005.86105716 Symmetrizing basis deriv contribution to polar: IMax=3 JMax=2 DiffMx= 0.00D+00 IDoAtm=11111111111111111111111111111111111111111111111111 IDoAtm=111 NEqPCM: Using equilibrium solvation (IEInf=0, Eps= 2.3741, EpsInf= 2.2383) Differentiating once with respect to electric field. with respect to dipole field. Differentiating once with respect to nuclear coordinates. CalDSu exits because no D1Ps are significant. There are 162 degrees of freedom in the 1st order CPHF. IDoFFX=6 NUNeed= 3. 159 vectors produced by pass 0 Test12= 3.60D-14 1.00D-09 XBig12= 1.30D+02 3.52D+00. AX will form 159 AO Fock derivatives at one time. 159 vectors produced by pass 1 Test12= 3.60D-14 1.00D-09 XBig12= 1.29D+01 7.35D-01. 159 vectors produced by pass 2 Test12= 3.60D-14 1.00D-09 XBig12= 2.21D-01 6.18D-02. 159 vectors produced by pass 3 Test12= 3.60D-14 1.00D-09 XBig12= 1.88D-03 3.69D-03. 159 vectors produced by pass 4 Test12= 3.60D-14 1.00D-09 XBig12= 1.15D-05 2.68D-04. 159 vectors produced by pass 5 Test12= 3.60D-14 1.00D-09 XBig12= 5.31D-08 1.62D-05. 133 vectors produced by pass 6 Test12= 3.60D-14 1.00D-09 XBig12= 2.58D-10 1.28D-06. 21 vectors produced by pass 7 Test12= 3.60D-14 1.00D-09 XBig12= 1.12D-12 7.38D-08. 3 vectors produced by pass 8 Test12= 3.60D-14 1.00D-09 XBig12= 4.69D-15 4.94D-09. InvSVY: IOpt=1 It= 1 EMax= 1.78D-14 Solved reduced A of dimension 1111 with 162 vectors. Isotropic polarizability for W= 0.000000 289.37 Bohr**3. End of Minotr F.D. properties file 721 does not exist. alpha 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 O O O O O V V V V V -0.330934 -0.295860 -0.292897 -0.284481 -0.283202 0.046241 0.067350 0.076422 0.087682 0.093438 1.516985 1.140918 1.154061 1.240471 1.213236 1.987705 1.332083 1.341325 1.322174 1.350640 9.991156955042D+02 PT126206.900S 2021-03-22T19:24:53.000 -10.31716 -10.28703 -10.28675 -10.28619 -10.28610 -10.28588 -10.28496 -10.27917 -10.27868 -10.27660 -10.27514 -10.27199 -10.27121 -10.27113 -10.27066 -10.26976 -10.26784 -10.26056 -10.25977 -6.82623 -1.23567 -1.04477 -0.94509 -0.94055 -0.93255 -0.86849 -0.86533 -0.86296 -0.86116 -0.85878 -0.78412 -0.78276 -0.77016 -0.75914 -0.75601 -0.75476 -0.74803 -0.71315 -0.66882 -0.64596 -0.64453 -0.64096 -0.63962 -0.60757 -0.59543 -0.57681 -0.55528 -0.54978 -0.54781 -0.53196 -0.52744 -0.52265 -0.50498 -0.50330 -0.49908 -0.49522 -0.49104 -0.48906 -0.48755 -0.48447 -0.47562 -0.47228 -0.47151 -0.46772 -0.46559 -0.46020 -0.45927 -0.44476 -0.43525 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NProcShared=64 Mem=60GB OldChk=QHBtriMePh-TS1_DZ.chk Chk=QHBtriMePh-TS1.chk # WB97XD/GenECP SCRF=(Solvent=toluene,PCM) OptCyc=300 SCFCyc=300 NoSym 1/5=1,6=300,8=6,10=3,11=1,18=20,26=3,29=2,38=1/1,3 2/9=110,12=2,15=1,40=1/2 3/5=7,11=2,14=-4,16=1,17=8,25=1,30=1,70=2201,71=1,72=13,74=-58,116=-2/1,2,3 4/5=101/1 5/5=2,7=300,38=6,53=13/2 6/15=8,20=3,28=1,96=20/1,2 7/30=1/1,2,3,16 1/5=1,6=300,8=6,11=1,18=20,26=3/3(2) 2/9=110,15=1/2 99//99 2/9=110,15=1/2 3/5=7,6=1,11=2,14=-2,16=1,17=8,25=1,30=1,70=2205,71=1,72=13,74=-58,82=7/1,2,3 4/5=5,16=3,69=1/1 5/5=2,7=300,38=5,53=13/2 7/30=1/1,2,3,16 1/5=1,6=300,8=6,11=1,18=20,26=3/3(-5) 2/9=110,15=1/2 6/15=8,19=2,20=3,28=1,96=20/1,2 99/9=1/99 QHBtriMePh-TS1 Redundant internal coordinates found in file. (old form). Structure from the checkpoint file: "QHBtriMePh-TS1.chk" Charge = 0 Multiplicity = 1 Berny optimization. Berny optimization. saddle point Step number 33 out of a maximum of 300 All quantities printed in internal units (Hartrees-Bohrs-Radians) -0.13413 0.00002 0.00009 0.00020 0.00151 0.00176 0.00295 0.00348 0.00477 0.00594 0.00796 0.01041 0.01105 0.01263 0.01479 0.01617 0.01629 0.01666 0.01714 0.01869 0.01986 0.02021 0.02135 0.02192 0.02215 0.02330 0.02346 0.02401 0.02445 0.02531 0.02667 0.02705 0.03491 0.04112 0.05089 0.05229 0.05652 0.05779 0.05783 0.05792 0.05799 0.05840 0.05864 0.05875 0.05970 0.05980 0.06014 0.06080 0.06091 0.06133 0.06162 0.06717 0.08209 0.10391 0.11316 0.12085 0.12093 0.12218 0.12229 0.12351 0.12352 0.12413 0.12454 0.12902 0.12921 0.13676 0.14360 0.14364 0.14377 0.14404 0.14481 0.14607 0.14729 0.14734 0.14987 0.15082 0.15276 0.15430 0.15603 0.16097 0.17394 0.17727 0.17927 0.18235 0.18304 0.18332 0.18630 0.18989 0.19280 0.19427 0.19905 0.20830 0.20930 0.20998 0.22351 0.23023 0.26325 0.26762 0.27463 0.27964 0.28403 0.30183 0.31555 0.31673 0.32608 0.32671 0.33251 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A85 A86 A87 A88 A89 A90 A91 A92 A93 A94 A95 A96 D1 D2 D3 D4 D5 D6 D7 D8 D9 D10 D11 D12 D13 D14 D15 D16 D17 D18 D19 D20 D21 D22 D23 D24 D25 D26 D27 D28 D29 D30 D31 D32 D33 D34 D35 D36 D37 D38 D39 D40 D41 D42 D43 D44 D45 D46 D47 D48 D49 D50 D51 D52 D53 D54 D55 D56 D57 D58 D59 D60 D61 D62 D63 D64 D65 D66 D67 D68 D69 D70 D71 D72 D73 D74 D75 D76 D77 D78 D79 D80 D81 D82 D83 D84 D85 D86 D87 D88 D89 D90 D91 D92 D93 D94 D95 D96 D97 D98 D99 D100 D101 D102 D103 D104 D105 D106 D107 D108 D109 D110 D111 D112 D113 D114 D115 D116 D117 D118 D119 D120 D121 D122 D123 D124 2.03484 2.59593 2.56655 2.56522 3.05196 2.49586 2.74767 2.46204 3.06344 3.05603 2.65322 2.05478 2.05991 2.05825 2.66420 2.66532 2.63715 2.85609 2.63532 2.85655 2.62589 2.05474 2.62578 2.05509 2.84710 2.67457 2.66643 2.63385 2.85568 2.63850 2.85639 2.62533 2.05471 2.62332 2.05457 2.84653 1.83592 2.06545 2.06367 2.06362 2.06634 2.06435 2.06352 2.06912 2.06443 2.06501 2.06672 2.06629 2.06325 2.06643 2.06500 2.06409 2.06910 2.06480 2.06489 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R1 R2 R3 R4 R5 R6 R7 R8 R9 R10 R11 R12 R13 R14 R15 R16 R17 R18 R19 R20 R21 R22 R23 R24 R25 R26 R27 R28 R29 R30 R31 R32 R33 R34 R35 R36 R37 R38 R39 R40 R41 R42 R43 R44 R45 R46 R47 R48 R49 R50 R51 R52 R53 R54 R55 1 1 1 3 3 4 4 5 7 7 7 8 8 8 12 12 13 13 14 14 15 15 16 16 17 18 18 19 19 20 20 21 21 22 22 23 24 30 30 30 34 34 34 38 38 38 42 42 42 46 46 46 50 50 50 2 3 4 6 7 5 8 6 12 18 25 9 10 11 13 14 15 42 16 46 17 28 17 29 50 19 20 21 34 22 30 23 27 23 26 38 25 31 32 33 35 36 37 39 40 41 43 44 45 47 48 49 51 52 53 1.0768 1.3737 1.3582 1.3575 1.615 1.3208 1.454 1.3029 1.6211 1.6172 1.404 1.0873 1.0901 1.0892 1.4098 1.4104 1.3955 1.5114 1.3945 1.5116 1.3896 1.0873 1.3895 1.0875 1.5066 1.4153 1.411 1.3938 1.5112 1.3962 1.5115 1.3893 1.0873 1.3882 1.0872 1.5063 0.9715 1.093 1.092 1.092 1.0935 1.0924 1.092 1.0949 1.0925 1.0928 1.0937 1.0934 1.0918 1.0935 1.0928 1.0923 1.0949 1.0926 1.0927 -DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0 A1 A2 A3 A4 A5 A6 A7 A8 A9 A10 A11 A12 A13 A14 A15 A16 A17 A18 A19 A20 A21 A22 A23 A24 A25 A26 A27 A28 A29 A30 A31 A32 A33 A34 A35 A36 A37 A38 A39 A40 A41 A42 A43 A44 A45 A46 A47 A48 A49 A50 A51 A52 A53 A54 A55 A56 A57 A58 A59 A60 A61 A62 A63 A64 A65 A66 A67 A68 A69 A70 A71 A72 A73 A74 A75 A76 A77 A78 A79 A80 A81 A82 A83 A84 A85 A86 A87 A88 A89 A90 A91 A92 A93 A94 A95 A96 2 2 3 1 1 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QHBtriMePh-TS1 Redundant internal coordinates found in file. (old form). Charge = 0 Multiplicity = 1 Berny optimization. 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D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 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D95 D96 D97 D98 D99 D100 D101 D102 D103 D104 D105 D106 D107 D108 D109 D110 D111 D112 D113 D114 D115 D116 D117 D118 D119 D120 D121 D122 D123 D124 2 2 4 4 2 2 3 3 1 7 1 1 1 6 6 6 1 8 1 1 1 5 5 5 4 3 3 18 18 25 25 3 3 12 12 25 25 3 12 18 7 7 14 14 7 7 13 13 12 12 42 42 12 12 12 15 15 15 12 12 46 46 12 12 12 16 16 16 13 13 28 28 14 14 29 29 15 15 15 16 16 16 7 7 20 20 7 7 19 19 18 18 34 34 18 18 18 21 21 21 18 18 30 30 18 18 18 22 22 22 19 19 27 27 20 20 26 26 21 21 21 22 22 22 1 1 1 1 1 1 1 1 3 3 3 3 3 3 3 3 4 4 4 4 4 4 4 4 5 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 12 12 12 12 12 12 12 12 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 14 14 14 14 14 14 14 14 14 14 15 15 15 15 16 16 16 16 17 17 17 17 17 17 18 18 18 18 18 18 18 18 19 19 19 19 19 19 19 19 19 19 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 21 21 21 21 22 22 22 22 23 23 23 23 23 23 3 3 3 3 4 4 4 4 6 6 7 7 7 7 7 7 5 5 8 8 8 8 8 8 6 12 12 12 12 12 12 18 18 18 18 18 18 25 25 25 13 13 13 13 14 14 14 14 15 15 15 15 42 42 42 42 42 42 16 16 16 16 46 46 46 46 46 46 17 17 17 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D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically Berny optimization. saddle point Step number 1 out of a maximum of 2 All quantities printed in internal units (Hartrees-Bohrs-Radians) Second derivative matrix not updated -- analytic derivatives used. -0.14181 0.00010 0.00019 0.00020 0.00140 0.00160 0.00263 0.00318 0.00414 0.00574 0.00765 0.01011 0.01060 0.01285 0.01479 0.01574 0.01612 0.01622 0.01660 0.01850 0.01980 0.02016 0.02022 0.02151 0.02169 0.02314 0.02348 0.02376 0.02417 0.02513 0.02642 0.02753 0.03473 0.04105 0.05033 0.05265 0.05590 0.05648 0.05650 0.05679 0.05693 0.05746 0.05799 0.05807 0.05832 0.05845 0.05856 0.05899 0.05918 0.05994 0.06042 0.06892 0.08079 0.10124 0.11282 0.11881 0.11905 0.12011 0.12030 0.12133 0.12142 0.12206 0.12294 0.12673 0.12714 0.13490 0.14240 0.14243 0.14258 0.14296 0.14413 0.14483 0.14585 0.14588 0.14786 0.15134 0.15159 0.15286 0.15487 0.15700 0.17191 0.17629 0.17790 0.18021 0.18086 0.18132 0.18508 0.18917 0.19244 0.19324 0.19910 0.20628 0.20721 0.20810 0.22161 0.22777 0.25758 0.26206 0.26797 0.27524 0.27807 0.29809 0.31162 0.31284 0.32241 0.32306 0.32849 0.33135 0.33513 0.33527 0.33640 0.33721 0.33792 0.33836 0.33897 0.33948 0.34031 0.34037 0.34369 0.34435 0.34544 0.34575 0.34584 0.34585 0.34598 0.34945 0.35003 0.35269 0.35453 0.35483 0.35668 0.35701 0.35928 0.37271 0.37895 0.40025 0.41245 0.41853 0.45107 0.45887 0.46603 0.46850 0.47257 0.47616 0.49266 0.50641 0.50860 0.52735 0.54521 0.57872 0.63787 0.76175 0.77675 R37 A5 A6 R11 A60 1 0.82759 0.26787 -0.22125 -0.19691 0.16361 A14 A17 D30 D31 A11 Angle between quadratic step and forces= 80.90 degrees. 1 2 0.00018941 0.00000004 0.00000004 0.00000000 R1 R2 R3 R4 R5 R6 R7 R8 R9 R10 R11 R12 R13 R14 R15 R16 R17 R18 R19 R20 R21 R22 R23 R24 R25 R26 R27 R28 R29 R30 R31 R32 R33 R34 R35 R36 R37 R38 R39 R40 R41 R42 R43 R44 R45 R46 R47 R48 R49 R50 R51 R52 R53 R54 R55 A1 A2 A3 A4 A5 A6 A7 A8 A9 A10 A11 A12 A13 A14 A15 A16 A17 A18 A19 A20 A21 A22 A23 A24 A25 A26 A27 A28 A29 A30 A31 A32 A33 A34 A35 A36 A37 A38 A39 A40 A41 A42 A43 A44 A45 A46 A47 A48 A49 A50 A51 A52 A53 A54 A55 A56 A57 A58 A59 A60 A61 A62 A63 A64 A65 A66 A67 A68 A69 A70 A71 A72 A73 A74 A75 A76 A77 A78 A79 A80 A81 A82 A83 A84 A85 A86 A87 A88 A89 A90 A91 A92 A93 A94 A95 A96 D1 D2 D3 D4 D5 D6 D7 D8 D9 D10 D11 D12 D13 D14 D15 D16 D17 D18 D19 D20 D21 D22 D23 D24 D25 D26 D27 D28 D29 D30 D31 D32 D33 D34 D35 D36 D37 D38 D39 D40 D41 D42 D43 D44 D45 D46 D47 D48 D49 D50 D51 D52 D53 D54 D55 D56 D57 D58 D59 D60 D61 D62 D63 D64 D65 D66 D67 D68 D69 D70 D71 D72 D73 D74 D75 D76 D77 D78 D79 D80 D81 D82 D83 D84 D85 D86 D87 D88 D89 D90 D91 D92 D93 D94 D95 D96 D97 D98 D99 D100 D101 D102 D103 D104 D105 D106 D107 D108 D109 D110 D111 D112 D113 D114 D115 D116 D117 D118 D119 D120 D121 D122 D123 D124 2.03484 2.59593 2.56655 2.56522 3.05196 2.49586 2.74767 2.46204 3.06344 3.05603 2.65322 2.05478 2.05991 2.05825 2.66420 2.66532 2.63715 2.85609 2.63532 2.85655 2.62589 2.05474 2.62578 2.05509 2.84710 2.67457 2.66643 2.63385 2.85568 2.63850 2.85639 2.62533 2.05471 2.62332 2.05457 2.84653 1.83592 2.06545 2.06367 2.06362 2.06634 2.06435 2.06352 2.06912 2.06443 2.06501 2.06672 2.06629 2.06325 2.06643 2.06500 2.06409 2.06910 2.06480 2.06489 2.31808 2.12062 1.84449 1.81982 2.55408 1.89667 1.95392 2.23161 2.09754 1.82502 1.98147 1.91834 2.14444 1.66094 2.05876 1.86105 1.73003 1.88152 1.91815 1.90720 1.91790 1.91765 1.92099 2.16480 2.06733 2.05006 2.10094 2.13774 2.04450 2.10563 2.12614 2.05138 2.13158 2.07542 2.07617 2.12746 2.07643 2.07928 2.04942 2.11686 2.11686 2.06093 2.17990 2.04235 2.10847 2.13287 2.04183 2.10481 2.14737 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R1 R2 R3 R4 R5 R6 R7 R8 R9 R10 R11 R12 R13 R14 R15 R16 R17 R18 R19 R20 R21 R22 R23 R24 R25 R26 R27 R28 R29 R30 R31 R32 R33 R34 R35 R36 R37 R38 R39 R40 R41 R42 R43 R44 R45 R46 R47 R48 R49 R50 R51 R52 R53 R54 R55 1 1 1 3 3 4 4 5 7 7 7 8 8 8 12 12 13 13 14 14 15 15 16 16 17 18 18 19 19 20 20 21 21 22 22 23 24 30 30 30 34 34 34 38 38 38 42 42 42 46 46 46 50 50 50 2 3 4 6 7 5 8 6 12 18 25 9 10 11 13 14 15 42 16 46 17 28 17 29 50 19 20 21 34 22 30 23 27 23 26 38 25 31 32 33 35 36 37 39 40 41 43 44 45 47 48 49 51 52 53 1.0768 1.3737 1.3582 1.3575 1.615 1.3208 1.454 1.3029 1.6211 1.6172 1.404 1.0873 1.0901 1.0892 1.4098 1.4104 1.3955 1.5114 1.3945 1.5116 1.3896 1.0873 1.3895 1.0875 1.5066 1.4153 1.411 1.3938 1.5112 1.3962 1.5115 1.3893 1.0873 1.3882 1.0872 1.5063 0.9715 1.093 1.092 1.092 1.0935 1.0924 1.092 1.0949 1.0925 1.0928 1.0937 1.0934 1.0918 1.0935 1.0928 1.0923 1.0949 1.0926 1.0927 -DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 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6 1 1 5 4 3 3 3 3 12 12 18 4 4 4 9 9 10 7 7 13 12 12 15 12 12 16 13 13 17 14 14 17 15 15 16 7 7 19 18 18 21 18 18 22 19 19 23 20 20 23 21 21 22 7 20 20 20 31 31 32 19 19 19 35 35 36 23 23 23 39 39 40 13 13 13 43 43 44 14 14 14 47 47 48 17 17 17 51 51 52 1 1 1 3 3 3 4 4 4 5 6 7 7 7 7 7 7 8 8 8 8 8 8 12 12 12 13 13 13 14 14 14 15 15 15 16 16 16 17 17 17 18 18 18 19 19 19 20 20 20 21 21 21 22 22 22 23 23 23 25 30 30 30 30 30 30 34 34 34 34 34 34 38 38 38 38 38 38 42 42 42 42 42 42 46 46 46 46 46 46 50 50 50 50 50 50 3 4 4 6 7 7 5 8 8 6 5 12 18 25 18 25 25 9 10 11 10 11 11 13 14 14 15 42 42 16 46 46 17 28 28 17 29 29 16 50 50 19 20 20 21 34 34 22 30 30 23 27 27 23 26 26 22 38 38 24 31 32 33 32 33 33 35 36 37 36 37 37 39 40 41 40 41 41 43 44 45 44 45 45 47 48 49 48 49 49 51 52 53 52 53 53 132.816 121.5023 105.6814 104.2682 146.338 108.671 111.9515 127.8621 120.1804 104.5658 113.5297 109.9127 122.8676 95.1648 117.958 106.6303 99.1234 107.8034 109.902 109.2744 109.8877 109.873 110.0644 124.0339 118.4495 117.46 120.3751 122.4836 117.1413 120.6437 121.819 117.5354 122.1303 118.9127 118.9557 121.8947 118.9708 119.1342 117.4232 121.2873 121.2872 118.0829 124.899 117.0181 120.8064 122.2044 116.988 120.5966 123.0353 116.3656 122.0039 118.93 119.0659 122.2317 118.8578 118.9101 117.314 121.2481 121.4333 104.0482 111.9475 111.8654 110.3264 107.3128 107.4198 107.7563 111.7714 111.6021 110.5221 106.881 107.653 108.2223 110.7961 111.3371 111.286 107.5842 107.4412 108.2265 111.9069 111.8059 110.509 107.3689 107.5432 107.4882 111.6887 111.6413 110.6462 106.7072 107.6773 108.2856 110.7989 111.3469 111.3313 107.4986 107.4701 108.2214 -DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0 D1 D2 D3 D4 D5 D6 D7 D8 D9 D10 D11 D12 D13 D14 D15 D16 D17 D18 D19 D20 D21 D22 D23 D24 D25 D26 D27 D28 D29 D30 D31 D32 D33 D34 D35 D36 D37 D38 D39 D40 D41 D42 D43 D44 D45 D46 D47 D48 D49 D50 D51 D52 D53 D54 D55 D56 D57 D58 D59 D60 D61 D62 D63 D64 D65 D66 D67 D68 D69 D70 D71 D72 D73 D74 D75 D76 D77 D78 D79 D80 D81 D82 D83 D84 D85 D86 D87 D88 D89 D90 D91 D92 D93 D94 D95 D96 D97 D98 D99 D100 D101 D102 D103 D104 D105 D106 D107 D108 D109 D110 D111 D112 D113 D114 D115 D116 D117 D118 D119 D120 D121 D122 D123 2 2 4 4 2 2 3 3 1 7 1 1 1 6 6 6 1 8 1 1 1 5 5 5 4 3 3 18 18 25 25 3 3 12 12 25 25 3 12 18 7 7 14 14 7 7 13 13 12 12 42 42 12 12 12 15 15 15 12 12 46 46 12 12 12 16 16 16 13 13 28 28 14 14 29 29 15 15 15 16 16 16 7 7 20 20 7 7 19 19 18 18 34 34 18 18 18 21 21 21 18 18 30 30 18 18 18 22 22 22 19 19 27 27 20 20 26 26 21 21 21 22 22 1 1 1 1 1 1 1 1 3 3 3 3 3 3 3 3 4 4 4 4 4 4 4 4 5 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 12 12 12 12 12 12 12 12 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 14 14 14 14 14 14 14 14 14 14 15 15 15 15 16 16 16 16 17 17 17 17 17 17 18 18 18 18 18 18 18 18 19 19 19 19 19 19 19 19 19 19 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 21 21 21 21 22 22 22 22 23 23 23 23 23 3 3 3 3 4 4 4 4 6 6 7 7 7 7 7 7 5 5 8 8 8 8 8 8 6 12 12 12 12 12 12 18 18 18 18 18 18 25 25 25 13 13 13 13 14 14 14 14 15 15 15 15 42 42 42 42 42 42 16 16 16 16 46 46 46 46 46 46 17 17 17 17 17 17 17 17 50 50 50 50 50 50 19 19 19 19 20 20 20 20 21 21 21 21 34 34 34 34 34 34 22 22 22 22 30 30 30 30 30 30 23 23 23 23 23 23 23 23 38 38 38 38 38 6 7 6 7 5 8 5 8 5 5 12 18 25 12 18 25 6 6 9 10 11 9 10 11 3 13 14 13 14 13 14 19 20 19 20 19 20 24 24 24 15 42 15 42 16 46 16 46 17 28 17 28 43 44 45 43 44 45 17 29 17 29 47 48 49 47 48 49 16 50 16 50 15 50 15 50 51 52 53 51 52 53 21 34 21 34 22 30 22 30 23 27 23 27 35 36 37 35 36 37 23 26 23 26 31 32 33 31 32 33 22 38 22 38 21 38 21 38 39 40 41 39 40 -179.6684 -11.7638 0.5246 168.4292 179.566 -1.3361 -0.6 178.4978 -0.3131 -173.271 -56.5848 89.2808 -166.3628 111.0374 -103.097 1.2594 0.4045 -178.7716 168.2052 -72.0432 48.8296 -12.7628 106.9888 -132.1384 -0.0444 -83.178 94.0106 129.0702 -53.7412 18.8344 -163.9769 163.6073 -16.4229 -53.0693 126.9005 61.3493 -118.6809 -1.9658 -114.5414 122.5345 -179.9327 0.1061 2.8529 -177.1082 -179.844 -0.3656 -2.4695 177.009 -1.0315 179.3945 178.9316 -0.6423 -63.5587 56.935 176.62 116.4789 -123.0273 -3.3423 0.2288 -179.9738 -179.2714 0.526 -47.2522 72.1309 -167.1912 132.2418 -108.3752 12.3028 -1.2461 178.2047 178.3277 -2.2215 1.6456 -177.8052 -178.1515 2.3978 -90.3813 29.2087 150.075 89.0483 -151.3618 -30.4955 178.5467 -1.851 -1.4255 178.1768 -178.1852 1.2254 1.7849 -178.8045 -0.0544 179.8089 -179.6768 0.1865 -50.7321 68.9019 -170.6113 128.8846 -111.4814 9.0054 -0.696 179.5309 179.8555 0.0824 -59.7085 60.7834 -179.2772 119.7252 -119.7829 0.1565 1.1812 -178.0501 -178.6819 2.0868 -0.8093 178.4205 178.9637 -1.8065 84.6084 -155.7023 -34.8673 -94.5911 25.0982 -DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0 1 0.2336568 0.1932980 0.1292255 1 -1006.07443231 Symmetrizing basis deriv contribution to polar: IMax=3 JMax=2 DiffMx= 0.00D+00 IDoAtm=11111111111111111111111111111111111111111111111111 IDoAtm=111 NEqPCM: Using equilibrium solvation (IEInf=0, Eps= 2.3741, EpsInf= 2.2383) Differentiating once with respect to electric field. with respect to dipole field. Differentiating once with respect to nuclear coordinates. CalDSu exits because no D1Ps are significant. There are 162 degrees of freedom in the 1st order CPHF. IDoFFX=6 NUNeed= 3. 159 vectors produced by pass 0 Test12= 5.82D-14 1.00D-09 XBig12= 1.45D+02 3.04D+00. AX will form 159 AO Fock derivatives at one time. 159 vectors produced by pass 1 Test12= 5.82D-14 1.00D-09 XBig12= 1.65D+01 6.29D-01. 159 vectors produced by pass 2 Test12= 5.82D-14 1.00D-09 XBig12= 3.76D-01 6.62D-02. 159 vectors produced by pass 3 Test12= 5.82D-14 1.00D-09 XBig12= 3.85D-03 5.36D-03. 159 vectors produced by pass 4 Test12= 5.82D-14 1.00D-09 XBig12= 3.37D-05 4.90D-04. 159 vectors produced by pass 5 Test12= 5.82D-14 1.00D-09 XBig12= 2.30D-07 2.86D-05. 155 vectors produced by pass 6 Test12= 5.82D-14 1.00D-09 XBig12= 1.58D-09 2.00D-06. 58 vectors produced by pass 7 Test12= 5.82D-14 1.00D-09 XBig12= 9.67D-12 1.54D-07. 4 vectors produced by pass 8 Test12= 5.82D-14 1.00D-09 XBig12= 6.13D-14 1.31D-08. 3 vectors produced by pass 9 Test12= 5.82D-14 1.00D-09 XBig12= 4.01D-16 1.30D-09. InvSVY: IOpt=1 It= 1 EMax= 2.49D-14 Solved reduced A of dimension 1174 with 162 vectors. Isotropic polarizability for W= 0.000000 326.70 Bohr**3. End of Minotr F.D. properties file 721 does not exist. alpha 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 O O O O O V V V V V -0.338128 -0.304135 -0.300902 -0.292551 -0.290959 0.031656 0.034401 0.044188 0.046911 0.049952 1.531974 1.140901 1.156525 1.252107 1.219654 1.640027 0.154154 0.174015 0.212791 0.214868 1.001613659329D+03 PT949311.400S 2021-03-23T08:33:24.000 -10.31202 -10.28263 -10.28204 -10.28135 -10.28128 -10.28126 -10.28072 -10.27114 -10.27081 -10.26894 -10.26764 -10.26503 -10.26499 -10.26496 -10.26445 -10.26363 -10.26077 -10.25624 -10.25616 -6.83030 -1.24452 -1.05128 -0.95379 -0.94937 -0.93963 -0.87523 -0.87230 -0.86986 -0.86702 -0.86591 -0.79018 -0.78884 -0.77701 -0.76594 -0.76287 -0.76147 -0.75526 -0.71903 -0.67572 -0.65341 -0.65196 -0.64854 -0.64639 -0.61421 -0.60139 -0.58337 -0.56357 -0.55834 -0.55604 -0.53838 -0.53252 -0.52730 -0.51202 -0.50965 -0.50549 -0.50142 -0.49697 -0.49475 -0.49362 -0.49074 -0.48174 -0.47833 -0.47757 -0.47389 -0.47164 -0.46712 -0.46580 -0.45174 -0.44226 -0.43659 -0.43425 -0.43320 -0.41760 -0.40822 -0.40678 -0.40386 -0.40036 -0.39454 -0.37958 -0.37296 -0.33813 -0.30414 -0.30090 -0.29255 -0.29096 0.03166 0.03440 0.04419 0.04691 0.04995 0.05356 0.05628 0.05828 0.06030 0.06390 0.06598 0.06839 0.07163 0.07282 0.07511 0.07972 0.08107 0.08506 0.08626 0.08661 0.09155 0.09423 0.10013 0.10204 0.10351 0.10766 0.11343 0.11396 0.11551 0.11906 0.12436 0.12779 0.13009 0.13307 0.13558 0.13909 0.14393 0.14695 0.15144 0.15222 0.15773 0.15947 0.16072 0.16123 0.16717 0.16877 0.16935 0.17260 0.17538 0.17637 0.17789 0.17999 0.18177 0.18226 0.18442 0.18752 0.18817 0.19279 0.19465 0.19726 0.19969 0.20043 0.20291 0.20512 0.20643 0.20729 0.21060 0.21249 0.21371 0.21610 0.21860 0.22208 0.22377 0.22815 0.22911 0.23277 0.23396 0.23549 0.23766 0.24168 0.24475 0.24561 0.24751 0.25302 0.25388 0.25443 0.25790 0.26016 0.26289 0.26321 0.26700 0.26966 0.27226 0.27416 0.27728 0.27887 0.28150 0.28469 0.28724 0.29001 0.29526 0.29575 0.29718 0.30161 0.30443 0.30505 0.30643 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