Gaussian 16 GINC-IRENE5042 PENASFRA tbu_biphenylene ES64L-G16RevC.02 10-Mar-2023 Gaussian 16 7-Dec-2021 ES64L-G16RevC.02 RwB97XD GenECP FOpt # opt=modredundant freq wb97xd/genecp scrf=(solvent=toluene,pcm) nosymm pop=(regular,orbitals=20) optcyc=300 scfcyc=300 289.05309999999986 0 1 AuxInfo=1/0/N:33,37,41,45,49,53,21,25,14,7,12,5,16,9,2,3,17,6,1,4,31,32,19,20;29/E:(1,2,3,4,5,6)(7,8)(21,22);/CRV:9.3,10.3,11.3,12.3,13.3,14.3,15.3,16.3,17.3,18.3,19.3,20.3,23.4;/rA:56nC3C3C3C3C3C3C3HC3HHC3HC3HC3C3HB4NCHHHCHHHH0HCCCHHHCHHHCHHHCHHHCHHHCHHH/rB:s1;s2;s1s3;s3;s4;s5;s5;s6s7;s7;s9;s2;s12;s12;s14;s14;s1s16;s16;s17;s6;s20;s21;s21;s21;s20;s25;s25;s25;;s19;s19;s19;s31;s33;s33;s33;s31;s37;s37;s37;s31;s41;s41;s41;s32;s45;s45;s45;s32;s49;s49;s49;s32;s53;s53;s53;/rC:.6764,.479,.9757;.5987,1.697,1.692;-.9187,1.6309,1.6241;-.8024,.4104,.9197;-2.141,2.1345,1.9657;-1.859,-.3525,.5561;-3.2641,1.3589,1.5643;-2.2792,3.0577,2.5153;-3.1403,.1593,.8889;-4.2583,1.7193,1.8038;-4.0355,-.3896,.6166;1.7216,2.3033,2.1794;1.7197,3.2243,2.7499;2.9265,1.61,1.9056;3.8604,2.026,2.2693;2.9647,.4103,1.2103;1.803,-.2384,.6894;3.9339,-.0573,1.0848;1.8148,-1.6921,-.008;-1.6172,-1.5915,-.1439;-2.2227,-2.7538,.521;-3.3162,-2.6903,.526;-1.9296,-3.6587,-.0138;-1.8624,-2.8155,1.5472;-2.0504,-1.5041,-1.5503;-1.7314,-2.4087,-2.0735;-3.1374,-1.4041,-1.6341;-1.5718,-.6406,-2.0138;-.1747,-1.8102,-.3923;.6305,-1.9878,-.7506;1.8791,-2.911,1.1009;2.6517,-1.7196,-1.4438;1.2557,-4.2318,.6189;1.2792,-4.979,1.4227;.2093,-4.1001,.3293;1.7816,-4.6569,-.2362;1.1344,-2.5026,2.3873;1.6267,-1.667,2.8916;.1061,-2.187,2.1826;1.091,-3.3425,3.0924;3.3407,-3.1974,1.49;3.3806,-3.9257,2.3106;3.9083,-3.6147,.6536;3.8562,-2.2943,1.8317;2.6199,-3.0875,-2.1422;3.0569,-3.0136,-3.1465;3.1953,-3.838,-1.5933;1.5973,-3.4649,-2.2553;4.1322,-1.3162,-1.2893;4.6571,-1.9126,-.5391;4.655,-1.4558,-2.2443;4.2365,-.2627,-1.0212;2.0171,-.6966,-2.4072;.9913,-.977,-2.6729;1.9848,.3045,-1.9662;2.5911,-.6347,-3.3404; /ccc/products/gaussian-16-C.02/system/default/g16/g16 Output=tbu_biphenylene.log nprocshared=128 mem=30GB chk=tbu_biphenylene.chk # opt=modredundant freq wb97xd/genecp scrf=(solvent=toluene,pcm) nosym 1/6=300,18=120,19=15,26=3,38=1/1,3 2/9=110,12=2,15=1,17=6,18=5,40=1/2 3/5=7,11=2,16=1,17=8,25=1,30=1,70=2201,71=1,72=13,74=-58/1,2,3 4//1 5/5=2,7=300,38=5,53=13/2 6/28=1,96=20/1 7/30=1/1,2,3,16 1/6=300,18=20,19=15,26=3/3(2) 2/9=110,15=1/2 99//99 2/9=110,15=1/2 3/5=7,6=1,11=2,16=1,17=8,25=1,30=1,70=2205,71=1,72=13,74=-58,82=7/1,2,3 4/5=5,16=3,69=1/1 5/5=2,7=300,38=5,53=13/2 7/30=1/1,2,3,16 1/6=300,18=20,19=15,26=3/3(-5) 2/9=110,15=1/2 6/19=2,28=1,96=20/1 99/9=1/99 tbu_biphenylene Add virtual bond connecting atoms H30 and H29 Dist= 1.70D+00. Add virtual bond connecting atoms H29 and N20 Dist= 2.80D+00. Add virtual bond connecting atoms H30 and B19 Dist= 2.70D+00. The following ModRedundant input section has been read: B 19 30 F B 29 30 F B 20 29 F Berny optimization. R1 R2 R3 R4 R5 R6 R7 R8 R9 R10 R11 R12 R13 R14 R15 R16 R17 R18 R19 R20 R21 R22 R23 R24 R25 R26 R27 R28 R29 R30 R31 R32 R33 R34 R35 R36 R37 R38 R39 R40 R41 R42 R43 R44 R45 R46 R47 R48 R49 R50 R51 R52 R53 R54 R55 R56 R57 R58 R59 1 1 1 2 2 3 3 4 5 5 6 6 7 7 9 12 12 14 14 16 16 17 19 19 19 20 20 20 21 21 21 25 25 25 29 31 31 31 32 32 32 33 33 33 37 37 37 41 41 41 45 45 45 49 49 49 53 53 53 2 4 17 3 12 4 5 6 7 8 9 20 9 10 11 13 14 15 16 17 18 19 30 31 32 21 25 29 22 23 24 26 27 28 30 33 37 41 45 49 53 34 35 36 38 39 40 42 43 44 46 47 48 50 51 52 54 55 56 1.4151 1.4815 1.3659 1.5204 1.366 1.414 1.3654 1.353 1.4226 1.0833 1.4192 1.4435 1.3823 1.0843 1.0848 1.0834 1.4168 1.0851 1.3871 1.4289 1.0834 1.6124 1.4288 1.649 1.6621 1.4696 1.4742 1.48 1.0954 1.0912 1.0893 1.0926 1.0948 1.0906 0.899 1.538 1.5415 1.5394 1.5362 1.5423 1.5418 1.0977 1.0937 1.0902 1.0931 1.095 1.0975 1.0979 1.0935 1.0946 1.0977 1.0934 1.0959 1.0927 1.0976 1.0921 1.0961 1.0944 1.0974 estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|Frozen|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|Frozen|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|Frozen|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2 A1 A2 A3 A4 A5 A6 A7 A8 A9 A10 A11 A12 A13 A14 A15 A16 A17 A18 A19 A20 A21 A22 A23 A24 A25 A26 A27 A28 A29 A30 A31 A32 A33 A34 A35 A36 A37 A38 A39 A40 A41 A42 A43 A44 A45 A46 A47 A48 A49 A50 A51 A52 A53 A54 A55 A56 A57 A58 A59 A60 A61 A62 A63 A64 A65 A66 A67 A68 A69 A70 A71 A72 A73 A74 A75 A76 A77 A78 A79 A80 A81 A82 A83 A84 A85 A86 A87 A88 A89 A90 A91 A92 A93 A94 A95 A96 A97 A98 A99 A100 A101 A102 A103 A104 A105 A106 A107 A108 A109 2 2 4 1 1 3 2 2 4 1 1 3 3 3 7 4 4 9 5 5 9 6 6 7 2 2 13 12 12 15 14 14 17 1 1 16 17 17 17 30 30 31 6 6 6 21 21 25 20 20 20 22 22 23 20 20 20 26 26 27 19 19 19 19 33 33 37 19 19 19 45 45 49 31 31 31 34 34 35 31 31 31 38 38 39 31 31 31 42 42 43 32 32 32 46 46 47 32 32 32 50 50 51 32 32 32 54 54 55 1 1 1 2 2 2 3 3 3 4 4 4 5 5 5 6 6 6 7 7 7 9 9 9 12 12 12 14 14 14 16 16 16 17 17 17 19 19 19 19 19 19 20 20 20 20 20 20 21 21 21 21 21 21 25 25 25 25 25 25 30 31 31 31 31 31 31 32 32 32 32 32 32 33 33 33 33 33 33 37 37 37 37 37 37 41 41 41 41 41 41 45 45 45 45 45 45 49 49 49 49 49 49 53 53 53 53 53 53 4 17 17 3 12 12 4 5 5 3 6 6 7 8 8 9 20 20 9 10 10 7 11 11 13 14 14 15 16 16 17 18 18 16 19 19 30 31 32 31 32 32 21 25 29 25 29 29 22 23 24 23 24 24 26 27 28 27 28 28 29 33 37 41 37 41 41 45 49 53 49 53 53 34 35 36 35 36 36 38 39 40 39 40 40 42 43 44 43 44 44 46 47 48 47 48 48 50 51 52 51 52 52 54 55 56 55 56 56 90.2417 127.1135 142.2819 89.7005 121.1625 148.8313 88.7218 150.026 121.105 91.3328 144.6713 123.8012 115.7859 123.7422 120.4693 116.0232 118.9091 125.0613 122.7059 118.7046 118.588 120.5542 120.249 119.1967 124.3154 114.39 121.2805 118.6553 122.92 118.4167 123.5741 117.1263 119.2838 110.8352 124.7635 124.1305 113.9153 112.0751 113.0928 103.2297 87.9909 123.2978 112.9839 111.2519 111.813 110.9444 111.1401 97.7578 111.5635 108.8723 109.5552 108.5658 109.2192 109.0224 108.782 111.7263 108.8702 109.1974 108.8958 109.3235 119.625 114.0946 110.2728 110.1553 107.0498 107.7114 107.2802 113.3929 113.1132 108.7586 107.3542 107.3499 106.5036 110.2698 111.5498 112.6544 107.2355 107.3763 107.5064 111.7119 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R1 R2 R3 R4 R5 R6 R7 R8 R9 R10 R11 R12 R13 R14 R15 R16 R17 R18 R19 R20 R21 R22 R23 R24 R25 R26 R27 R28 R29 R30 R31 R32 R33 R34 R35 R36 R37 R38 R39 R40 R41 R42 R43 R44 R45 R46 R47 R48 R49 R50 R51 R52 R53 R54 R55 R56 R57 R58 R59 1 1 1 2 2 3 3 4 5 5 6 6 7 7 9 12 12 14 14 16 16 17 19 19 19 20 20 20 21 21 21 25 25 25 29 31 31 31 32 32 32 33 33 33 37 37 37 41 41 41 45 45 45 49 49 49 53 53 53 2 4 17 3 12 4 5 6 7 8 9 20 9 10 11 13 14 15 16 17 18 19 30 31 32 21 25 29 22 23 24 26 27 28 30 33 37 41 45 49 53 34 35 36 38 39 40 42 43 44 46 47 48 50 51 52 54 55 56 1.4154 1.5002 1.3708 1.5119 1.366 1.4167 1.3651 1.3606 1.42 1.0833 1.4184 1.4433 1.3808 1.0842 1.0849 1.0834 1.4153 1.0851 1.3858 1.4278 1.0847 1.6119 1.4288 1.6469 1.6431 1.4674 1.4668 1.48 1.0954 1.092 1.0904 1.0923 1.0956 1.0899 0.899 1.5391 1.5399 1.5397 1.5349 1.5423 1.54 1.0977 1.0957 1.0902 1.093 1.0968 1.0976 1.0979 1.0938 1.0943 1.0979 1.0934 1.0954 1.0935 1.0976 1.0929 1.0953 1.0941 1.0975 -DE/DX = -0.0002|-DE/DX = -0.0007|-DE/DX = -0.0007|-DE/DX = 0.0002|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = -0.0001|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = -0.0005|-DE/DX = 0.0001|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0001|-DE/DX = 0.0001|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0002|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0001|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = -0.0001|-DE/DX = -0.0011|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = -0.0053|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = -0.0044|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0 A1 A2 A3 A4 A5 A6 A7 A8 A9 A10 A11 A12 A13 A14 A15 A16 A17 A18 A19 A20 A21 A22 A23 A24 A25 A26 A27 A28 A29 A30 A31 A32 A33 A34 A35 A36 A37 A38 A39 A40 A41 A42 A43 A44 A45 A46 A47 A48 A49 A50 A51 A52 A53 A54 A55 A56 A57 A58 A59 A60 A61 A62 A63 A64 A65 A66 A67 A68 A69 A70 A71 A72 A73 A74 A75 A76 A77 A78 A79 A80 A81 A82 A83 A84 A85 A86 A87 A88 A89 A90 A91 A92 A93 A94 A95 A96 A97 A98 A99 A100 A101 A102 A103 A104 A105 A106 A107 A108 A109 2 2 4 1 1 3 2 2 4 1 1 3 3 3 7 4 4 9 5 5 9 6 6 7 2 2 13 12 12 15 14 14 17 1 1 16 17 17 17 30 30 31 6 6 6 21 21 25 20 20 20 22 22 23 20 20 20 26 26 27 19 19 19 19 33 33 37 19 19 19 45 45 49 31 31 31 34 34 35 31 31 31 38 38 39 31 31 31 42 42 43 32 32 32 46 46 47 32 32 32 50 50 51 32 32 32 54 54 55 1 1 1 2 2 2 3 3 3 4 4 4 5 5 5 6 6 6 7 7 7 9 9 9 12 12 12 14 14 14 16 16 16 17 17 17 19 19 19 19 19 19 20 20 20 20 20 20 21 21 21 21 21 21 25 25 25 25 25 25 30 31 31 31 31 31 31 32 32 32 32 32 32 33 33 33 33 33 33 37 37 37 37 37 37 41 41 41 41 41 41 45 45 45 45 45 45 49 49 49 49 49 49 53 53 53 53 53 53 4 17 17 3 12 12 4 5 5 3 6 6 7 8 8 9 20 20 9 10 10 7 11 11 13 14 14 15 16 16 17 18 18 16 19 19 30 31 32 31 32 32 21 25 29 25 29 29 22 23 24 23 24 24 26 27 28 27 28 28 29 33 37 41 37 41 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D2E/DX2 analytically|frozen, calculate D2E/DX2 analyt|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically A1 A2 A3 A4 A5 A6 A7 A8 A9 A10 A11 A12 A13 A14 A15 A16 A17 A18 A19 A20 A21 A22 A23 A24 A25 A26 A27 A28 A29 A30 A31 A32 A33 A34 A35 A36 A37 A38 A39 A40 A41 A42 A43 A44 A45 A46 A47 A48 A49 A50 A51 A52 A53 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analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically A110 A111 20 20 29 29 30 30 1 1 -1 -2 186.9989 calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically 178.2743 D1 D2 D3 D4 D5 D6 D7 D8 D9 D10 D11 D12 D13 D14 D15 D16 D17 D18 D19 D20 D21 D22 D23 D24 D25 D26 D27 D28 D29 D30 D31 D32 D33 D34 D35 D36 D37 D38 D39 D40 D41 D42 D43 D44 D45 D46 D47 D48 D49 D50 D51 D52 D53 D54 D55 D56 D57 D58 D59 D60 D61 D62 D63 D64 D65 D66 D67 D68 D69 D70 D71 D72 D73 D74 D75 D76 D77 D78 D79 D80 D81 D82 D83 D84 D85 D86 D87 D88 D89 D90 D91 D92 D93 D94 D95 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analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically Berny optimization. local minimum Step number 1 out of a maximum of 2 All quantities printed in internal units (Hartrees-Bohrs-Radians) Second derivative matrix not updated -- analytic derivatives used. 0.00022 0.00150 0.00194 0.00221 0.00265 0.00317 0.00343 0.00372 0.00408 0.00426 0.00469 0.00494 0.00670 0.00918 0.01074 0.01152 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1000.00000 1000.00000 1000.00000 1000.00000 1000.00000 1000.00000 1000.00000 Angle between quadratic step and forces= 78.69 degrees. 1 2 1 0.00028907 0.00000006 0.00000001 0.00000003 0.00000001 0.00000000 R1 R2 R3 R4 R5 R6 R7 R8 R9 R10 R11 R12 R13 R14 R15 R16 R17 R18 R19 R20 R21 R22 R23 R24 R25 R26 R27 R28 R29 R30 R31 R32 R33 R34 R35 R36 R37 R38 R39 R40 R41 R42 R43 R44 R45 R46 R47 R48 R49 R50 R51 R52 R53 R54 R55 R56 R57 R58 R59 A1 A2 A3 A4 A5 A6 A7 A8 A9 A10 A11 A12 A13 A14 A15 A16 A17 A18 A19 A20 A21 A22 A23 A24 A25 A26 A27 A28 A29 A30 A31 A32 A33 A34 A35 A36 A37 A38 A39 A40 A41 A42 A43 A44 A45 A46 A47 A48 A49 A50 A51 A52 A53 A54 A55 A56 A57 A58 A59 A60 A61 A62 A63 A64 A65 A66 A67 A68 A69 A70 A71 A72 A73 A74 A75 A76 A77 A78 A79 A80 A81 A82 A83 A84 A85 A86 A87 A88 A89 A90 A91 A92 A93 A94 A95 A96 A97 A98 A99 A100 A101 A102 A103 A104 A105 A106 A107 A108 A109 A110 A111 D1 D2 D3 D4 D5 D6 D7 D8 D9 D10 D11 D12 D13 D14 D15 D16 D17 D18 D19 D20 D21 D22 D23 D24 D25 D26 D27 D28 D29 D30 D31 D32 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-3.10285 0.01739 0.00588 3.12721 -3.10685 0.01448 -3.13637 -0.00052 -0.02875 3.10710 -0.00555 3.11740 -3.13469 -0.01174 -3.11574 0.02245 0.00195 3.14014 3.11967 -0.01147 0.01237 -3.11877 0.00623 -3.14002 -3.13206 0.00488 -0.00413 3.13943 3.12663 -0.01300 1.95582 -2.05897 -0.02286 -1.17457 1.09382 3.12993 -0.00527 3.13437 3.14097 -0.00258 -3.13716 0.00304 -0.00114 3.13906 0.00057 -3.13784 3.14077 0.00237 -0.00630 -3.12702 3.13206 0.01134 -0.00814 -1.84201 1.83498 3.10965 1.27578 -1.33041 0.00584 2.04816 -2.03183 2.62943 0.54907 -1.52985 0.69008 -1.39027 2.81399 -1.11856 3.08427 1.00534 -3.08080 1.07454 -0.98275 -1.13835 3.01699 0.95970 0.66473 -1.46312 2.76278 1.18435 -2.99624 -0.92500 -1.09271 1.00988 3.08112 -3.10920 -1.00661 1.06463 2.94266 -1.23966 0.86917 -1.06747 1.03339 -3.14097 0.92205 3.02292 -1.15144 0.04647 -2.04259 2.17705 -3.07956 -1.00568 1.10944 -0.96715 1.10673 -3.06133 1.05418 3.12805 -1.04001 -1.10574 0.98759 3.07390 3.01842 -1.17143 0.91487 0.99946 3.09279 -1.10410 3.05166 -1.14689 0.96815 -1.04658 1.03806 -3.13009 0.95577 3.04041 -1.12774 3.03491 -1.16553 0.94779 -1.09072 0.99202 3.10534 0.91714 2.99989 -1.16997 0.99904 3.08667 -1.12173 -1.19062 0.89701 2.97179 3.08103 -1.11452 0.96026 -1.14485 0.95880 3.05787 1.02252 3.12617 -1.05795 3.03918 -1.14035 0.95871 |Maximum Force|RMS Force|Maximum Displacement|RMS Displacement| 0.000006 0.000001 0.001519 0.000289 0.000450 0.000300 0.001800 0.001200 YES YES YES YES -6.475755e-09 Optimization completed. -- Stationary point found. R1 R2 R3 R4 R5 R6 R7 R8 R9 R10 R11 R12 R13 R14 R15 R16 R17 R18 R19 R20 R21 R22 R23 R24 R25 R26 R27 R28 R29 R30 R31 R32 R33 R34 R35 R36 R37 R38 R39 R40 R41 R42 R43 R44 R45 R46 R47 R48 R49 R50 R51 R52 R53 R54 R55 R56 R57 R58 R59 1 1 1 2 2 3 3 4 5 5 6 6 7 7 9 12 12 14 14 16 16 17 19 19 19 20 20 20 21 21 21 25 25 25 29 31 31 31 32 32 32 33 33 33 37 37 37 41 41 41 45 45 45 49 49 49 53 53 53 2 4 17 3 12 4 5 6 7 8 9 20 9 10 11 13 14 15 16 17 18 19 30 31 32 21 25 29 22 23 24 26 27 28 30 33 37 41 45 49 53 34 35 36 38 39 40 42 43 44 46 47 48 50 51 52 54 55 56 1.4154 1.5002 1.3708 1.5119 1.366 1.4167 1.3651 1.3606 1.42 1.0833 1.4184 1.4433 1.3808 1.0842 1.0849 1.0834 1.4153 1.0851 1.3858 1.4278 1.0847 1.6119 1.4288 1.6469 1.6431 1.4674 1.4668 1.48 1.0954 1.092 1.0904 1.0923 1.0956 1.0899 0.899 1.5391 1.5399 1.5397 1.5349 1.5423 1.54 1.0977 1.0957 1.0902 1.093 1.0968 1.0976 1.0979 1.0938 1.0943 1.0979 1.0934 1.0954 1.0935 1.0976 1.0929 1.0953 1.0941 1.0975 -DE/DX = -0.0002|-DE/DX = -0.0007|-DE/DX 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A58 A59 A60 A61 A62 A63 A64 A65 A66 A67 A68 A69 A70 A71 A72 A73 A74 A75 A76 A77 A78 A79 A80 A81 A82 A83 A84 A85 A86 A87 A88 A89 A90 A91 A92 A93 A94 A95 A96 A97 A98 A99 A100 A101 A102 A103 A104 A105 A106 A107 A108 A109 2 2 4 1 1 3 2 2 4 1 1 3 3 3 7 4 4 9 5 5 9 6 6 7 2 2 13 12 12 15 14 14 17 1 1 16 17 17 17 30 30 31 6 6 6 21 21 25 20 20 20 22 22 23 20 20 20 26 26 27 19 19 19 19 33 33 37 19 19 19 45 45 49 31 31 31 34 34 35 31 31 31 38 38 39 31 31 31 42 42 43 32 32 32 46 46 47 32 32 32 50 50 51 32 32 32 54 54 55 1 1 1 2 2 2 3 3 3 4 4 4 5 5 5 6 6 6 7 7 7 9 9 9 12 12 12 14 14 14 16 16 16 17 17 17 19 19 19 19 19 19 20 20 20 20 20 20 21 21 21 21 21 21 25 25 25 25 25 25 30 31 31 31 31 31 31 32 32 32 32 32 32 33 33 33 33 33 33 37 37 37 37 37 37 41 41 41 41 41 41 45 45 45 45 45 45 49 49 49 49 49 49 53 53 53 53 53 53 4 17 17 3 12 12 4 5 5 3 6 6 7 8 8 9 20 20 9 10 10 7 11 11 13 14 14 15 16 16 17 18 18 16 19 19 30 31 32 31 32 32 21 25 29 25 29 29 22 23 24 23 24 24 26 27 28 27 28 28 29 33 37 41 37 41 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D84 D85 D86 D87 D88 D89 D90 D91 D92 D93 D94 D95 D96 D97 D98 D99 D100 D101 D102 D103 D104 D105 D106 D107 D108 D109 D110 D111 D112 D113 D114 D115 D116 D117 D118 D119 D120 D121 D122 D123 D124 D125 D126 D127 D128 D129 D130 D131 D132 D133 D134 D135 D136 D137 D138 D139 D140 D141 D142 D143 D144 D145 D146 D147 D148 D149 D150 D151 D152 D153 D154 D155 D156 D157 D158 D159 D160 D161 D162 D163 4 4 17 17 2 2 17 17 2 2 4 4 1 1 12 12 1 1 3 3 2 2 5 5 2 2 4 4 1 1 3 3 3 3 8 8 4 4 20 20 4 4 4 9 9 9 5 5 10 10 2 2 13 13 12 12 15 15 14 14 18 18 1 1 1 16 16 16 17 31 32 17 17 17 30 30 30 32 32 32 17 17 17 30 30 30 31 31 31 6 6 6 25 25 25 29 29 29 6 6 6 21 21 21 29 29 29 6 21 25 19 19 19 37 37 37 41 41 41 19 19 19 33 33 33 41 41 41 19 19 19 33 33 33 37 37 37 19 19 19 49 49 49 53 53 53 19 19 19 45 45 45 53 53 53 19 19 19 45 45 45 49 49 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 2 2 2 2 2 2 2 2 3 3 3 3 3 3 3 3 4 4 4 4 5 5 5 5 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 7 7 7 7 12 12 12 12 14 14 14 14 16 16 16 16 17 17 17 17 17 17 19 19 19 19 19 19 19 19 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27 28 19 19 19 34 35 36 34 35 36 34 35 36 38 39 40 38 39 40 38 39 40 42 43 44 42 43 44 42 43 44 46 47 48 46 47 48 46 47 48 50 51 52 50 51 52 50 51 52 54 55 56 54 55 56 54 55 -0.3177 178.6515 -179.3294 -0.3603 0.3391 -177.9819 178.9718 0.6507 0.5275 179.3099 -177.7836 0.9988 0.3365 179.1613 -178.0115 0.8133 -179.7016 -0.0305 -1.6461 178.025 -0.3175 178.6027 -179.5955 -0.6753 -178.5038 1.3008 0.11 179.9146 178.7274 -0.672 0.714 -178.6855 0.3603 -179.9078 -179.4502 0.2817 -0.24 179.8742 179.1376 -0.7482 112.0637 -117.9667 -1.3172 -67.293 62.6766 179.3261 -0.3025 179.5837 179.9652 -0.1486 -179.7447 0.1763 -0.0638 179.8572 0.0326 -179.7863 179.9537 0.1348 -0.3647 -179.1746 179.4518 0.6419 -0.4632 -105.5418 105.1335 178.1795 73.1008 -76.2239 0.2763 117.2982 -116.4671 150.6485 31.4529 -87.6601 39.5316 -79.6639 161.223 -64.0962 176.7083 57.5952 -176.507 61.5776 -56.2982 -65.2185 172.8661 54.9902 38.094 -83.8213 158.3028 67.8676 -171.6629 -52.9898 -62.6005 57.869 176.5421 -178.1278 -57.6583 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0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = -0.0001|-DE/DX = -0.0001|-DE/DX = -0.0001|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0001|-DE/DX = 0.0001|-DE/DX = 0.0001|-DE/DX = 0.0001|-DE/DX = 0.0001|-DE/DX = 0.0001|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = -0.0001|-DE/DX = -0.0001|-DE/DX = -0.0001|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0001|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0 1 0.3221553 0.2086068 0.1675089 1 -937.061458042 Symmetrizing basis deriv contribution to polar: IMax=3 JMax=2 DiffMx= 0.00D+00 IDoAtm=11111111111111111111111111111111111111111111111111 IDoAtm=111111 NEqPCM: Using equilibrium solvation (IEInf=0, Eps= 2.3741, EpsInf= 2.2383) Differentiating once with respect to electric field. with respect to dipole field. Differentiating once with respect to nuclear coordinates. CalDSu exits because no D1Ps are significant. There are 171 degrees of freedom in the 1st order CPHF. IDoFFX=6 NUNeed= 3. 168 vectors produced by pass 0 Test12= 5.76D-14 1.00D-09 XBig12= 2.00D+02 7.63D+00. AX will form 42 AO Fock derivatives at one time. 168 vectors produced by pass 1 Test12= 5.76D-14 1.00D-09 XBig12= 1.56D+01 5.16D-01. 168 vectors produced by pass 2 Test12= 5.76D-14 1.00D-09 XBig12= 4.32D-01 1.08D-01. 168 vectors produced by pass 3 Test12= 5.76D-14 1.00D-09 XBig12= 4.28D-03 7.53D-03. 168 vectors produced by pass 4 Test12= 5.76D-14 1.00D-09 XBig12= 3.67D-05 5.66D-04. 168 vectors produced by pass 5 Test12= 5.76D-14 1.00D-09 XBig12= 2.64D-07 4.55D-05. 165 vectors produced by pass 6 Test12= 5.76D-14 1.00D-09 XBig12= 1.68D-09 2.62D-06. 53 vectors produced by pass 7 Test12= 5.76D-14 1.00D-09 XBig12= 1.03D-11 2.11D-07. 3 vectors produced by pass 8 Test12= 5.76D-14 1.00D-09 XBig12= 6.43D-14 1.31D-08. 2 vectors produced by pass 9 Test12= 5.76D-14 1.00D-09 XBig12= 3.96D-16 1.19D-09. InvSVY: IOpt=1 It= 1 EMax= 1.42D-14 Solved reduced A of dimension 1231 with 171 vectors. Isotropic polarizability for W= 0.000000 337.90 Bohr**3. End of Minotr F.D. properties file 721 does not exist. alpha 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 O O O O O V V V V V -0.349055 -0.337691 -0.321560 -0.306874 -0.276610 0.007294 0.023056 0.034956 0.043932 0.044915 1.514710 1.240929 1.520626 1.253880 1.253804 1.232067 1.289452 0.152937 0.124404 0.140643 9.326253614040D+02 PT283543.200S 2023-03-10T21:56:28.000 -10.30581 -10.30401 -10.30215 -10.30065 -10.29927 -10.29126 -10.28963 -10.28662 -10.28252 -10.26897 -10.25750 -10.25711 -10.25574 -10.25325 -10.25295 -10.25288 -10.25269 -10.25098 -6.81265 -1.07974 -1.01168 -0.94992 -0.90433 -0.89327 -0.87941 -0.86841 -0.84265 -0.83764 -0.81005 -0.77322 -0.77012 -0.76603 -0.76083 -0.75823 -0.73105 -0.72277 -0.67606 -0.66816 -0.64659 -0.62012 -0.61683 -0.61578 -0.59021 -0.57668 -0.57523 -0.55756 -0.55388 -0.54574 -0.52976 -0.52717 -0.51882 -0.51305 -0.50621 -0.50283 -0.49995 -0.49869 -0.49657 -0.49488 -0.48889 -0.47960 -0.47649 -0.46848 -0.45851 -0.45301 -0.44968 -0.44277 -0.44002 -0.43170 -0.42861 -0.42706 -0.42087 -0.41142 -0.40141 -0.39479 -0.38600 -0.38323 -0.37370 -0.35869 -0.34906 -0.33769 -0.32156 -0.30687 -0.27661 0.00729 0.02306 0.03496 0.04393 0.04492 0.04998 0.05682 0.05706 0.06299 0.06433 0.07165 0.07341 0.07401 0.08051 0.08317 0.08430 0.08885 0.09074 0.09410 0.09454 0.09763 0.09992 0.10376 0.10861 0.11108 0.11276 0.11386 0.11883 0.12323 0.12891 0.13143 0.13231 0.13556 0.13841 0.14228 0.14412 0.14564 0.14900 0.14992 0.15483 0.15576 0.15977 0.16160 0.16357 0.16827 0.16921 0.17049 0.17300 0.17655 0.17749 0.17831 0.18450 0.18541 0.18627 0.18825 0.19058 0.19372 0.19630 0.19788 0.20025 0.20219 0.20378 0.20485 0.20764 0.20986 0.21088 0.21190 0.21440 0.21477 0.21805 0.21953 0.22125 0.22194 0.22421 0.22647 0.22829 0.22898 0.23568 0.23648 0.23901 0.24300 0.24621 0.24742 0.24934 0.25201 0.25568 0.25712 0.26039 0.26277 0.26471 0.26670 0.26812 0.26920 0.27410 0.27443 0.27862 0.27978 0.28377 0.28549 0.28675 0.28951 0.29203 0.29628 0.29872 0.29992 0.30240 0.30499 0.30719 0.30779 0.31079 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0.102828 -0.255102 -0.037099 0.020211 -0.060040 -0.368150 -0.207811 0.107716 -0.129353 0.972209 -1.564824 0.158542 0.314890 0.267831 -0.149758 -0.052064 0.025776 0.156785 0.102256 -0.107349 0.048254 0.048833 -0.00000 419.772 -21.504 327.364 15.722 41.702 266.576 389.512 -9.081 312.493 18.183 36.216 263.718 -698.3525 -4.4896 -0.0005 0.0003 0.0004 4.2809 9.5875 26.6729 43.1058 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A -698.3522 26.2340 43.0029 51.9820 68.5239 87.5637 111.1239 116.4771 125.6974 143.6838 154.0172 169.9518 205.6327 226.3523 231.5796 240.1234 247.1527 255.9426 262.4659 274.4366 280.2735 287.1691 289.0282 306.0979 316.8688 319.5621 326.1161 334.0734 361.4972 375.2897 388.1134 397.9671 408.9743 411.0013 417.2284 468.4633 469.8135 471.4882 547.2934 554.1002 570.0413 584.3447 603.9290 648.3274 658.4150 685.7112 713.6523 727.6553 745.9042 746.5664 784.5994 791.8398 814.5064 826.9418 837.7632 864.7325 925.6907 927.9870 934.4059 947.2250 949.8945 953.5813 956.1701 958.4186 961.6367 966.6081 975.1915 997.0554 1004.7952 1009.2191 1022.0692 1034.2137 1044.2610 1049.1693 1053.7282 1059.7416 1064.4113 1076.6896 1104.2876 1151.1695 1154.1370 1183.8652 1190.4370 1197.0966 1207.3023 1213.2415 1217.2401 1217.8908 1219.9478 1232.2765 1240.3118 1248.7104 1259.0998 1266.7918 1310.8396 1322.1176 1338.7534 1392.4665 1394.5168 1397.0716 1398.8653 1404.0452 1421.8582 1428.2681 1435.1894 1447.3979 1452.5341 1478.5678 1480.9515 1481.7091 1483.1390 1484.4640 1488.0860 1489.1220 1493.4404 1495.1132 1498.3814 1501.4631 1503.2458 1504.9970 1506.2497 1510.0440 1516.8639 1517.9937 1521.9059 1523.2904 1526.2496 1656.1123 1669.3551 1687.5565 1751.0817 2256.8346 3009.4688 3009.8236 3012.9469 3013.9506 3017.9592 3020.9606 3035.4112 3038.9193 3071.3982 3074.8811 3076.5941 3081.5436 3084.1686 3090.7559 3105.9676 3108.4620 3110.6709 3114.8980 3117.2875 3119.0322 3122.7176 3145.0769 3153.7774 3157.3209 3180.0391 3188.3013 3197.6059 3203.3048 3211.8627 3216.2165 1.3332 3.8587 3.1333 2.7837 2.7183 3.5891 5.0793 3.0973 3.2927 2.8912 3.4743 3.0519 1.0861 1.3182 1.5970 1.6749 1.6912 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