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analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically A81 A82 2 2 8 8 22 22 7 7 -1 -2 175.6905 calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically 190.7568 D1 D2 D3 D4 D5 D6 D7 D8 D9 D10 D11 D12 D13 D14 D15 D16 D17 D18 D19 D20 D21 D22 D23 D24 D25 D26 D27 D28 D29 D30 D31 D32 D33 D34 D35 D36 D37 D38 D39 D40 D41 D42 D43 D44 D45 D46 D47 D48 D49 D50 D51 D52 D53 D54 D55 D56 D57 D58 D59 D60 D61 D62 D63 D64 D65 D66 D67 D68 D69 D70 D71 D72 D73 D74 D75 D76 D77 D78 D79 D80 D81 D82 D83 D84 D85 D86 D87 D88 D89 D90 D91 D92 D93 D94 D95 D96 D97 D98 D99 D100 D101 D102 D103 D104 D105 D106 D107 D108 D109 D110 D111 D112 D113 D114 D115 D116 D117 D118 D119 4 4 5 5 4 4 5 5 1 1 9 9 9 9 9 1 1 3 3 8 8 6 6 7 7 1 1 1 3 3 3 2 2 10 10 9 9 13 13 9 9 12 12 11 11 15 15 11 11 17 17 12 12 19 19 13 13 20 20 8 8 23 23 35 35 8 8 23 23 24 24 22 22 26 26 22 22 25 25 24 24 28 28 24 24 30 30 25 25 32 32 26 26 33 33 22 22 37 37 22 22 36 36 35 35 39 39 35 35 41 41 36 36 43 43 37 37 44 44 1 1 1 1 1 1 1 1 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 3 3 3 3 8 8 8 8 8 8 9 9 9 9 11 11 11 11 11 11 11 11 12 12 12 12 13 13 13 13 14 14 14 14 16 16 16 16 22 22 22 22 22 22 22 22 22 22 22 22 24 24 24 24 24 24 24 24 25 25 25 25 26 26 26 26 27 27 27 27 29 29 29 29 35 35 35 35 35 35 35 35 36 36 36 36 37 37 37 37 38 38 38 38 40 40 40 40 2 2 2 2 8 8 8 8 3 3 3 3 22 22 22 9 9 9 9 9 9 8 8 8 8 22 22 22 22 22 22 11 11 11 11 12 12 12 12 13 13 13 13 14 14 14 14 16 16 16 16 18 18 18 18 18 18 18 18 24 24 24 24 24 24 35 35 35 35 35 35 25 25 25 25 26 26 26 26 27 27 27 27 29 29 29 29 31 31 31 31 31 31 31 31 36 36 36 36 37 37 37 37 38 38 38 38 40 40 40 40 42 42 42 42 42 42 42 42 3 9 3 9 3 22 3 22 6 7 6 7 23 24 35 10 11 10 11 10 11 1 22 1 22 23 24 35 23 24 35 12 13 12 13 14 15 14 15 16 17 16 17 18 19 18 19 18 20 18 20 16 21 16 21 14 21 14 21 25 26 25 26 25 26 36 37 36 37 36 37 27 28 27 28 29 30 29 30 31 32 31 32 31 33 31 33 29 34 29 34 27 34 27 34 38 39 38 39 40 41 40 41 42 43 42 43 42 44 42 44 40 45 40 45 38 45 38 45 63.7914 -149.7419 -150.5391 -4.0725 -63.1787 79.5277 157.3766 -59.917 -63.8454 149.717 153.2055 6.7679 176.7718 -52.5243 56.9685 12.7186 -163.9052 146.1934 -30.4305 78.7782 -97.8456 63.1499 -83.7293 -158.7928 54.3279 -69.8056 58.0357 167.7284 64.8424 -167.3164 -57.6236 -27.7031 152.2118 155.7445 -24.3406 179.232 -2.1445 -0.6814 177.9421 -178.5392 0.705 1.3788 -179.377 -0.4681 179.5255 -179.1062 0.8874 -0.9221 179.0933 179.8474 -0.1372 0.933 -179.3694 -179.0606 0.637 -0.2377 -179.9351 179.7469 0.0494 29.5214 -147.4963 175.4014 -1.6163 -62.264 120.7183 -40.7423 135.3265 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analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically 0.10000e-02 0.10000e-05 F 45 1.00e+00 60 F IExCor= 4639 DFT=T Ex+Corr=wB97XD ExCW=0 ScaHFX= 1.000000 ScaDFX= 1.000000 1.000000 1.000000 1.000000 ScalE2= 1.000000 1.000000 IRadAn= 5 IRanWt= -1 IRanGd= 0 ICorTp=0 IEmpDi=121 NPDir=0 NMtPBC= 1 NCelOv= 1 NCel= 1 NClECP= 1 NCelD= 1 NCelK= 1 NCelE2= 1 NClLst= 1 CellRange= 0.0. One-electron integrals computed using PRISM. Berny optimization. saddle point Step number 7 out of a maximum of 260 All quantities printed in internal units (Hartrees-Bohrs-Radians) Second derivative matrix not updated -- analytic derivatives used. -0.09641 0.00259 0.00422 0.00607 0.00779 0.00943 0.01127 0.01333 0.01378 0.01565 0.01800 0.01820 0.01848 0.01860 0.01871 0.01885 0.01908 0.02167 0.02211 0.02308 0.02516 0.02548 0.02568 0.02636 0.02649 0.02658 0.02718 0.02830 0.02842 0.02852 0.03000 0.03007 0.03016 0.03042 0.03068 0.03078 0.03246 0.03651 0.03833 0.04166 0.04190 0.04495 0.04577 0.04903 0.05446 0.06030 0.06092 0.08052 0.09656 0.10160 0.10764 0.10794 0.10812 0.11232 0.11306 0.11508 0.11727 0.11769 0.11945 0.12143 0.12193 0.12196 0.12485 0.12554 0.12845 0.14662 0.16598 0.17588 0.17731 0.18178 0.18492 0.18986 0.19180 0.19271 0.19299 0.19351 0.19372 0.19693 0.20084 0.20831 0.22374 0.23054 0.23284 0.24443 0.26994 0.28087 0.28951 0.29265 0.29685 0.30687 0.32618 0.34587 0.34761 0.34973 0.35966 0.36140 0.36334 0.36366 0.36378 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2.808552e-10 Optimization completed. -- Stationary point found. R1 R2 R3 R4 R5 R6 R7 R8 R9 R10 R11 R12 R13 R14 R15 R16 R17 R18 R19 R20 R21 R22 R23 R24 R25 R26 R27 R28 R29 R30 R31 R32 R33 R34 R35 R36 R37 R38 R39 R40 R41 R42 R43 R44 R45 R46 R47 R48 R49 1 1 1 1 2 2 2 3 3 3 8 9 9 11 11 12 12 13 13 14 14 16 16 18 22 22 22 24 24 25 25 26 26 27 27 29 29 31 35 35 36 36 37 37 38 38 40 40 42 2 4 5 8 3 8 9 6 7 8 22 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 18 20 21 23 24 35 25 26 27 28 29 30 31 32 31 33 34 36 37 38 39 40 41 42 43 42 44 45 1.4886 1.0993 1.0946 1.4598 1.4901 1.6078 1.4735 1.0996 1.095 1.4581 2.231 1.2215 1.4955 1.401 1.4021 1.394 1.0917 1.3914 1.0919 1.3949 1.0922 1.3969 1.0923 1.0925 1.5154 1.8178 1.8197 1.4027 1.4024 1.3938 1.0909 1.3934 1.0923 1.3956 1.0924 1.3954 1.0926 1.0926 1.4026 1.4011 1.393 1.0909 1.3943 1.0924 1.3963 1.0928 1.3951 1.0926 1.0925 -DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 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11 11 11 12 12 12 13 13 13 14 14 14 16 16 16 18 18 18 22 22 22 22 22 22 24 24 24 25 25 25 26 26 26 27 27 27 29 29 29 31 31 31 35 35 35 36 36 36 37 37 37 38 38 38 40 40 40 42 42 42 4 5 5 8 8 3 9 9 9 6 7 7 8 8 3 22 22 10 11 11 12 13 13 14 15 15 16 17 17 18 19 19 18 20 20 16 21 21 23 24 35 24 35 35 25 26 26 27 28 28 29 30 30 31 32 32 31 33 33 29 34 34 36 37 37 38 39 39 40 41 41 42 43 43 42 44 44 40 45 45 117.3483 117.948 115.3002 116.7193 114.4373 93.8192 123.6087 129.9527 116.0383 117.1598 119.2437 114.6865 116.7966 114.123 96.4022 129.0661 122.6483 119.7317 118.8778 121.286 122.9721 117.6228 119.405 120.127 120.3976 119.4618 120.3643 118.9304 120.7011 120.1288 119.7389 120.1323 119.9378 119.936 120.1262 120.0197 119.9696 120.01 135.0635 94.3322 91.4825 111.6417 111.3852 110.1303 123.8337 116.6914 119.4073 120.0621 120.7215 119.21 120.2527 119.2184 120.5289 120.285 119.5001 120.2136 120.1209 119.7136 120.1654 119.8646 120.0456 120.089 123.536 116.9518 119.3912 120.1979 120.6449 119.1528 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0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0 A81 2 8 22 7 -1 176.5643 -DE/DX|=|0.0 D1 D2 D3 D4 D5 D6 D7 D8 D9 D10 D11 D12 D13 D14 D15 D16 D17 D18 D19 D20 D21 D22 D23 D24 D25 D26 D27 D28 D29 D30 D31 D32 D33 D34 D35 D36 D37 D38 D39 D40 D41 D42 D43 D44 D45 D46 D47 D48 D49 D50 D51 D52 D53 D54 D55 D56 D57 D58 D59 D60 D61 D62 D63 D64 D65 D66 D67 D68 D69 D70 D71 D72 D73 D74 D75 D76 D77 D78 D79 D80 D81 D82 D83 D84 D85 D86 D87 D88 D89 D90 D91 D92 D93 D94 D95 D96 D97 D98 D99 D100 D101 D102 D103 D104 D105 D106 D107 D108 D109 D110 D111 D112 D113 D114 D115 D116 D117 D118 4 4 5 5 4 4 5 5 1 1 9 9 9 9 9 1 1 3 3 8 8 6 6 7 7 1 1 1 3 3 3 2 2 10 10 9 9 13 13 9 9 12 12 11 11 15 15 11 11 17 17 12 12 19 19 13 13 20 20 8 8 23 23 35 35 8 8 23 23 24 24 22 22 26 26 22 22 25 25 24 24 28 28 24 24 30 30 25 25 32 32 26 26 33 33 22 22 37 37 22 22 36 36 35 35 39 39 35 35 41 41 36 36 43 43 37 37 44 1 1 1 1 1 1 1 1 2 2 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-5.2218 -64.4435 77.7671 156.5954 -61.194 -65.0717 149.3175 153.7047 8.0939 179.0004 -52.1655 57.8996 15.4455 -160.8862 146.8277 -29.5041 80.569 -95.7628 64.2642 -81.3309 -158.1031 56.3017 -68.2495 58.5892 168.9065 65.4306 -167.7308 -57.4135 -30.0068 149.8836 153.7207 -26.3889 179.2159 -2.1381 -0.6727 177.9733 -178.4613 0.8025 1.4332 -179.303 -0.5151 179.4741 -179.1738 0.8154 -1.0017 179.0555 179.7476 -0.1952 0.9553 -179.3573 -179.0339 0.6536 -0.1972 -179.8845 179.7456 0.0582 31.322 -145.6628 173.8654 -3.1193 -61.8539 121.1613 -39.7478 136.2202 179.8426 -4.1895 55.414 -128.6181 -177.8153 1.2577 -0.9077 178.1652 178.143 -1.8143 1.0179 -178.9394 0.2908 179.8852 -178.7961 0.7983 -0.5092 179.6235 179.4476 -0.4198 0.2256 179.8966 -179.3659 0.3052 -0.1166 -179.7875 179.7501 0.0792 175.9037 -3.3279 0.0289 -179.2027 -176.4666 3.3262 -0.3237 179.4691 0.1216 -179.522 179.3647 -0.279 0.469 -179.802 -179.3208 0.4082 0.0215 -179.816 179.6622 -0.1754 -0.3167 179.5208 179.9555 -DE/DX = 0.0|-DE/DX = 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Total charges None Matrix inversion Dichloromethane 8.930000 2.028346 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 341.2146609999998 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2.155147 3.407337 4.976529 1.092576 2.489870 2.161765 4.312572 0.000000 6.338926 7.142074 7.768023 7.033294 5.462293 8.440573 8.218118 6.330585 6.979187 6.250028 7.985311 9.234635 7.866895 10.224857 9.565128 9.003015 7.025303 10.119713 11.205829 9.144151 11.032691 5.707519 6.366158 3.892887 3.408608 3.407038 2.160635 4.300109 2.160958 4.313558 1.092585 2.492377 2.492221 0.000000 4.343740 4.186482 3.435537 4.971179 4.765945 4.136300 3.067028 2.915251 4.588716 5.210402 4.757485 5.141601 5.132886 5.809084 5.306979 5.788587 5.260561 6.098660 6.403716 6.362477 6.860861 1.819721 2.760210 2.982028 3.577653 4.019209 4.876610 3.407836 5.208437 4.166890 5.564565 5.567781 6.079856 6.620116 0.000000 4.423541 3.879350 3.432140 5.244938 4.780637 4.372597 2.874484 3.060397 3.849302 4.475321 3.716445 4.206940 3.863456 4.748890 4.622488 4.434970 4.023056 4.844623 5.466112 4.965407 5.607763 2.845826 4.069610 3.519100 3.564528 4.743427 4.792651 3.045899 5.721609 5.148807 5.744054 5.233382 6.694135 6.729185 1.402582 0.000000 5.537514 5.365532 4.361232 6.014264 6.052092 4.861464 3.833785 4.107134 5.852756 6.562774 5.853693 6.005989 6.209494 6.477199 6.115703 6.652391 6.439814 6.777185 6.905330 7.187071 7.393309 2.754225 3.013257 4.077035 4.864003 4.838797 6.101048 4.789680 6.080793 4.712657 6.626091 6.846326 6.812743 7.668141 1.401126 2.420600 0.000000 5.650425 4.874435 4.349019 6.449719 6.062315 5.250852 3.520740 4.302441 4.662448 5.363673 4.080439 4.318757 3.972387 4.436637 4.882348 4.086636 4.305215 4.316789 5.055983 4.489205 4.859150 4.129939 5.179762 4.845000 4.832926 5.994310 5.954881 4.264724 6.927862 6.349429 6.912577 6.286786 7.866070 7.842971 2.423453 1.392992 2.790921 0.000000 3.831335 3.239932 3.221249 4.785534 4.043164 4.274026 2.884619 2.669737 2.952783 3.440694 2.976892 3.775499 3.083273 4.489296 4.271551 3.914681 3.093157 4.543522 5.351265 4.468263 5.427911 3.020619 4.453295 3.280640 2.934684 4.617228 4.111377 2.182113 5.438573 5.218817 5.233718 4.404723 6.482402 6.174612 2.171857 1.090861 3.415398 2.147297 0.000000 6.560512 6.124815 5.116990 7.091776 7.108329 5.668442 4.342488 5.101768 6.416333 7.196494 6.090470 6.085382 6.275415 6.252083 6.316208 6.422731 6.616472 6.409109 6.586638 6.863026 6.841376 4.068778 4.401589 5.263074 5.855114 6.068861 7.047623 5.641420 7.225130 6.000973 7.658160 7.677948 7.965134 8.658508 2.423538 2.791221 1.394300 2.415867 3.881949 0.000000 5.854075 5.904929 4.815811 6.174840 6.377867 5.119180 4.444356 4.512624 6.578324 7.265029 6.730685 6.857764 7.185970 7.404733 6.843312 7.695762 7.390223 7.797233 7.778071 8.257598 8.426938 2.839271 2.514343 4.256922 5.286583 4.764730 6.487087 5.382045 6.070386 4.395164 6.823804 7.342392 6.674886 7.868603 2.156180 3.407273 1.092403 3.883263 4.315352 2.165217 0.000000 6.609883 5.916998 5.112103 7.281594 7.114635 5.839348 4.207726 5.183055 5.910008 6.683255 5.319415 5.321668 5.292252 5.286387 5.753776 5.242596 5.686373 5.237108 5.683907 5.600485 5.592259 4.616222 5.316568 5.582131 5.845568 6.567460 6.988461 5.429785 7.600354 6.715850 7.787463 7.438471 8.439963 8.740290 2.800226 2.417668 2.417572 1.396296 3.400189 1.395129 3.411243 0.000000 6.046864 5.092947 4.798911 6.917396 6.398850 5.766737 3.958127 4.829416 4.581968 5.227373 3.731171 3.998971 3.324277 3.890674 4.761370 3.180307 3.708077 3.484463 4.590060 3.469496 3.957044 4.996983 6.163572 5.510752 5.238865 6.712215 6.243531 4.530511 7.518985 7.185330 7.315933 6.391668 8.494798 8.173002 3.410503 2.152613 3.883653 1.092769 2.462513 3.408880 4.975958 2.164421 0.000000 7.513802 7.109475 6.004930 7.964708 8.098618 6.438825 5.219845 6.064847 7.465182 8.274317 7.103543 6.989740 7.294591 7.058785 7.169374 7.346126 7.670299 7.227578 7.275849 7.756078 7.555904 4.908246 4.969277 6.157791 6.852471 6.830548 8.021577 6.699686 8.002198 6.628927 8.538565 8.691091 8.657006 9.529254 3.411506 3.883788 2.155781 3.407661 4.974516 1.092570 2.491777 2.161263 4.314142 0.000000 7.589976 6.786788 5.996027 8.264004 8.108192 6.704339 5.017092 6.186043 6.676192 7.465675 5.893602 5.768509 5.735191 5.468293 6.264878 5.419400 6.196485 5.276672 5.755381 5.661232 5.416178 5.708232 6.369952 6.641508 6.838804 7.610964 7.929853 6.380310 8.602083 7.758605 8.746456 8.312068 9.427959 9.663355 3.892761 3.407231 3.407916 2.161010 4.298977 2.160798 4.314976 1.092541 2.494780 2.491797 0.000000 0.2763698 0.1580684 0.1305027 Precomputing XC quadrature grid using IXCGrd= 4 IRadAn= 5 IRanWt= -1 IRanGd= 0 AccXCQ= 0.00D+00. Generated NRdTot= 0 NPtTot= 0 NUsed= 0 NTot= 32 NSgBfM= 487 487 487 487 487 MxSgAt= 45 MxSgA2= 45. NPDir=0 NMtPBC= 1 NCelOv= 1 NCel= 1 NClECP= 1 NCelD= 1 NCelK= 1 NCelE2= 1 NClLst= 1 CellRange= 0.0. One-electron integrals computed using PRISM. Precomputing XC quadrature grid using IXCGrd= 4 IRadAn= 5 IRanWt= -1 IRanGd= 0 AccXCQ= 0.00D+00. Generated NRdTot= 0 NPtTot= 0 NUsed= 0 NTot= 32 NSgBfM= 487 487 487 487 487 MxSgAt= 45 MxSgA2= 45. 1 0.7676 Using compressed storage, NAtomX= 45. Will process 46 centers per pass. Symmetrizing basis deriv contribution to polar: IMax=3 JMax=2 DiffMx= 0.00D+00 Minotr: UHF open shell wavefunction. IDoAtm=111111111111111111111111111111111111111111111 NEqPCM: Using equilibrium solvation (IEInf=0, Eps= 8.9300, EpsInf= 2.0283) Direct CPHF calculation. Differentiating once with respect to electric field. with respect to dipole field. Differentiating once with respect to nuclear coordinates. Requested convergence is 1.0D-08 RMS, and 1.0D-07 maximum. Secondary convergence is 1.0D-12 RMS, and 1.0D-12 maximum. NewPWx=T KeepS1=F KeepF1=F KeepIn=T MapXYZ=F SortEE=F KeepMc=T. 13600 words used for storage of precomputed grid. Two-electron integral symmetry not used. MDV= 13421772800 using IRadAn= 1. Solving linear equations simultaneously, MaxMat= 384. FoF2E skips out because all densities are zero. CalDSu exits because no D1Ps are significant. FoFJK: IHMeth= 1 ICntrl= 0 DoSepK=T KAlg= 0 I1Cent= 0 FoldK=F IRaf= 1 NMat= 135 IRICut= 1 DoRegI=T DoRafI=F ISym2E= 0 IDoP0=3 IntGTp=3. There are 138 degrees of freedom in the 1st order CPHF. IDoFFX=6 NUNeed= 3. 135 vectors produced by pass 0 Test12= 6.96D-14 1.00D-09 XBig12= 3.70D+02 7.16D+00. AX will form 135 AO Fock derivatives at one time. 135 vectors produced by pass 1 Test12= 6.96D-14 1.00D-09 XBig12= 3.82D+01 9.69D-01. 135 vectors produced by pass 2 Test12= 6.96D-14 1.00D-09 XBig12= 1.08D+00 1.37D-01. 135 vectors produced by pass 3 Test12= 6.96D-14 1.00D-09 XBig12= 2.14D-02 1.56D-02. 135 vectors produced by pass 4 Test12= 6.96D-14 1.00D-09 XBig12= 3.03D-04 1.91D-03. 135 vectors produced by pass 5 Test12= 6.96D-14 1.00D-09 XBig12= 4.24D-06 2.26D-04. 135 vectors produced by pass 6 Test12= 6.96D-14 1.00D-09 XBig12= 4.81D-08 1.53D-05. 91 vectors produced by pass 7 Test12= 6.96D-14 1.00D-09 XBig12= 4.51D-10 1.44D-06. 18 vectors produced by pass 8 Test12= 6.96D-14 1.00D-09 XBig12= 4.11D-12 1.35D-07. 3 vectors produced by pass 9 Test12= 6.96D-14 1.00D-09 XBig12= 4.33D-14 1.30D-08. 1 vectors produced by pass 10 Test12= 6.96D-14 1.00D-09 XBig12= 6.11D-16 1.32D-09. InvSVY: IOpt=1 It= 1 EMax= 2.13D-14 Solved reduced A of dimension 1058 with 138 vectors. FullF1: Do perturbations 1 to 3. Isotropic polarizability for W= 0.000000 381.34 Bohr**3. End of Minotr F.D. properties file 721 does not exist. 323.116 -57.520 383.799 -37.800 21.170 437.113 266.962 -43.532 311.078 -5.944 3.024 353.432 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 C C C H H H H N C O C C C C H C H C H H H P O C C C C H C H C H H H C C C C H C H C H H H 13 13 13 1 1 1 1 14 13 17 13 13 13 13 1 13 1 13 1 1 1 31 17 13 13 13 13 1 13 1 13 1 1 1 13 13 13 13 1 13 1 13 1 1 1 -0.00180 0.03777 -0.00460 -0.00064 0.00018 -0.00056 0.00012 0.45602 -0.00876 0.02162 -0.00182 0.00155 0.00002 -0.00004 0.00002 -0.00037 -0.00003 0.00040 0.00001 0.00001 -0.00003 0.64631 0.11852 0.02596 0.00687 0.00580 -0.00336 0.00001 -0.00443 -0.00052 0.00640 0.00025 0.00042 -0.00052 0.01990 0.00664 0.00438 -0.00311 -0.00005 -0.00439 -0.00044 0.00609 0.00029 0.00033 -0.00049 -2.02070 42.46020 -5.16628 -2.84995 0.79851 -2.48935 0.51940 147.34204 -9.84359 -13.10705 -2.04568 1.73830 0.02525 -0.04311 0.07754 -0.41777 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-9.481 2.983 6.499 -3.383 1.064 2.319 -3.163 0.995 2.168 8 N 14 0.7797 0.5501 0.299 -0.6238 0.7234 0.2959 -0.0535 -0.4173 0.9072 -0.0167 -0.0029 0.0196 -2.245 -0.387 2.633 -0.801 -0.138 0.939 -0.749 -0.129 0.878 9 C 13 0.3436 0.4829 0.8055 -0.6795 0.7199 -0.1417 0.6483 0.4986 -0.5754 -0.124 -0.1184 0.2424 8.974 8.568 -17.543 3.202 3.057 -6.26 2.994 2.858 -5.852 10 O 17 0.1874 0.8871 -0.4218 0.9702 -0.2344 -0.0619 0.1538 0.3976 0.9046 -0.0022 -9.0E-4 0.0032 -0.301 -0.124 0.425 -0.107 -0.044 0.152 -0.1 -0.041 0.142 11 C 13 0.7417 -0.3198 0.5896 -0.5257 0.2689 0.8071 0.4166 0.9085 -0.0313 -0.0034 8.0E-4 0.0026 -0.457 0.113 0.344 -0.163 0.04 0.123 -0.152 0.038 0.115 12 C 13 0.9496 -0.3132 0.0085 0.2691 0.8292 0.4898 -0.1605 -0.4629 0.8718 -0.0022 0.0 0.0022 -0.295 0.005 0.29 -0.105 0.002 0.103 -0.098 0.002 0.097 13 C 13 0.3273 0.7754 -0.5401 0.9216 -0.1355 0.3638 -0.2089 0.6168 0.7589 -0.0017 -3.0E-4 0.002 -0.233 -0.036 0.269 -0.083 -0.013 0.096 -0.078 -0.012 0.09 14 C 13 0.7702 0.635 0.059 0.368 -0.5181 0.7721 -0.5209 0.573 0.6327 -0.0018 -0.0014 0.0032 -0.947 -0.742 1.689 -0.338 -0.265 0.603 -0.316 -0.248 0.564 15 H 1 0.4327 0.727 -0.5331 0.8887 -0.4433 0.1169 0.1513 0.5244 0.8379 -0.0013 -1.0E-4 0.0013 -0.17 -0.01 0.181 -0.061 -0.004 0.064 -0.057 -0.003 0.06 16 C 13 0.7564 -0.6427 -0.1218 0.5414 0.7196 -0.4348 0.3671 0.2629 0.8922 -0.0011 -7.0E-4 0.0018 -0.584 -0.366 0.949 -0.208 -0.13 0.339 -0.195 -0.122 0.317 17 H 1 0.9613 -0.1538 0.2284 0.0576 0.9234 0.3794 -0.2692 -0.3516 0.8966 -0.0017 -6.0E-4 0.0023 -0.223 -0.083 0.306 -0.08 -0.03 0.109 -0.074 -0.028 0.102 18 C 13 0.7722 -0.2317 0.5916 0.4887 0.8116 -0.3201 -0.406 0.5363 0.74 -5.0E-4 -4.0E-4 9.0E-4 -0.276 -0.211 0.487 -0.099 -0.075 0.174 -0.092 -0.07 0.163 19 H 1 0.98 -0.177 -0.0904 0.1293 0.9132 -0.3865 0.1509 0.3671 0.9179 -4.0E-4 -3.0E-4 7.0E-4 -0.212 -0.181 0.393 -0.076 -0.064 0.14 -0.071 -0.06 0.131 20 H 1 0.9564 -0.1559 0.247 0.2643 0.8219 -0.5046 -0.1243 0.5479 0.8273 -5.0E-4 -2.0E-4 7.0E-4 -0.26 -0.123 0.382 -0.093 -0.044 0.136 -0.087 -0.041 0.128 21 H 1 0.3373 -0.1186 0.9339 -0.4059 0.8768 0.2579 0.8494 0.4661 -0.2476 -0.6617 -0.5833 1.2451 -143.051 -126.109 269.16 -51.044 -44.999 96.043 -47.717 -42.066 89.782 22 P 31 0.4383 -0.1625 0.884 -0.3666 0.8657 0.3409 0.8207 0.4735 -0.3198 -0.4991 -0.4965 0.9955 36.114 35.924 -72.037 12.886 12.818 -25.705 12.046 11.983 -24.029 23 O 17 0.6706 0.7004 0.2445 -0.2243 -0.1228 0.9668 0.7071 -0.7031 0.0747 -0.0484 -0.0094 0.0579 -6.498 -1.266 7.765 -2.319 -0.452 2.771 -2.168 -0.422 2.59 24 C 13 -0.4704 -9.0E-4 0.8825 0.7625 -0.5038 0.4059 0.4442 0.8638 0.2377 -0.019 -0.0148 0.0338 -2.548 -1.989 4.538 -0.909 -0.71 1.619 -0.85 -0.664 1.514 25 C 13 0.0449 -0.5594 0.8277 0.9106 -0.3178 -0.2642 0.4109 0.7655 0.4951 -0.0207 -0.0155 0.0362 -2.777 -2.081 4.858 -0.991 -0.743 1.734 -0.926 -0.694 1.621 26 C 13 0.5817 0.7702 0.2617 -0.2189 -0.1616 0.9623 0.7834 -0.617 0.0745 -0.0202 0.0071 0.0131 -2.712 0.948 1.765 -0.968 0.338 0.63 -0.905 0.316 0.589 27 C 13 0.072 0.91 0.4083 0.8493 -0.2706 0.4534 -0.5231 -0.3141 0.7923 -0.0051 0.0018 0.0034 -2.73 0.939 1.791 -0.974 0.335 0.639 -0.911 0.313 0.597 28 H 1 0.552 0.7965 0.2469 -0.2321 -0.1376 0.9629 0.8009 -0.5888 0.1089 -0.0201 0.0074 0.0127 -2.693 0.988 1.705 -0.961 0.353 0.608 -0.898 0.33 0.569 29 C 13 0.5823 0.7335 0.3506 0.0752 -0.478 0.8752 0.8095 -0.4833 -0.3335 -0.0042 1.0E-4 0.0041 -2.235 0.063 2.172 -0.798 0.023 0.775 -0.746 0.021 0.725 30 H 1 -0.1963 -0.0975 0.9757 0.7652 -0.6374 0.0903 0.6131 0.7643 0.1997 -0.0201 -0.0159 0.0359 -2.691 -2.128 4.819 -0.96 -0.759 1.72 -0.898 -0.71 1.607 31 C 13 0.5325 0.8093 0.248 -0.1608 -0.1909 0.9684 0.831 -0.5556 0.0285 -0.0015 -6.0E-4 0.002 -0.781 -0.308 1.089 -0.279 -0.11 0.389 -0.261 -0.103 0.363 32 H 1 0.5525 0.77 0.3192 -0.2562 -0.2075 0.9441 0.7932 -0.6034 0.0826 -0.0013 -6.0E-4 0.0019 -0.709 -0.32 1.029 -0.253 -0.114 0.367 -0.237 -0.107 0.343 33 H 1 -0.1911 -0.0966 0.9768 0.6371 0.7449 0.1983 0.7467 -0.6602 0.0808 -0.003 -6.0E-4 0.0036 -1.597 -0.319 1.916 -0.57 -0.114 0.684 -0.533 -0.106 0.639 34 H 1 0.9928 0.1106 -0.045 0.101 -0.577 0.8105 -0.0637 0.8092 0.5841 -0.0441 -0.008 0.0521 -5.92 -1.075 6.995 -2.112 -0.384 2.496 -1.975 -0.359 2.333 35 C 13 -0.1492 0.8095 -0.5679 0.2521 0.5865 0.7697 0.9561 -0.0283 -0.2916 -0.0189 -0.0139 0.0328 -2.534 -1.867 4.401 -0.904 -0.666 1.57 -0.845 -0.623 1.468 36 C 13 -0.0526 -0.1836 0.9816 0.1086 0.9761 0.1883 0.9927 -0.1165 0.0314 -0.019 -0.0133 0.0323 -2.545 -1.789 4.334 -0.908 -0.638 1.546 -0.849 -0.597 1.446 37 C 13 0.9951 0.0239 -0.0957 0.0941 -0.5222 0.8476 0.0298 0.8525 0.5219 -0.0189 0.0065 0.0124 -2.53 0.867 1.662 -0.903 0.31 0.593 -0.844 0.289 0.555 38 C 13 0.7824 -0.5868 -0.2086 0.5402 0.8061 -0.2414 0.3098 0.0762 0.9477 -0.0038 0.0014 0.0024 -2.018 0.744 1.274 -0.72 0.265 0.455 -0.673 0.248 0.425 39 H 1 0.9926 -0.0073 -0.1211 0.1007 -0.5073 0.8559 0.0677 0.8618 0.5028 -0.0187 0.007 0.0117 -2.507 0.941 1.566 -0.895 0.336 0.559 -0.836 0.314 0.522 40 C 13 0.9972 -0.0115 0.0745 -0.0748 -0.0341 0.9966 0.0089 0.9994 0.0349 -0.0039 -3.0E-4 0.0042 -2.093 -0.157 2.25 -0.747 -0.056 0.803 -0.698 -0.052 0.751 41 H 1 0.1297 -0.5108 0.8498 0.0065 0.8575 0.5144 0.9915 0.0612 -0.1146 -0.019 -0.0148 0.0338 -2.549 -1.99 4.54 -0.91 -0.71 1.62 -0.85 -0.664 1.514 42 C 13 0.98 -0.0232 -0.1974 0.1588 -0.5061 0.8477 0.1195 0.8622 0.4923 -0.0013 -6.0E-4 0.0019 -0.693 -0.324 1.017 -0.247 -0.116 0.363 -0.231 -0.108 0.339 43 H 1 0.9975 -0.0702 0.0071 -0.0403 -0.4846 0.8738 0.0578 0.8719 0.4862 -0.0013 -6.0E-4 0.0019 -0.678 -0.322 1.0 -0.242 -0.115 0.357 -0.226 -0.108 0.334 44 H 1 1.27548906e+00 -5.36978483e-01 -2.10955427e+00 3.23116175e+02 -5.75203247e+01 3.83799206e+02 -3.78003033e+01 2.11699677e+01 4.37113052e+02 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 6 6 6 1 1 1 1 7 6 8 6 6 6 6 1 6 1 6 1 1 1 15 8 6 6 6 6 1 6 1 6 1 1 1 6 6 6 6 1 6 1 6 1 1 1 0.000026918 -0.000038065 0.000002526 -0.003580987 -0.002378207 0.005777685 -0.000017763 0.000008679 0.000024811 -0.000003904 0.000005958 -0.000004126 -0.000000756 -0.000003575 -0.000000900 -0.000001682 0.000000192 0.000002095 0.000013570 -0.000003296 -0.000006879 0.007881062 0.005522138 -0.010712129 0.000035640 -0.000004412 0.000006024 -0.000031760 0.000031135 -0.000007681 -0.000016111 -0.000027286 -0.000006563 -0.000011137 -0.000001454 0.000004715 0.000005026 0.000005088 0.000006404 0.000000842 -0.000002272 -0.000002882 0.000010138 -0.000001145 0.000005420 0.000002506 0.000002336 -0.000010135 -0.000001685 -0.000003264 0.000004303 -0.000004135 -0.000007480 0.000001868 -0.000002561 -0.000001260 -0.000004019 -0.000005680 -0.000002644 0.000004739 -0.000003397 -0.000002133 -0.000000075 -0.004317566 -0.003148208 0.004920279 0.000003573 0.000012636 -0.000014998 -0.000006313 -0.000016826 0.000013252 0.000015659 0.000013773 -0.000013382 0.000001422 0.000007781 -0.000006402 0.000002591 -0.000004458 -0.000002310 0.000001714 0.000000140 0.000004030 0.000007278 0.000005445 0.000000232 0.000006097 0.000002770 0.000000874 0.000002088 -0.000006669 0.000002349 0.000001214 0.000005420 0.000001726 0.000001055 0.000003260 -0.000001477 0.000004955 0.000006427 0.000002539 0.000022270 0.000003656 -0.000000598 -0.000035249 0.000005720 0.000002800 -0.000016395 -0.000004992 0.000001718 0.000007796 -0.000007145 0.000004843 0.000008323 0.000018751 -0.000010326 0.000000434 0.000006278 0.000008724 0.000000465 -0.000002585 -0.000001558 -0.000001740 0.000006078 -0.000004974 0.000000060 -0.000005946 0.000004053 0.000002024 0.000000724 0.000000846 -0.000005898 -0.000001066 0.000002562 0.010712129 0.001520212 (Enter /opt/share/sw/Gaussian/g16/l716.exe) 0.7686 Using compressed storage, NAtomX= 45. Will process 46 centers per pass. Symmetrizing basis deriv contribution to polar: IMax=3 JMax=2 DiffMx= 0.00D+00 Minotr: UHF open shell wavefunction. IDoAtm=111111111111111111111111111111111111111111111 NEqPCM: Using equilibrium solvation (IEInf=0, Eps= 8.9300, EpsInf= 2.0283) Direct CPHF calculation. Differentiating once with respect to electric field. with respect to dipole field. Differentiating once with respect to nuclear coordinates. Requested convergence is 1.0D-08 RMS, and 1.0D-07 maximum. Secondary convergence is 1.0D-12 RMS, and 1.0D-12 maximum. NewPWx=T KeepS1=F KeepF1=F KeepIn=T MapXYZ=F SortEE=F KeepMc=T. 13600 words used for storage of precomputed grid. Two-electron integral symmetry not used. MDV= 13421772800 using IRadAn= 1. Solving linear equations simultaneously, MaxMat= 384. FoF2E skips out because all densities are zero. CalDSu exits because no D1Ps are significant. FoFJK: IHMeth= 1 ICntrl= 0 DoSepK=T KAlg= 0 I1Cent= 0 FoldK=F IRaf= 1 NMat= 135 IRICut= 1 DoRegI=T DoRafI=F ISym2E= 0 IDoP0=3 IntGTp=3. There are 138 degrees of freedom in the 1st order CPHF. IDoFFX=6 NUNeed= 3. 135 vectors produced by pass 0 Test12= 6.96D-14 1.00D-09 XBig12= 3.73D+02 7.36D+00. AX will form 135 AO Fock derivatives at one time. 135 vectors produced by pass 1 Test12= 6.96D-14 1.00D-09 XBig12= 3.86D+01 9.83D-01. 135 vectors produced by pass 2 Test12= 6.96D-14 1.00D-09 XBig12= 1.09D+00 1.38D-01. 135 vectors produced by pass 3 Test12= 6.96D-14 1.00D-09 XBig12= 2.16D-02 1.55D-02. 135 vectors produced by pass 4 Test12= 6.96D-14 1.00D-09 XBig12= 3.07D-04 1.93D-03. 135 vectors produced by pass 5 Test12= 6.96D-14 1.00D-09 XBig12= 4.31D-06 2.42D-04. 135 vectors produced by pass 6 Test12= 6.96D-14 1.00D-09 XBig12= 4.86D-08 1.51D-05. 92 vectors produced by pass 7 Test12= 6.96D-14 1.00D-09 XBig12= 4.61D-10 1.36D-06. 17 vectors produced by pass 8 Test12= 6.96D-14 1.00D-09 XBig12= 4.25D-12 1.41D-07. 3 vectors produced by pass 9 Test12= 6.96D-14 1.00D-09 XBig12= 4.50D-14 1.33D-08. 1 vectors produced by pass 10 Test12= 6.96D-14 1.00D-09 XBig12= 6.38D-16 1.35D-09. InvSVY: IOpt=1 It= 1 EMax= 3.20D-14 Solved reduced A of dimension 1058 with 138 vectors. FullF1: Do perturbations 1 to 3. Isotropic polarizability for W= 0.000000 383.45 Bohr**3. End of Minotr F.D. properties file 721 does not exist. 0.7697 Using compressed storage, NAtomX= 45. Will process 46 centers per pass. Symmetrizing basis deriv contribution to polar: IMax=3 JMax=2 DiffMx= 0.00D+00 Minotr: UHF open shell wavefunction. IDoAtm=111111111111111111111111111111111111111111111 NEqPCM: Using equilibrium solvation (IEInf=0, Eps= 8.9300, EpsInf= 2.0283) Direct CPHF calculation. Differentiating once with respect to electric field. with respect to dipole field. Differentiating once with respect to nuclear coordinates. Requested convergence is 1.0D-08 RMS, and 1.0D-07 maximum. Secondary convergence is 1.0D-12 RMS, and 1.0D-12 maximum. NewPWx=T KeepS1=F KeepF1=F KeepIn=T MapXYZ=F SortEE=F KeepMc=T. 13600 words used for storage of precomputed grid. Two-electron integral symmetry not used. MDV= 13421772800 using IRadAn= 1. Solving linear equations simultaneously, MaxMat= 384. FoF2E skips out because all densities are zero. CalDSu exits because no D1Ps are significant. FoFJK: IHMeth= 1 ICntrl= 0 DoSepK=T KAlg= 0 I1Cent= 0 FoldK=F IRaf= 1 NMat= 135 IRICut= 1 DoRegI=T DoRafI=F ISym2E= 0 IDoP0=3 IntGTp=3. There are 138 degrees of freedom in the 1st order CPHF. IDoFFX=6 NUNeed= 3. 135 vectors produced by pass 0 Test12= 6.96D-14 1.00D-09 XBig12= 3.77D+02 7.55D+00. AX will form 135 AO Fock derivatives at one time. 135 vectors produced by pass 1 Test12= 6.96D-14 1.00D-09 XBig12= 3.89D+01 1.00D+00. 135 vectors produced by pass 2 Test12= 6.96D-14 1.00D-09 XBig12= 1.10D+00 1.40D-01. 135 vectors produced by pass 3 Test12= 6.96D-14 1.00D-09 XBig12= 2.19D-02 1.59D-02. 135 vectors produced by pass 4 Test12= 6.96D-14 1.00D-09 XBig12= 3.12D-04 1.95D-03. 135 vectors produced by pass 5 Test12= 6.96D-14 1.00D-09 XBig12= 4.40D-06 2.48D-04. 135 vectors produced by pass 6 Test12= 6.96D-14 1.00D-09 XBig12= 4.93D-08 1.51D-05. 91 vectors produced by pass 7 Test12= 6.96D-14 1.00D-09 XBig12= 4.70D-10 1.27D-06. 17 vectors produced by pass 8 Test12= 6.96D-14 1.00D-09 XBig12= 4.38D-12 1.39D-07. 3 vectors produced by pass 9 Test12= 6.96D-14 1.00D-09 XBig12= 4.63D-14 1.36D-08. 1 vectors produced by pass 10 Test12= 6.96D-14 1.00D-09 XBig12= 6.63D-16 1.43D-09. InvSVY: IOpt=1 It= 1 EMax= 2.13D-14 Solved reduced A of dimension 1057 with 138 vectors. FullF1: Do perturbations 1 to 3. Isotropic polarizability for W= 0.000000 385.75 Bohr**3. End of Minotr F.D. properties file 721 does not exist. 0.7708 Using compressed storage, NAtomX= 45. Will process 46 centers per pass. Symmetrizing basis deriv contribution to polar: IMax=3 JMax=2 DiffMx= 0.00D+00 Minotr: UHF open shell wavefunction. IDoAtm=111111111111111111111111111111111111111111111 NEqPCM: Using equilibrium solvation (IEInf=0, Eps= 8.9300, EpsInf= 2.0283) Direct CPHF calculation. Differentiating once with respect to electric field. with respect to dipole field. Differentiating once with respect to nuclear coordinates. Requested convergence is 1.0D-08 RMS, and 1.0D-07 maximum. Secondary convergence is 1.0D-12 RMS, and 1.0D-12 maximum. NewPWx=T KeepS1=F KeepF1=F KeepIn=T MapXYZ=F SortEE=F KeepMc=T. 13600 words used for storage of precomputed grid. Two-electron integral symmetry not used. MDV= 13421772800 using IRadAn= 1. Solving linear equations simultaneously, MaxMat= 384. FoF2E skips out because all densities are zero. CalDSu exits because no D1Ps are significant. FoFJK: IHMeth= 1 ICntrl= 0 DoSepK=T KAlg= 0 I1Cent= 0 FoldK=F IRaf= 1 NMat= 135 IRICut= 1 DoRegI=T DoRafI=F ISym2E= 0 IDoP0=3 IntGTp=3. There are 138 degrees of freedom in the 1st order CPHF. IDoFFX=6 NUNeed= 3. 135 vectors produced by pass 0 Test12= 6.96D-14 1.00D-09 XBig12= 3.80D+02 7.73D+00. AX will form 135 AO Fock derivatives at one time. 135 vectors produced by pass 1 Test12= 6.96D-14 1.00D-09 XBig12= 3.93D+01 1.02D+00. 135 vectors produced by pass 2 Test12= 6.96D-14 1.00D-09 XBig12= 1.11D+00 1.41D-01. 135 vectors produced by pass 3 Test12= 6.96D-14 1.00D-09 XBig12= 2.21D-02 1.59D-02. 135 vectors produced by pass 4 Test12= 6.96D-14 1.00D-09 XBig12= 3.17D-04 1.98D-03. 135 vectors produced by pass 5 Test12= 6.96D-14 1.00D-09 XBig12= 4.49D-06 2.53D-04. 135 vectors produced by pass 6 Test12= 6.96D-14 1.00D-09 XBig12= 5.02D-08 1.54D-05. 93 vectors produced by pass 7 Test12= 6.96D-14 1.00D-09 XBig12= 4.79D-10 1.21D-06. 18 vectors produced by pass 8 Test12= 6.96D-14 1.00D-09 XBig12= 4.50D-12 1.38D-07. 3 vectors produced by pass 9 Test12= 6.96D-14 1.00D-09 XBig12= 4.81D-14 1.31D-08. 2 vectors produced by pass 10 Test12= 6.96D-14 1.00D-09 XBig12= 6.97D-16 1.48D-09. InvSVY: IOpt=1 It= 1 EMax= 7.63D-15 Solved reduced A of dimension 1061 with 138 vectors. FullF1: Do perturbations 1 to 3. Isotropic polarizability for W= 0.000000 388.17 Bohr**3. End of Minotr F.D. properties file 721 does not exist. 0.7718 Using compressed storage, NAtomX= 45. Will process 46 centers per pass. Symmetrizing basis deriv contribution to polar: IMax=3 JMax=2 DiffMx= 0.00D+00 Minotr: UHF open shell wavefunction. IDoAtm=111111111111111111111111111111111111111111111 NEqPCM: Using equilibrium solvation (IEInf=0, Eps= 8.9300, EpsInf= 2.0283) Direct CPHF calculation. Differentiating once with respect to electric field. with respect to dipole field. Differentiating once with respect to nuclear coordinates. Requested convergence is 1.0D-08 RMS, and 1.0D-07 maximum. Secondary convergence is 1.0D-12 RMS, and 1.0D-12 maximum. NewPWx=T KeepS1=F KeepF1=F KeepIn=T MapXYZ=F SortEE=F KeepMc=T. 13600 words used for storage of precomputed grid. Two-electron integral symmetry not used. MDV= 13421772800 using IRadAn= 1. Solving linear equations simultaneously, MaxMat= 384. FoF2E skips out because all densities are zero. CalDSu exits because no D1Ps are significant. FoFJK: IHMeth= 1 ICntrl= 0 DoSepK=T KAlg= 0 I1Cent= 0 FoldK=F IRaf= 1 NMat= 135 IRICut= 1 DoRegI=T DoRafI=F ISym2E= 0 IDoP0=3 IntGTp=3. There are 138 degrees of freedom in the 1st order CPHF. IDoFFX=6 NUNeed= 3. 135 vectors produced by pass 0 Test12= 6.96D-14 1.00D-09 XBig12= 3.83D+02 7.89D+00. AX will form 135 AO Fock derivatives at one time. 135 vectors produced by pass 1 Test12= 6.96D-14 1.00D-09 XBig12= 3.96D+01 1.03D+00. 135 vectors produced by pass 2 Test12= 6.96D-14 1.00D-09 XBig12= 1.12D+00 1.42D-01. 135 vectors produced by pass 3 Test12= 6.96D-14 1.00D-09 XBig12= 2.23D-02 1.57D-02. 135 vectors produced by pass 4 Test12= 6.96D-14 1.00D-09 XBig12= 3.22D-04 2.01D-03. 135 vectors produced by pass 5 Test12= 6.96D-14 1.00D-09 XBig12= 4.55D-06 2.56D-04. 135 vectors produced by pass 6 Test12= 6.96D-14 1.00D-09 XBig12= 5.04D-08 1.55D-05. 92 vectors produced by pass 7 Test12= 6.96D-14 1.00D-09 XBig12= 4.89D-10 1.19D-06. 18 vectors produced by pass 8 Test12= 6.96D-14 1.00D-09 XBig12= 4.56D-12 1.48D-07. 3 vectors produced by pass 9 Test12= 6.96D-14 1.00D-09 XBig12= 4.75D-14 1.16D-08. 2 vectors produced by pass 10 Test12= 6.96D-14 1.00D-09 XBig12= 7.04D-16 1.41D-09. InvSVY: IOpt=1 It= 1 EMax= 1.42D-14 Solved reduced A of dimension 1060 with 138 vectors. FullF1: Do perturbations 1 to 3. Isotropic polarizability for W= 0.000000 390.42 Bohr**3. End of Minotr F.D. properties file 721 does not exist. 0.7726 Using compressed storage, NAtomX= 45. Will process 46 centers per pass. Symmetrizing basis deriv contribution to polar: IMax=3 JMax=2 DiffMx= 0.00D+00 Minotr: UHF open shell wavefunction. IDoAtm=111111111111111111111111111111111111111111111 NEqPCM: Using equilibrium solvation (IEInf=0, Eps= 8.9300, EpsInf= 2.0283) Direct CPHF calculation. Differentiating once with respect to electric field. with respect to dipole field. Differentiating once with respect to nuclear coordinates. Requested convergence is 1.0D-08 RMS, and 1.0D-07 maximum. Secondary convergence is 1.0D-12 RMS, and 1.0D-12 maximum. NewPWx=T KeepS1=F KeepF1=F KeepIn=T MapXYZ=F SortEE=F KeepMc=T. 13600 words used for storage of precomputed grid. Two-electron integral symmetry not used. MDV= 13421772800 using IRadAn= 1. Solving linear equations simultaneously, MaxMat= 384. FoF2E skips out because all densities are zero. CalDSu exits because no D1Ps are significant. FoFJK: IHMeth= 1 ICntrl= 0 DoSepK=T KAlg= 0 I1Cent= 0 FoldK=F IRaf= 1 NMat= 135 IRICut= 1 DoRegI=T DoRafI=F ISym2E= 0 IDoP0=3 IntGTp=3. There are 138 degrees of freedom in the 1st order CPHF. IDoFFX=6 NUNeed= 3. 135 vectors produced by pass 0 Test12= 6.96D-14 1.00D-09 XBig12= 3.85D+02 7.96D+00. AX will form 135 AO Fock derivatives at one time. 135 vectors produced by pass 1 Test12= 6.96D-14 1.00D-09 XBig12= 3.97D+01 1.04D+00. 135 vectors produced by pass 2 Test12= 6.96D-14 1.00D-09 XBig12= 1.12D+00 1.43D-01. 135 vectors produced by pass 3 Test12= 6.96D-14 1.00D-09 XBig12= 2.24D-02 1.61D-02. 135 vectors produced by pass 4 Test12= 6.96D-14 1.00D-09 XBig12= 3.22D-04 2.04D-03. 135 vectors produced by pass 5 Test12= 6.96D-14 1.00D-09 XBig12= 4.56D-06 2.61D-04. 135 vectors produced by pass 6 Test12= 6.96D-14 1.00D-09 XBig12= 5.03D-08 1.55D-05. 91 vectors produced by pass 7 Test12= 6.96D-14 1.00D-09 XBig12= 4.90D-10 1.24D-06. 18 vectors produced by pass 8 Test12= 6.96D-14 1.00D-09 XBig12= 4.49D-12 1.37D-07. 3 vectors produced by pass 9 Test12= 6.96D-14 1.00D-09 XBig12= 4.58D-14 1.21D-08. 1 vectors produced by pass 10 Test12= 6.96D-14 1.00D-09 XBig12= 6.90D-16 1.55D-09. InvSVY: IOpt=1 It= 1 EMax= 1.42D-14 Solved reduced A of dimension 1058 with 138 vectors. FullF1: Do perturbations 1 to 3. Isotropic polarizability for W= 0.000000 391.86 Bohr**3. End of Minotr F.D. properties file 721 does not exist. open 1 1 1 -1394.55070636962 -1394.68754658697 -0.136840217343 -1394.99917080070 -0.311624213736 -1395.02301816119 -0.023847360483 -1395.03238338254 -0.009365221352 -1395.03520107681 -0.002817694273 -1395.03636371405 -0.001162637238 -1395.03664074934 -0.000277035292 -1395.03673273605 -0.000091986711 -1395.03676218974 -0.000029453684 -1395.03677053228 -0.000008342540 -1395.03677384423 -0.000003311949 -1395.03677483899 -0.000000994767 -1395.03677516528 -0.000000326286 -1395.03677527435 -0.000000109075 -1395.03677531884 -0.000000044489 -1395.03677532733 -0.000000008487 -1395.03677532934 -0.000000002014 -1395.03677533006 -0.000000000712 -1395.03677533030 -0.000000000248 -1395.03677533040 -0.000000000091 -1395.03677533041 -0.000000000010 -1395.03677533 22 0.7731 1.382920859207e+03 -8.090870732285e+03 2.895895422224e+03 Using DIIS extrapolation, IDIIS= 1040. NGot= 13421772800 LenX= 13421281693 LenY= 13421042083 Requested convergence on RMS density matrix=1.00D-08 within 128 cycles. Requested convergence on MAX density matrix=1.00D-06. Requested convergence on energy=1.00D-06. No special actions if energy rises. Fock matrices will be formed incrementally for 20 cycles. 0.7731 Using compressed storage, NAtomX= 45. Will process 46 centers per pass. Symmetrizing basis deriv contribution to polar: IMax=3 JMax=2 DiffMx= 0.00D+00 Minotr: UHF open shell wavefunction. IDoAtm=111111111111111111111111111111111111111111111 NEqPCM: Using equilibrium solvation (IEInf=0, Eps= 8.9300, EpsInf= 2.0283) Direct CPHF calculation. Differentiating once with respect to electric field. with respect to dipole field. Differentiating once with respect to nuclear coordinates. Requested convergence is 1.0D-08 RMS, and 1.0D-07 maximum. Secondary convergence is 1.0D-12 RMS, and 1.0D-12 maximum. NewPWx=T KeepS1=F KeepF1=F KeepIn=T MapXYZ=F SortEE=F KeepMc=T. 13600 words used for storage of precomputed grid. Two-electron integral symmetry not used. MDV= 13421772800 using IRadAn= 1. Solving linear equations simultaneously, MaxMat= 384. FoF2E skips out because all densities are zero. CalDSu exits because no D1Ps are significant. FoFJK: IHMeth= 1 ICntrl= 0 DoSepK=T KAlg= 0 I1Cent= 0 FoldK=F IRaf= 1 NMat= 135 IRICut= 1 DoRegI=T DoRafI=F ISym2E= 0 IDoP0=3 IntGTp=3. There are 138 degrees of freedom in the 1st order CPHF. IDoFFX=6 NUNeed= 3. 135 vectors produced by pass 0 Test12= 6.96D-14 1.00D-09 XBig12= 3.86D+02 8.03D+00. AX will form 135 AO Fock derivatives at one time. 135 vectors produced by pass 1 Test12= 6.96D-14 1.00D-09 XBig12= 3.98D+01 1.05D+00. 135 vectors produced by pass 2 Test12= 6.96D-14 1.00D-09 XBig12= 1.12D+00 1.44D-01. 135 vectors produced by pass 3 Test12= 6.96D-14 1.00D-09 XBig12= 2.25D-02 1.66D-02. 135 vectors produced by pass 4 Test12= 6.96D-14 1.00D-09 XBig12= 3.24D-04 2.05D-03. 135 vectors produced by pass 5 Test12= 6.96D-14 1.00D-09 XBig12= 4.58D-06 2.63D-04. 135 vectors produced by pass 6 Test12= 6.96D-14 1.00D-09 XBig12= 5.04D-08 1.56D-05. 91 vectors produced by pass 7 Test12= 6.96D-14 1.00D-09 XBig12= 4.94D-10 1.24D-06. 19 vectors produced by pass 8 Test12= 6.96D-14 1.00D-09 XBig12= 4.53D-12 1.37D-07. 3 vectors produced by pass 9 Test12= 6.96D-14 1.00D-09 XBig12= 4.67D-14 1.15D-08. 1 vectors produced by pass 10 Test12= 6.96D-14 1.00D-09 XBig12= 7.04D-16 1.55D-09. InvSVY: IOpt=1 It= 1 EMax= 1.07D-14 Solved reduced A of dimension 1059 with 138 vectors. FullF1: Do perturbations 1 to 3. Isotropic polarizability for W= 0.000000 392.99 Bohr**3. End of Minotr F.D. properties file 721 does not exist. 332.715 -49.431 387.225 -50.910 12.870 459.036 269.394 -39.933 312.941 -9.142 0.112 360.931 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 C C C H H H H N C O C C C C H C H C H H H P O C C C C H C H C H H H C C C C H C H C H H H 13 13 13 1 1 1 1 14 13 17 13 13 13 13 1 13 1 13 1 1 1 31 17 13 13 13 13 1 13 1 13 1 1 1 13 13 13 13 1 13 1 13 1 1 1 -0.00138 0.04579 -0.00409 -0.00086 0.00014 -0.00078 0.00008 0.47554 -0.01050 0.02977 -0.00274 0.00230 0.00020 -0.00018 0.00001 -0.00065 -0.00005 0.00072 0.00002 0.00002 -0.00005 0.57936 0.10767 0.02177 0.00659 0.00588 -0.00347 -0.00001 -0.00423 -0.00049 0.00618 0.00024 0.00039 -0.00050 0.01691 0.00609 0.00462 -0.00332 -0.00007 -0.00423 -0.00044 0.00598 0.00027 0.00032 -0.00049 -1.54667 51.47502 -4.60132 -3.85246 0.64296 -3.48639 0.35889 153.65040 -11.79951 -18.04352 -3.08466 2.58227 0.22481 -0.20387 0.04268 -0.73527 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analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically A1 A2 A3 A4 A5 A6 A7 A8 A9 A10 A11 A12 A13 A14 A15 A16 A17 A18 A19 A20 A21 A22 A23 A24 A25 A26 A27 A28 A29 A30 A31 A32 A33 A34 A35 A36 A37 A38 A39 A40 A41 A42 A43 A44 A45 A46 A47 A48 A49 A50 A51 A52 A53 A54 A55 A56 A57 A58 A59 A60 A61 A62 A63 A64 A65 A66 A67 A68 A69 A70 A71 A72 A73 A74 A75 A76 A77 A78 A79 A80 2 2 4 4 5 1 1 3 8 2 2 6 6 7 1 1 3 2 2 10 9 9 12 11 11 14 11 11 16 12 12 18 13 13 18 14 14 16 8 8 8 23 23 24 22 22 25 24 24 27 24 24 29 25 25 31 26 26 31 27 27 29 22 22 36 35 35 38 35 35 40 36 36 42 37 37 42 38 38 40 1 1 1 1 1 2 2 2 2 3 3 3 3 3 8 8 8 9 9 9 11 11 11 12 12 12 13 13 13 14 14 14 16 16 16 18 18 18 22 22 22 22 22 22 24 24 24 25 25 25 26 26 26 27 27 27 29 29 29 31 31 31 35 35 35 36 36 36 37 37 37 38 38 38 40 40 40 42 42 42 4 5 5 8 8 3 9 9 9 6 7 7 8 8 3 22 22 10 11 11 12 13 13 14 15 15 16 17 17 18 19 19 18 20 20 16 21 21 23 24 35 24 35 35 25 26 26 27 28 28 29 30 30 31 32 32 31 33 33 29 34 34 36 37 37 38 39 39 40 41 41 42 43 43 42 44 44 40 45 45 117.3483 117.948 115.3002 116.7193 114.4373 93.8192 123.6087 129.9527 116.0383 117.1598 119.2437 114.6865 116.7966 114.123 96.4022 129.0661 122.6483 119.7317 118.8778 121.286 122.9721 117.6228 119.405 120.127 120.3976 119.4618 120.3643 118.9304 120.7011 120.1288 119.7389 120.1323 119.9378 119.936 120.1262 120.0197 119.9696 120.01 135.0635 94.3322 91.4825 111.6417 111.3852 110.1303 123.8337 116.6914 119.4073 120.0621 120.7215 119.21 120.2527 119.2184 120.5289 120.285 119.5001 120.2136 120.1209 119.7136 120.1654 119.8646 120.0456 120.089 123.536 116.9518 119.3912 120.1979 120.6449 119.1528 120.2156 119.1826 120.6014 120.1706 119.5004 120.328 120.1526 119.7016 120.1453 119.8706 120.0254 120.1038 calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically A81 A82 2 2 8 8 22 22 7 7 -1 -2 176.5643 calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically 188.971 D1 D2 D3 D4 D5 D6 D7 D8 D9 D10 D11 D12 D13 D14 D15 D16 D17 D18 D19 D20 D21 D22 D23 D24 D25 D26 D27 D28 D29 D30 D31 D32 D33 D34 D35 D36 D37 D38 D39 D40 D41 D42 D43 D44 D45 D46 D47 D48 D49 D50 D51 D52 D53 D54 D55 D56 D57 D58 D59 D60 D61 D62 D63 D64 D65 D66 D67 D68 D69 D70 D71 D72 D73 D74 D75 D76 D77 D78 D79 D80 D81 D82 D83 D84 D85 D86 D87 D88 D89 D90 D91 D92 D93 D94 D95 D96 D97 D98 D99 D100 D101 D102 D103 D104 D105 D106 D107 D108 D109 D110 D111 D112 D113 D114 D115 D116 D117 D118 D119 4 4 5 5 4 4 5 5 1 1 9 9 9 9 9 1 1 3 3 8 8 6 6 7 7 1 1 1 3 3 3 2 2 10 10 9 9 13 13 9 9 12 12 11 11 15 15 11 11 17 17 12 12 19 19 13 13 20 20 8 8 23 23 35 35 8 8 23 23 24 24 22 22 26 26 22 22 25 25 24 24 28 28 24 24 30 30 25 25 32 32 26 26 33 33 22 22 37 37 22 22 36 36 35 35 39 39 35 35 41 41 36 36 43 43 37 37 44 44 1 1 1 1 1 1 1 1 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 3 3 3 3 8 8 8 8 8 8 9 9 9 9 11 11 11 11 11 11 11 11 12 12 12 12 13 13 13 13 14 14 14 14 16 16 16 16 22 22 22 22 22 22 22 22 22 22 22 22 24 24 24 24 24 24 24 24 25 25 25 25 26 26 26 26 27 27 27 27 29 29 29 29 35 35 35 35 35 35 35 35 36 36 36 36 37 37 37 37 38 38 38 38 40 40 40 40 2 2 2 2 8 8 8 8 3 3 3 3 22 22 22 9 9 9 9 9 9 8 8 8 8 22 22 22 22 22 22 11 11 11 11 12 12 12 12 13 13 13 13 14 14 14 14 16 16 16 16 18 18 18 18 18 18 18 18 24 24 24 24 24 24 35 35 35 35 35 35 25 25 25 25 26 26 26 26 27 27 27 27 29 29 29 29 31 31 31 31 31 31 31 31 36 36 36 36 37 37 37 37 38 38 38 38 40 40 40 40 42 42 42 42 42 42 42 42 3 9 3 9 3 22 3 22 6 7 6 7 23 24 35 10 11 10 11 10 11 1 22 1 22 23 24 35 23 24 35 12 13 12 13 14 15 14 15 16 17 16 17 18 19 18 19 18 20 18 20 16 21 16 21 14 21 14 21 25 26 25 26 25 26 36 37 36 37 36 37 27 28 27 28 29 30 29 30 31 32 31 32 31 33 31 33 29 34 29 34 27 34 27 34 38 39 38 39 40 41 40 41 42 43 42 43 42 44 42 44 40 45 40 45 38 45 38 45 64.9887 -150.2128 -150.0203 -5.2218 -64.4435 77.7671 156.5954 -61.194 -65.0717 149.3175 153.7047 8.0939 179.0004 -52.1655 57.8996 15.4455 -160.8862 146.8277 -29.5041 80.569 -95.7628 64.2642 -81.3309 -158.1031 56.3017 -68.2495 58.5892 168.9065 65.4306 -167.7308 -57.4135 -30.0068 149.8836 153.7207 -26.3889 179.2159 -2.1381 -0.6727 177.9733 -178.4613 0.8025 1.4332 -179.303 -0.5151 179.4741 -179.1738 0.8154 -1.0017 179.0555 179.7476 -0.1952 0.9553 -179.3573 -179.0339 0.6536 -0.1972 -179.8845 179.7456 0.0582 31.322 -145.6628 173.8654 -3.1193 -61.8539 121.1613 -39.7478 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analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically Berny optimization. saddle point Step number 1 out of a maximum of 2 All quantities printed in internal units (Hartrees-Bohrs-Radians) Second derivative matrix not updated -- analytic derivatives used. -0.09641 0.00259 0.00422 0.00607 0.00779 0.00943 0.01127 0.01333 0.01378 0.01565 0.01800 0.01820 0.01848 0.01860 0.01871 0.01885 0.01908 0.02167 0.02211 0.02308 0.02516 0.02548 0.02568 0.02636 0.02649 0.02658 0.02718 0.02830 0.02842 0.02852 0.03000 0.03007 0.03016 0.03042 0.03068 0.03078 0.03246 0.03651 0.03833 0.04166 0.04190 0.04495 0.04577 0.04903 0.05446 0.06030 0.06092 0.08052 0.09656 0.10160 0.10764 0.10794 0.10812 0.11232 0.11306 0.11508 0.11727 0.11769 0.11945 0.12143 0.12193 0.12196 0.12485 0.12554 0.12845 0.14662 0.16598 0.17588 0.17731 0.18178 0.18492 0.18986 0.19180 0.19271 0.19299 0.19351 0.19372 0.19693 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A58 A59 A60 A61 A62 A63 A64 A65 A66 A67 A68 A69 A70 A71 A72 A73 A74 A75 A76 A77 A78 A79 A80 A81 A82 D1 D2 D3 D4 D5 D6 D7 D8 D9 D10 D11 D12 D13 D14 D15 D16 D17 D18 D19 D20 D21 D22 D23 D24 D25 D26 D27 D28 D29 D30 D31 D32 D33 D34 D35 D36 D37 D38 D39 D40 D41 D42 D43 D44 D45 D46 D47 D48 D49 D50 D51 D52 D53 D54 D55 D56 D57 D58 D59 D60 D61 D62 D63 D64 D65 D66 D67 D68 D69 D70 D71 D72 D73 D74 D75 D76 D77 D78 D79 D80 D81 D82 D83 D84 D85 D86 D87 D88 D89 D90 D91 D92 D93 D94 D95 D96 D97 D98 D99 D100 D101 D102 D103 D104 D105 D106 D107 D108 D109 D110 D111 D112 D113 D114 D115 D116 D117 D118 D119 2.81307 2.07731 2.06844 2.75867 2.81583 3.03831 2.78460 2.07801 2.06917 2.75537 4.21593 2.30837 2.82616 2.64753 2.64957 2.63437 2.06295 2.62944 2.06344 2.63594 2.06387 2.63980 2.06411 2.06459 2.86364 3.43508 3.43878 2.65077 2.65021 2.63390 2.06145 2.63323 2.06411 2.63730 2.06436 2.63701 2.06467 2.06469 2.65050 2.64774 2.63237 2.06143 2.63485 2.06434 2.63862 2.06503 2.63641 2.06466 2.06460 2.04811 2.05858 2.01237 2.03714 1.99731 1.63745 2.15738 2.26810 2.02525 2.04482 2.08119 2.00166 2.03849 1.99182 1.68254 2.25263 2.14062 2.08971 2.07481 2.11684 2.14627 2.05291 2.08401 2.09661 2.10133 2.08500 2.10075 2.07573 2.10663 2.09664 2.08984 2.09670 2.09331 2.09328 2.09660 2.09474 2.09386 2.09457 2.35730 1.64641 1.59667 1.94852 1.94404 1.92214 2.16131 2.03665 2.08405 2.09548 2.10699 2.08061 2.09880 2.08075 2.10363 2.09937 2.08567 2.09812 2.09650 2.08940 2.09728 2.09203 2.09519 2.09595 2.15611 2.04119 2.08377 2.09785 2.10565 2.07961 2.09816 2.08013 2.10489 2.09737 2.08568 2.10012 2.09706 2.08919 2.09693 2.09214 2.09484 2.09621 3.08163 3.29817 1.13427 -2.62171 -2.61835 -0.09114 -1.12475 1.35729 2.73310 -1.06804 -1.13572 2.60608 2.68265 0.14127 3.12415 -0.91046 1.01054 0.26958 -2.80799 2.56263 -0.51494 1.40619 -1.67138 1.12162 -1.41949 -2.75942 0.98265 -1.19118 1.02257 2.94797 1.14198 -2.92745 -1.00206 -0.52372 2.61596 2.68293 -0.46057 3.12791 -0.03732 -0.01174 3.10622 -3.11474 0.01401 0.02501 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2.10489 2.09737 2.08568 2.10012 2.09706 2.08919 2.09693 2.09214 2.09484 2.09621 3.08160 3.29822 1.13425 -2.62168 -2.61835 -0.09110 -1.12473 1.35735 2.73311 -1.06800 -1.13570 2.60610 2.68261 0.14122 3.12404 -0.91051 1.01049 0.26948 -2.80809 2.56260 -0.51497 1.40613 -1.67144 1.12161 -1.41956 -2.75940 0.98261 -1.19126 1.02252 2.94792 1.14195 -2.92745 -1.00205 -0.52361 2.61606 2.68304 -0.46048 3.12789 -0.03734 -0.01175 3.10621 -3.11473 0.01402 0.02501 -3.12943 -0.00898 3.13242 -3.12716 0.01424 -0.01748 3.12511 3.13719 -0.00340 0.01667 -3.13038 -3.12473 0.01141 -0.00345 -3.13958 3.13715 0.00101 0.54662 -2.54235 3.03453 -0.05445 -1.07956 2.11465 -0.69376 2.37746 3.13878 -0.07318 0.96710 -2.24486 -3.10347 0.02194 -0.01584 3.10957 3.10919 -0.03166 0.01776 -3.12309 0.00508 3.13959 -3.12058 0.01394 -0.00888 3.13502 3.13195 -0.00732 0.00394 3.13979 -3.13053 0.00533 -0.00204 -3.13789 3.13723 0.00138 3.07010 -0.05808 0.00050 -3.12768 -3.07992 0.05805 -0.00564 3.13233 0.00212 -3.13325 3.13050 -0.00487 0.00818 -3.13814 -3.12974 0.00712 0.00038 -3.13838 3.13570 -0.00306 -0.00553 3.13323 3.14082 -0.00361 |Maximum Force|RMS Force|Maximum Displacement|RMS Displacement| 0.000011 0.000001 0.000326 0.000107 0.000450 0.000300 0.001800 0.001200 YES YES YES YES 2.787401e-10 Optimization completed. -- Stationary point found. R1 R2 R3 R4 R5 R6 R7 R8 R9 R10 R11 R12 R13 R14 R15 R16 R17 R18 R19 R20 R21 R22 R23 R24 R25 R26 R27 R28 R29 R30 R31 R32 R33 R34 R35 R36 R37 R38 R39 R40 R41 R42 R43 R44 R45 R46 R47 R48 R49 1 1 1 1 2 2 2 3 3 3 8 9 9 11 11 12 12 13 13 14 14 16 16 18 22 22 22 24 24 25 25 26 26 27 27 29 29 31 35 35 36 36 37 37 38 38 40 40 42 2 4 5 8 3 8 9 6 7 8 22 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 18 20 21 23 24 35 25 26 27 28 29 30 31 32 31 33 34 36 37 38 39 40 41 42 43 42 44 45 1.4886 1.0993 1.0946 1.4598 1.4901 1.6078 1.4735 1.0996 1.095 1.4581 2.231 1.2215 1.4955 1.401 1.4021 1.394 1.0917 1.3914 1.0919 1.3949 1.0922 1.3969 1.0923 1.0925 1.5154 1.8178 1.8197 1.4027 1.4024 1.3938 1.0909 1.3934 1.0923 1.3956 1.0924 1.3954 1.0926 1.0926 1.4026 1.4011 1.393 1.0909 1.3943 1.0924 1.3963 1.0928 1.3951 1.0926 1.0925 -DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0 A1 A2 A3 A4 A5 A6 A7 A8 A9 A10 A11 A12 A13 A14 A15 A16 A17 A18 A19 A20 A21 A22 A23 A24 A25 A26 A27 A28 A29 A30 A31 A32 A33 A34 A35 A36 A37 A38 A39 A40 A41 A42 A43 A44 A45 A46 A47 A48 A49 A50 A51 A52 A53 A54 A55 A56 A57 A58 A59 A60 A61 A62 A63 A64 A65 A66 A67 A68 A69 A70 A71 A72 A73 A74 A75 A76 A77 A78 A79 A80 2 2 4 4 5 1 1 3 8 2 2 6 6 7 1 1 3 2 2 10 9 9 12 11 11 14 11 11 16 12 12 18 13 13 18 14 14 16 8 8 8 23 23 24 22 22 25 24 24 27 24 24 29 25 25 31 26 26 31 27 27 29 22 22 36 35 35 38 35 35 40 36 36 42 37 37 42 38 38 40 1 1 1 1 1 2 2 2 2 3 3 3 3 3 8 8 8 9 9 9 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0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0 A81 2 8 22 7 -1 176.5643 -DE/DX|=|0.0 D1 D2 D3 D4 D5 D6 D7 D8 D9 D10 D11 D12 D13 D14 D15 D16 D17 D18 D19 D20 D21 D22 D23 D24 D25 D26 D27 D28 D29 D30 D31 D32 D33 D34 D35 D36 D37 D38 D39 D40 D41 D42 D43 D44 D45 D46 D47 D48 D49 D50 D51 D52 D53 D54 D55 D56 D57 D58 D59 D60 D61 D62 D63 D64 D65 D66 D67 D68 D69 D70 D71 D72 D73 D74 D75 D76 D77 D78 D79 D80 D81 D82 D83 D84 D85 D86 D87 D88 D89 D90 D91 D92 D93 D94 D95 D96 D97 D98 D99 D100 D101 D102 D103 D104 D105 D106 D107 D108 D109 D110 D111 D112 D113 D114 D115 D116 D117 D118 4 4 5 5 4 4 5 5 1 1 9 9 9 9 9 1 1 3 3 8 8 6 6 7 7 1 1 1 3 3 3 2 2 10 10 9 9 13 13 9 9 12 12 11 11 15 15 11 11 17 17 12 12 19 19 13 13 20 20 8 8 23 23 35 35 8 8 23 23 24 24 22 22 26 26 22 22 25 25 24 24 28 28 24 24 30 30 25 25 32 32 26 26 33 33 22 22 37 37 22 22 36 36 35 35 39 39 35 35 41 41 36 36 43 43 37 37 44 1 1 1 1 1 1 1 1 2 2 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-5.2218 -64.4435 77.7671 156.5954 -61.194 -65.0717 149.3175 153.7047 8.0939 179.0004 -52.1655 57.8996 15.4455 -160.8862 146.8277 -29.5041 80.569 -95.7628 64.2642 -81.3309 -158.1031 56.3017 -68.2495 58.5892 168.9065 65.4306 -167.7308 -57.4135 -30.0068 149.8836 153.7207 -26.3889 179.2159 -2.1381 -0.6727 177.9733 -178.4613 0.8025 1.4332 -179.303 -0.5151 179.4741 -179.1738 0.8154 -1.0017 179.0555 179.7476 -0.1952 0.9553 -179.3573 -179.0339 0.6536 -0.1972 -179.8845 179.7456 0.0582 31.322 -145.6628 173.8654 -3.1193 -61.8539 121.1613 -39.7478 136.2202 179.8426 -4.1895 55.414 -128.6181 -177.8153 1.2577 -0.9077 178.1652 178.143 -1.8143 1.0179 -178.9394 0.2908 179.8852 -178.7961 0.7983 -0.5092 179.6235 179.4476 -0.4198 0.2256 179.8966 -179.3659 0.3052 -0.1166 -179.7875 179.7501 0.0792 175.9037 -3.3279 0.0289 -179.2027 -176.4666 3.3262 -0.3237 179.4691 0.1216 -179.522 179.3647 -0.279 0.469 -179.802 -179.3208 0.4082 0.0215 -179.816 179.6622 -0.1754 -0.3167 179.5208 179.9555 -DE/DX = 0.0|-DE/DX = 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Total charges None Matrix inversion Dichloromethane 8.930000 2.028346 0.000000 1.488613 0.000000 2.175265 1.490073 0.000000 1.099263 2.219875 2.513240 0.000000 1.094573 2.222916 3.170089 1.853346 0.000000 2.512252 2.219326 1.099633 2.346891 3.603271 0.000000 3.173598 2.239055 1.094956 3.603834 4.074108 1.847667 0.000000 1.459828 1.607804 1.458078 2.186896 2.156680 2.186515 2.151724 0.000000 2.610677 1.473546 2.685443 3.525789 2.830981 3.584446 2.979942 2.614646 0.000000 2.925126 2.334280 3.698215 3.897528 2.667273 4.550258 4.104359 3.235252 1.221537 0.000000 3.929276 2.556667 3.217958 4.772217 4.282706 4.156510 2.996612 3.549791 1.495539 2.371961 0.000000 4.524648 3.039506 3.226903 5.145995 5.134084 3.951221 2.771526 4.073178 2.545603 3.610724 1.401013 0.000000 4.972685 3.761009 4.423141 5.927714 5.112310 5.436551 4.081230 4.494864 2.479302 2.835115 1.402093 2.420251 0.000000 5.881840 4.406990 4.420382 6.506548 6.477051 5.106195 3.734956 5.290805 3.814226 4.770506 2.422144 1.394048 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4.314142 0.000000 7.589976 6.786788 5.996027 8.264004 8.108192 6.704339 5.017092 6.186043 6.676192 7.465675 5.893602 5.768509 5.735191 5.468293 6.264878 5.419400 6.196485 5.276672 5.755381 5.661232 5.416178 5.708232 6.369952 6.641508 6.838804 7.610964 7.929853 6.380310 8.602083 7.758605 8.746456 8.312068 9.427959 9.663355 3.892761 3.407231 3.407916 2.161010 4.298977 2.160798 4.314976 1.092541 2.494780 2.491797 0.000000 0.2763698 0.1580684 0.1305027 NPDir=0 NMtPBC= 1 NCelOv= 1 NCel= 1 NClECP= 1 NCelD= 1 NCelK= 1 NCelE2= 1 NClLst= 1 CellRange= 0.0. One-electron integrals computed using PRISM. Precomputing XC quadrature grid using IXCGrd= 4 IRadAn= 5 IRanWt= -1 IRanGd= 0 AccXCQ= 0.00D+00. Generated NRdTot= 0 NPtTot= 0 NUsed= 0 NTot= 32 NSgBfM= 487 487 487 487 487 MxSgAt= 45 MxSgA2= 45. 1 open 1 1 1 -1395.03677533044 -1395.03677533 1 0.7731 1.382920858973e+03 -8.090870726177e+03 2.895895416350e+03 Using DIIS extrapolation, IDIIS= 1040. NGot= 13421772800 LenX= 13421281693 LenY= 13421042083 Requested convergence on RMS density matrix=1.00D-08 within 128 cycles. Requested convergence on MAX density matrix=1.00D-06. Requested convergence on energy=1.00D-06. No special actions if energy rises. Fock matrices will be formed incrementally for 20 cycles. 0.7731 Using compressed storage, NAtomX= 45. Will process 46 centers per pass. Symmetrizing basis deriv contribution to polar: IMax=3 JMax=2 DiffMx= 0.00D+00 Minotr: UHF open shell wavefunction. IDoAtm=111111111111111111111111111111111111111111111 NEqPCM: Using equilibrium solvation (IEInf=0, Eps= 8.9300, EpsInf= 2.0283) Direct CPHF calculation. Differentiating once with respect to electric field. with respect to dipole field. Differentiating once with respect to nuclear coordinates. Requested convergence is 1.0D-08 RMS, and 1.0D-07 maximum. Secondary convergence is 1.0D-12 RMS, and 1.0D-12 maximum. NewPWx=T KeepS1=F KeepF1=F KeepIn=T MapXYZ=F SortEE=F KeepMc=T. 13600 words used for storage of precomputed grid. Two-electron integral symmetry not used. MDV= 13421772800 using IRadAn= 1. Solving linear equations simultaneously, MaxMat= 384. FoF2E skips out because all densities are zero. CalDSu exits because no D1Ps are significant. FoFJK: IHMeth= 1 ICntrl= 0 DoSepK=T KAlg= 0 I1Cent= 0 FoldK=F IRaf= 1 NMat= 135 IRICut= 1 DoRegI=T DoRafI=F ISym2E= 0 IDoP0=3 IntGTp=3. There are 138 degrees of freedom in the 1st order CPHF. IDoFFX=6 NUNeed= 3. 135 vectors produced by pass 0 Test12= 6.96D-14 1.00D-09 XBig12= 3.86D+02 8.03D+00. AX will form 135 AO Fock derivatives at one time. 135 vectors produced by pass 1 Test12= 6.96D-14 1.00D-09 XBig12= 3.98D+01 1.05D+00. 135 vectors produced by pass 2 Test12= 6.96D-14 1.00D-09 XBig12= 1.12D+00 1.44D-01. 135 vectors produced by pass 3 Test12= 6.96D-14 1.00D-09 XBig12= 2.25D-02 1.66D-02. 135 vectors produced by pass 4 Test12= 6.96D-14 1.00D-09 XBig12= 3.24D-04 2.05D-03. 135 vectors produced by pass 5 Test12= 6.96D-14 1.00D-09 XBig12= 4.58D-06 2.63D-04. 135 vectors produced by pass 6 Test12= 6.96D-14 1.00D-09 XBig12= 5.04D-08 1.56D-05. 91 vectors produced by pass 7 Test12= 6.96D-14 1.00D-09 XBig12= 4.94D-10 1.24D-06. 19 vectors produced by pass 8 Test12= 6.96D-14 1.00D-09 XBig12= 4.53D-12 1.37D-07. 3 vectors produced by pass 9 Test12= 6.96D-14 1.00D-09 XBig12= 4.67D-14 1.15D-08. 1 vectors produced by pass 10 Test12= 6.96D-14 1.00D-09 XBig12= 7.04D-16 1.55D-09. InvSVY: IOpt=1 It= 1 EMax= 2.84D-14 Solved reduced A of dimension 1059 with 138 vectors. FullF1: Do perturbations 1 to 3. Isotropic polarizability for W= 0.000000 392.99 Bohr**3. End of Minotr F.D. properties file 721 does not exist. 332.715 -49.431 387.225 -50.910 12.870 459.036 269.394 -39.933 312.941 -9.142 0.112 360.931 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 C C C H H H H N C O C C C C H C H C H H H P O C C C C H C H C H H H C C C C H C H C H H H 13 13 13 1 1 1 1 14 13 17 13 13 13 13 1 13 1 13 1 1 1 31 17 13 13 13 13 1 13 1 13 1 1 1 13 13 13 13 1 13 1 13 1 1 1 -0.00138 0.04579 -0.00409 -0.00086 0.00014 -0.00078 0.00008 0.47554 -0.01050 0.02977 -0.00274 0.00230 0.00020 -0.00018 0.00001 -0.00065 -0.00005 0.00072 0.00002 0.00002 -0.00005 0.57937 0.10767 0.02177 0.00659 0.00588 -0.00347 -0.00001 -0.00423 -0.00049 0.00618 0.00024 0.00039 -0.00050 0.01691 0.00609 0.00462 -0.00332 -0.00007 -0.00423 -0.00044 0.00598 0.00027 0.00032 -0.00049 -1.54682 51.47494 -4.60148 -3.85243 0.64301 -3.48634 0.35895 153.65054 -11.79946 -18.04358 -3.08477 2.58229 0.22486 -0.20391 0.04268 -0.73532 -0.24295 0.81286 0.10151 0.07150 -0.21671 1049.28674 -65.26944 24.46928 7.40764 6.61230 -3.89567 -0.02723 -4.75427 -2.19718 6.94747 1.05168 1.74513 -2.23965 19.01225 6.84826 5.19281 -3.72773 -0.32507 -4.76030 -1.94621 6.71787 1.19689 1.44356 -2.17343 -0.55194 18.36754 -1.64192 -1.37464 0.22944 -1.24401 0.12808 54.82633 -4.21034 -6.43840 -1.10072 0.92143 0.08024 -0.07276 0.01523 -0.26238 -0.08669 0.29005 0.03622 0.02551 -0.07733 374.41160 -23.28976 8.73125 2.64323 2.35943 -1.39007 -0.00972 -1.69644 -0.78401 2.47903 0.37526 0.62270 -0.79916 6.78404 2.44363 1.85293 -1.33015 -0.11599 -1.69859 -0.69446 2.39710 0.42708 0.51510 -0.77553 -0.51596 17.17019 -1.53489 -1.28503 0.21448 -1.16292 0.11973 51.25230 -3.93588 -6.01869 -1.02897 0.86136 0.07501 -0.06802 0.01424 -0.24528 -0.08104 0.27114 0.03386 0.02385 -0.07229 350.00438 -21.77154 8.16207 2.47092 2.20562 -1.29946 -0.00908 -1.58585 -0.73290 2.31743 0.35080 0.58211 -0.74707 6.34180 2.28433 1.73214 -1.24344 -0.10843 -1.58787 -0.64919 2.24084 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