Gaussian 16 GINC-NODE040 QSB14101 KOtBu tetramer ES64L-G16RevC.01 11-Nov-2024 Gaussian 16 3-Jul-2019 ES64L-G16RevC.01 60 60 (5D, 7F) 6-311++G(d,p) RM062X 6-311++G(d,p) FOpt #p nosymm gfprint gfinput scf(maxcyc=200,xqc) m062x/6-311++G(d,p) scrf(CPCM,solvent=benzene,nonequilibrium=write) opt=rcfc freq=noraman temperature=403.15 guess=read geom=checkpoint 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 412.5619999999998 AuxInfo=1/0/N:36,40,44,35,2;10,14,18,9,3;49,53,57,48,5;23,27,31,22,6;1;4;7;8/E:4*(1,2,3);;;;/CRV:4*5.1;;;;/rA:60nK6O4O4K6O4O4K6K6CCHHHCHHHCHHHCCHHHCHHHCHHHCCHHHCHHHCHHHCCHHHCHHHCHHH/rB:s1;s1;s1s2s3;s4;s1;s1s3s4s5s6;s1s2s4s5s6s7;s3;s9;s10;s10;s10;s9;s14;s14;s14;s9;s18;s18;s18;s6;s22;s23;s23;s23;s22;s27;s27;s27;s22;s31;s31;s31;s2;s35;s36;s36;s36;s35;s40;s40;s40;s35;s44;s44;s44;s5;s48;s49;s49;s49;s48;s53;s53;s53;s48;s57;s57;s57;/rC:-3.5801,-.5738,-.2047;-3.2626,1.7184,.9344;-2.2678,.2582,-2.2676;-1.9471,2.5477,-1.1235;.2541,1.7151,-.0636;-1.3842,-1.4177,.8569;-.0711,-.5748,-1.2001;-1.0632,.8736,1.9915;-2.6425,.056,-3.5814;-2.8493,1.4043,-4.3;-1.9178,1.9799,-4.2753;-3.1486,1.285,-5.3463;-3.6275,1.9789,-3.7861;-3.9613,-.7394,-3.6523;-4.2917,-.9216,-4.6799;-3.8321,-1.7087,-3.1588;-4.7516,-.1866,-3.133;-1.5574,-.7355,-4.3387;-1.4061,-1.7065,-3.8551;-1.8172,-.9141,-5.387;-.6129,-.1815,-4.3112;-1.2204,-2.6468,1.4651;-2.5317,-3.4563,1.4132;-3.3253,-2.9035,1.9275;-2.8303,-3.6051,.3698;-2.4414,-4.4398,1.8853;-.1201,-3.4602,.7547;.8259,-2.9094,.7929;.0395,-4.4437,1.2082;-.3943,-3.6091,-.2953;-.8171,-2.4708,2.9427;-.679,-3.4252,3.4608;.1227,-1.9112,3.0028;-1.5932,-1.9057,3.4701;-4.2377,2.4161,1.6197;-3.8168,2.6376,3.0866;-2.8771,3.1996,3.1181;-4.5647,3.1921,3.6623;-3.6612,1.6694,3.5749;-5.5689,1.6382,1.6104;-5.8964,1.4824,.5769;-5.4254,.6599,2.0816;-6.3682,2.1604,2.146;-4.4752,3.794,.9703;-3.5433,4.3693,.9803;-4.7902,3.6599,-.0701;-5.243,4.3791,1.4867;1.432,2.4335,-.0039;2.5562,1.6939,-.7562;3.5077,2.2348,-.7345;2.7138,.7086,-.3044;2.266,1.5542,-1.803;1.2518,3.8242,-.6449;.4637,4.3719,-.1169;2.1653,4.4266,-.6134;.9547,3.7105,-1.693;1.8746,2.6286,1.4602;1.0982,3.1717,2.01;2.018,1.6511,1.9333;2.8098,3.1906,1.5488;/R:/0/N:10,14,18,23,27,31,36,40,44,49,53,57,9,22,35,48,1,7,4,8,3,6,2,5/E:(1,2,3,4,5,6,7,8,9,10,11,12)(13,14,15,16)(17,18,19,20)(21,22,23,24)/CRV:17.6,18.6,19.6,20.6,21.4,22.4,23.4,24.4 g16 Output=KOtBu_tet_s_r2-neq.log nprocshared=20 mem=80GB oldchk=KOtBu_tet_s_r chk=KOtBu_tet_s_r2-neq #p nosymm gfprint gfinput scf(maxcyc=200,xqc) m062x/6-311++G(d,p) scrf 1/10=5,18=20,19=15,26=3,29=2,38=1,112=403150/1,3 2/9=110,12=2,15=1,40=1/2 3/5=4,6=6,7=1111,11=2,14=-4,24=110,25=1,30=1,70=5002101,71=1,72=12,74=-55,116=-2/1,2,3 4/5=1/1 5/5=2,7=200,8=3,13=1,38=6,53=12/2,8 6/7=2,8=2,9=2,10=2,28=1/1 7/25=51,30=1/1,2,3,16 1/10=5,18=20,19=15,26=3/3(2) 2/9=110,15=1/2 99//99 2/9=110,15=1/2 3/5=4,6=6,7=1111,11=2,14=-2,25=1,30=1,70=2105,71=1,72=12,74=-55/1,2,3 4/5=5,16=3,69=1/1 5/5=2,7=200,8=3,13=1,38=5,53=12/2,8 7/30=1/1,2,3,16 1/18=20,19=15,26=3/3(-5) 2/9=110,15=1/2 6/7=2,8=2,9=2,10=2,19=2,28=1/1 99/9=1/99 KOtBu tetramer Redundant internal coordinates found in file. (old form). 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 39 16 16 39 16 16 39 39 12 12 1 1 1 12 1 1 1 12 1 1 1 12 12 1 1 1 12 1 1 1 12 1 1 1 12 12 1 1 1 12 1 1 1 12 1 1 1 12 12 1 1 1 12 1 1 1 12 1 1 1 38.9637079 15.9949146 15.9949146 38.9637079 15.9949146 15.9949146 38.9637079 38.9637079 12.0000000 12.0000000 1.0078250 1.0078250 1.0078250 12.0000000 1.0078250 1.0078250 1.0078250 12.0000000 1.0078250 1.0078250 1.0078250 12.0000000 12.0000000 1.0078250 1.0078250 1.0078250 12.0000000 1.0078250 1.0078250 1.0078250 12.0000000 1.0078250 1.0078250 1.0078250 12.0000000 12.0000000 1.0078250 1.0078250 1.0078250 12.0000000 1.0078250 1.0078250 1.0078250 12.0000000 1.0078250 1.0078250 1.0078250 12.0000000 12.0000000 1.0078250 1.0078250 1.0078250 12.0000000 1.0078250 1.0078250 1.0078250 12.0000000 1.0078250 1.0078250 1.0078250 3 0 0 3 0 0 3 3 0 0 1 1 1 0 1 1 1 0 1 1 1 0 0 1 1 1 0 1 1 1 0 1 1 1 0 0 1 1 1 0 1 1 1 0 1 1 1 0 0 1 1 1 0 1 1 1 0 1 1 1 22.4200000 5.6000000 5.6000000 22.4200000 5.6000000 5.6000000 22.4200000 22.4200000 3.6000000 3.6000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 3.6000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 3.6000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 3.6000000 3.6000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 3.6000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 3.6000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 3.6000000 3.6000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 3.6000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 3.6000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 3.6000000 3.6000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 3.6000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 3.6000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 (Enter /opt/software/gaussian/g16/l101.exe) Berny optimization. 0.10000e-02 0.10000e-05 F 60 1.00e+00 60 T IExCor= 4336 DFT=T Ex+Corr=M062X ExCW=0 ScaHFX= 0.540000 ScaDFX= 1.000000 1.000000 1.000000 1.000000 ScalE2= 1.000000 1.000000 IRadAn= 5 IRanWt= -1 IRanGd= 0 ICorTp=0 IEmpDi= 4 NPDir=0 NMtPBC= 1 NCelOv= 1 NCel= 1 NClECP= 1 NCelD= 1 NCelK= 1 NCelE2= 1 NClLst= 1 CellRange= 0.0. 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-1.07851 -1.02289 1.08025 -3.12609 1.04102 -3.13912 -1.03604 -3.12439 -1.02134 1.08173 -1.07643 1.02661 3.12969 -1.04012 1.03730 3.14039 3.12573 -1.08003 1.02306 1.07749 -3.12827 -1.02518 1.03913 -3.14061 -1.03757 -3.12656 -1.02311 1.07993 -1.07858 1.02486 3.12790 3.14001 -1.03990 1.03687 1.02230 3.12558 -1.08084 -1.02553 1.07774 -3.12867 1.03505 3.13775 -1.04336 -3.13048 -1.02779 1.07429 -1.08241 1.02028 3.12236 -1.03919 1.03785 3.14064 3.12623 -1.07992 1.02286 1.07878 -3.12737 -1.02459 -1.03784 1.03818 -3.14114 1.08002 -3.12715 -1.02328 3.12710 -1.08007 1.02380 3.13815 -1.04178 1.03421 1.02019 3.12344 -1.08376 -1.02723 1.07603 -3.13117 1.03501 3.13792 -1.04203 -3.13036 -1.02744 1.07579 -1.08256 1.02035 3.12358 -1.04417 1.03355 3.13653 3.12139 -1.08407 1.01891 1.07336 -3.13211 -1.02913 |Maximum Force|RMS Force|Maximum Displacement|RMS Displacement| 0.000003 0.000001 0.004098 0.001036 0.000450 0.000300 0.001800 0.001200 YES YES NO YES -1.571823e-08 Optimization completed on the basis of negligible forces. -- Stationary point found. R1 R2 R3 R4 R5 R6 R7 R8 R9 R10 R11 R12 R13 R14 R15 R16 R17 R18 R19 R20 R21 R22 R23 R24 R25 R26 R27 R28 R29 R30 R31 R32 R33 R34 R35 R36 R37 R38 R39 R40 R41 R42 R43 R44 R45 R46 R47 R48 R49 R50 R51 R52 R53 R54 R55 R56 R57 R58 R59 R60 R61 R62 R63 R64 R65 R66 R67 R68 R69 R70 1 1 1 1 1 1 2 2 2 3 3 3 4 4 4 5 5 5 6 6 6 7 9 9 9 10 10 10 14 14 14 18 18 18 22 22 22 23 23 23 27 27 27 31 31 31 35 35 35 36 36 36 40 40 40 44 44 44 48 48 48 49 49 49 53 53 53 57 57 57 2 3 4 6 7 8 4 8 35 4 7 9 5 7 8 7 8 48 7 8 22 8 10 14 18 11 12 13 15 16 17 19 20 21 23 27 31 24 25 26 28 29 30 32 33 34 36 40 44 37 38 39 41 42 43 45 46 47 49 53 57 50 51 52 54 55 56 58 59 60 2.5792 2.5826 3.6407 2.5809 3.6475 3.6405 2.5794 2.5824 1.3811 2.5794 2.5805 1.3811 2.5811 3.6436 3.6452 2.577 2.582 1.381 2.5819 2.5769 1.3811 3.6426 1.5418 1.5418 1.5418 1.0953 1.0947 1.0953 1.0947 1.0954 1.0954 1.0953 1.0947 1.0953 1.5419 1.5417 1.5418 1.0954 1.0954 1.0947 1.0953 1.0947 1.0954 1.0947 1.0954 1.0954 1.542 1.5419 1.5416 1.0954 1.0947 1.0955 1.0953 1.0954 1.0947 1.0953 1.0952 1.0947 1.5417 1.5419 1.542 1.0947 1.0953 1.0952 1.0954 1.0947 1.0953 1.0955 1.0954 1.0947 -DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0 A1 A2 A3 A4 A5 A6 A7 A8 A9 A10 A11 A12 A13 A14 A15 A16 A17 A18 A19 A20 A21 A22 A23 A24 A25 A26 A27 A28 A29 A30 A31 A32 A33 A34 A35 A36 A37 A38 A39 A40 A41 A42 A43 A44 A45 A46 A47 A48 A49 A50 A51 A52 A53 A54 A55 A56 A57 A58 A59 A60 A61 A62 A63 A64 A65 A66 A67 A68 A69 A70 A71 A72 A73 A74 A75 A76 A77 A78 A79 A80 A81 A82 A83 A84 A85 A86 A87 A88 A89 A90 A91 A92 A93 A94 A95 A96 A97 A98 A99 A100 A101 A102 A103 A104 A105 A106 A107 A108 A109 A110 A111 A112 A113 A114 A115 A116 A117 A118 A119 A120 A121 A122 A123 A124 A125 A126 A127 A128 A129 A130 A131 A132 2 2 2 3 3 4 1 4 8 1 4 7 1 2 2 2 3 3 4 7 8 1 7 8 1 3 3 3 4 5 1 2 2 2 4 5 3 3 3 10 10 14 9 9 9 11 11 12 9 9 9 15 15 16 9 9 9 19 19 20 6 6 6 23 23 27 22 22 22 24 24 25 22 22 22 28 28 29 22 22 22 32 32 33 2 2 2 36 36 40 35 35 35 37 37 38 35 35 35 41 41 42 35 35 35 45 45 46 5 5 5 49 49 53 48 48 48 50 50 51 48 48 48 54 54 55 48 48 48 58 58 59 1 1 1 1 1 1 2 2 2 3 3 3 4 4 4 4 4 4 5 5 5 6 6 6 7 7 7 7 7 7 8 8 8 8 8 8 9 9 9 9 9 9 10 10 10 10 10 10 14 14 14 14 14 14 18 18 18 18 18 18 22 22 22 22 22 22 23 23 23 23 23 23 27 27 27 27 27 27 31 31 31 31 31 31 35 35 35 35 35 35 36 36 36 36 36 36 40 40 40 40 40 40 44 44 44 44 44 44 48 48 48 48 48 48 49 49 49 49 49 49 53 53 53 53 53 53 57 57 57 57 57 57 3 6 7 6 8 6 35 35 35 9 9 9 5 3 5 7 5 8 48 48 48 22 22 22 5 5 6 8 6 6 5 5 6 7 6 6 10 14 18 14 18 18 11 12 13 12 13 13 15 16 17 16 17 17 19 20 21 20 21 21 23 27 31 27 31 31 24 25 26 25 26 26 28 29 30 29 30 30 32 33 34 33 34 34 36 40 44 40 44 44 37 38 39 38 39 39 41 42 43 42 43 43 45 46 47 46 47 47 49 53 57 53 57 57 50 51 52 51 52 52 54 55 56 55 56 56 58 59 60 59 60 60 90.2232 90.2394 90.1328 90.0886 90.1408 90.1452 125.5354 126.41 124.2966 125.0869 125.8472 125.254 90.1327 90.2918 90.2051 90.2186 90.1051 90.0878 125.2649 126.0801 124.7704 124.9623 125.5228 125.6392 90.045 90.1717 90.1147 90.1292 90.0662 90.1669 90.1218 90.1179 90.2582 90.1927 90.1078 90.1668 110.5929 110.5701 110.5802 108.3563 108.3232 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AuxInfo=1/0/N:36,40,44,35,2;10,14,18,9,3;49,53,57,48,5;23,27,31,22,6;1;4;7;8/E:4*(1,2,3);;;;/CRV:4*5.1;;;;/rA:60nK6O4O4K6O4O4K6K6CCHHHCHHHCHHHCCHHHCHHHCHHHCCHHHCHHHCHHHCCHHHCHHHCHHH/rB:s1;s1;s1s2s3;s4;s1;s1s3s4s5s6;s1s2s4s5s6s7;s3;s9;s10;s10;s10;s9;s14;s14;s14;s9;s18;s18;s18;s6;s22;s23;s23;s23;s22;s27;s27;s27;s22;s31;s31;s31;s2;s35;s36;s36;s36;s35;s40;s40;s40;s35;s44;s44;s44;s5;s48;s49;s49;s49;s48;s53;s53;s53;s48;s57;s57;s57;/rC:-3.5801,-.5738,-.2047;-3.2626,1.7184,.9344;-2.2678,.2582,-2.2676;-1.9471,2.5477,-1.1235;.2541,1.7151,-.0636;-1.3842,-1.4177,.8569;-.0711,-.5748,-1.2001;-1.0632,.8736,1.9915;-2.6425,.056,-3.5814;-2.8493,1.4043,-4.3;-1.9178,1.9799,-4.2753;-3.1486,1.285,-5.3463;-3.6275,1.9789,-3.7861;-3.9613,-.7394,-3.6523;-4.2917,-.9216,-4.6799;-3.8321,-1.7087,-3.1588;-4.7516,-.1866,-3.133;-1.5574,-.7355,-4.3387;-1.4061,-1.7065,-3.8551;-1.8172,-.9141,-5.387;-.6129,-.1815,-4.3112;-1.2204,-2.6468,1.4651;-2.5317,-3.4563,1.4132;-3.3253,-2.9035,1.9275;-2.8303,-3.6051,.3698;-2.4414,-4.4398,1.8853;-.1201,-3.4602,.7547;.8259,-2.9094,.7929;.0395,-4.4437,1.2082;-.3943,-3.6091,-.2953;-.8171,-2.4708,2.9427;-.679,-3.4252,3.4608;.1227,-1.9112,3.0028;-1.5932,-1.9057,3.4701;-4.2377,2.4161,1.6197;-3.8168,2.6376,3.0866;-2.8771,3.1996,3.1181;-4.5647,3.1921,3.6623;-3.6612,1.6694,3.5749;-5.5689,1.6382,1.6104;-5.8964,1.4824,.5769;-5.4254,.6599,2.0816;-6.3682,2.1604,2.146;-4.4752,3.794,.9703;-3.5433,4.3693,.9803;-4.7902,3.6599,-.0701;-5.243,4.3791,1.4867;1.432,2.4335,-.0039;2.5562,1.6939,-.7562;3.5077,2.2348,-.7345;2.7138,.7086,-.3044;2.266,1.5542,-1.803;1.2518,3.8242,-.6449;.4637,4.3719,-.1169;2.1653,4.4266,-.6134;.9547,3.7105,-1.693;1.8746,2.6286,1.4602;1.0982,3.1717,2.01;2.018,1.6511,1.9333;2.8098,3.1906,1.5488;/R:/0/N:10,14,18,23,27,31,36,40,44,49,53,57,9,22,35,48,1,7,4,8,3,6,2,5/E:(1,2,3,4,5,6,7,8,9,10,11,12)(13,14,15,16)(17,18,19,20)(21,22,23,24)/CRV:17.6,18.6,19.6,20.6,21.4,22.4,23.4,24.4 0.1424101 0.1419672 0.1414151 Precomputing XC quadrature grid using IXCGrd= 4 IRadAn= 5 IRanWt= -1 IRanGd= 0 AccXCQ= 0.00D+00. Generated NRdTot= 0 NPtTot= 0 NUsed= 0 NTot= 32 NSgBfM= 863 863 863 863 863 MxSgAt= 60 MxSgA2= 60. 1 Closed 1 1 1 -3332.13352402915 -3332.13352403 1 3.324841206953e+03 -1.501221458916e+04 4.788581434830e+03 Using DIIS extrapolation, IDIIS= 1040. NGot= 10737418240 LenX= 10735800966 LenY= 10735004410 Requested convergence on RMS density matrix=1.00D-08 within 128 cycles. Requested convergence on MAX density matrix=1.00D-06. Requested convergence on energy=1.00D-06. No special actions if energy rises. Fock matrices will be formed incrementally for 20 cycles. (Enter /opt/software/gaussian/g16/l716.exe) PT3019.500S 2024-11-11T14:00:34.000 -19.50328 -19.50320 -19.50317 -13.50341 -13.50332 -13.50327 -13.50324 -10.82209 -10.82200 -10.82196 -10.82192 -10.82186 -10.82185 -10.82177 -10.82176 -10.82172 -10.82171 -10.82168 -10.82168 -10.55609 -10.55608 -10.55602 -10.55601 -10.50457 -10.50437 -10.50437 -10.50424 -10.50421 -10.50419 -10.50419 -10.50417 -10.50415 -10.50403 -10.50394 -10.50389 -1.41289 -1.41134 -1.41126 -1.41120 -1.02626 -1.02622 -1.02617 -1.02584 -0.84142 -0.84002 -0.83998 -0.83995 -0.76307 -0.76289 -0.76208 -0.76195 -0.76181 -0.76050 -0.76037 -0.76028 -0.74921 -0.74305 -0.74303 -0.74296 -0.74143 -0.74139 -0.73840 -0.73839 -0.73836 -0.73764 -0.73762 -0.73758 -0.58509 -0.58347 -0.58345 -0.58342 -0.49510 -0.49505 -0.49497 -0.49456 -0.49446 -0.49437 -0.49432 -0.49426 -0.49374 -0.49371 -0.49367 -0.49300 -0.44382 -0.44377 -0.44370 -0.44251 -0.44250 -0.44249 -0.44240 -0.44237 -0.41327 -0.41323 -0.41320 -0.41270 -0.38843 -0.38249 -0.38247 -0.38219 -0.38215 -0.38211 -0.38159 -0.38157 -0.38156 -0.38136 -0.38135 -0.38133 -0.26679 -0.26670 -0.26662 -0.26404 -0.26402 -0.25899 -0.25895 -0.25893 -0.01663 -0.00803 -0.00802 -0.00799 0.00207 0.00208 0.00208 0.00265 0.00265 0.00846 0.01009 0.01012 0.01014 0.01266 0.01267 0.01268 0.01804 0.02134 0.02141 0.02148 0.02435 0.02442 0.02938 0.02946 0.02952 0.03451 0.03457 0.03465 0.03679 0.03682 0.03684 0.03866 0.04762 0.05106 0.05125 0.05480 0.05490 0.05502 0.05721 0.05739 0.05752 0.06605 0.06617 0.06626 0.07343 0.07374 0.07422 0.07640 0.07822 0.07829 0.08166 0.08180 0.08198 0.08626 0.08670 0.08837 0.08852 0.08871 0.09656 0.09713 0.09726 0.09739 0.10133 0.10138 0.10140 0.11149 0.11159 0.11170 0.12120 0.12131 0.12142 0.12446 0.12467 0.12478 0.12493 0.13044 0.13279 0.13314 0.13640 0.13668 0.13698 0.14574 0.15560 0.15586 0.15616 0.16494 0.16537 0.16539 0.16626 0.16725 0.16813 0.16918 0.16941 0.16951 0.17188 0.17208 0.17233 0.17948 0.17963 0.18440 0.18468 0.18492 0.18719 0.18938 0.18943 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KOtBu tetramer Redundant internal coordinates found in file. (old form). 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 39 16 16 39 16 16 39 39 12 12 1 1 1 12 1 1 1 12 1 1 1 12 12 1 1 1 12 1 1 1 12 1 1 1 12 12 1 1 1 12 1 1 1 12 1 1 1 12 12 1 1 1 12 1 1 1 12 1 1 1 38.9637079 15.9949146 15.9949146 38.9637079 15.9949146 15.9949146 38.9637079 38.9637079 12.0000000 12.0000000 1.0078250 1.0078250 1.0078250 12.0000000 1.0078250 1.0078250 1.0078250 12.0000000 1.0078250 1.0078250 1.0078250 12.0000000 12.0000000 1.0078250 1.0078250 1.0078250 12.0000000 1.0078250 1.0078250 1.0078250 12.0000000 1.0078250 1.0078250 1.0078250 12.0000000 12.0000000 1.0078250 1.0078250 1.0078250 12.0000000 1.0078250 1.0078250 1.0078250 12.0000000 1.0078250 1.0078250 1.0078250 12.0000000 12.0000000 1.0078250 1.0078250 1.0078250 12.0000000 1.0078250 1.0078250 1.0078250 12.0000000 1.0078250 1.0078250 1.0078250 3 0 0 3 0 0 3 3 0 0 1 1 1 0 1 1 1 0 1 1 1 0 0 1 1 1 0 1 1 1 0 1 1 1 0 0 1 1 1 0 1 1 1 0 1 1 1 0 0 1 1 1 0 1 1 1 0 1 1 1 22.4200000 5.6000000 5.6000000 22.4200000 5.6000000 5.6000000 22.4200000 22.4200000 3.6000000 3.6000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 3.6000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 3.6000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 3.6000000 3.6000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 3.6000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 3.6000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 3.6000000 3.6000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 3.6000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 3.6000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 3.6000000 3.6000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 3.6000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 3.6000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 (Enter /opt/software/gaussian/g16/l101.exe) Structure from the checkpoint file: "KOtBu_tet_s_r2-neq.chk" Berny optimization. R1 R2 R3 R4 R5 R6 R7 R8 R9 R10 R11 R12 R13 R14 R15 R16 R17 R18 R19 R20 R21 R22 R23 R24 R25 R26 R27 R28 R29 R30 R31 R32 R33 R34 R35 R36 R37 R38 R39 R40 R41 R42 R43 R44 R45 R46 R47 R48 R49 R50 R51 R52 R53 R54 R55 R56 R57 R58 R59 R60 R61 R62 R63 R64 R65 R66 R67 R68 R69 R70 1 1 1 1 1 1 2 2 2 3 3 3 4 4 4 5 5 5 6 6 6 7 9 9 9 10 10 10 14 14 14 18 18 18 22 22 22 23 23 23 27 27 27 31 31 31 35 35 35 36 36 36 40 40 40 44 44 44 48 48 48 49 49 49 53 53 53 57 57 57 2 3 4 6 7 8 4 8 35 4 7 9 5 7 8 7 8 48 7 8 22 8 10 14 18 11 12 13 15 16 17 19 20 21 23 27 31 24 25 26 28 29 30 32 33 34 36 40 44 37 38 39 41 42 43 45 46 47 49 53 57 50 51 52 54 55 56 58 59 60 2.5792 2.5826 3.6407 2.5809 3.6475 3.6405 2.5794 2.5824 1.3811 2.5794 2.5805 1.3811 2.5811 3.6436 3.6452 2.577 2.582 1.381 2.5819 2.5769 1.3811 3.6426 1.5418 1.5418 1.5418 1.0953 1.0947 1.0953 1.0947 1.0954 1.0954 1.0953 1.0947 1.0953 1.5419 1.5417 1.5418 1.0954 1.0954 1.0947 1.0953 1.0947 1.0954 1.0947 1.0954 1.0954 1.542 1.5419 1.5416 1.0954 1.0947 1.0955 1.0953 1.0954 1.0947 1.0953 1.0952 1.0947 1.5417 1.5419 1.542 1.0947 1.0953 1.0952 1.0954 1.0947 1.0953 1.0955 1.0954 1.0947 calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically A1 A2 A3 A4 A5 A6 A7 A8 A9 A10 A11 A12 A13 A14 A15 A16 A17 A18 A19 A20 A21 A22 A23 A24 A25 A26 A27 A28 A29 A30 A31 A32 A33 A34 A35 A36 A37 A38 A39 A40 A41 A42 A43 A44 A45 A46 A47 A48 A49 A50 A51 A52 A53 A54 A55 A56 A57 A58 A59 A60 A61 A62 A63 A64 A65 A66 A67 A68 A69 A70 A71 A72 A73 A74 A75 A76 A77 A78 A79 A80 A81 A82 A83 A84 A85 A86 A87 A88 A89 A90 A91 A92 A93 A94 A95 A96 A97 A98 A99 A100 A101 A102 A103 A104 A105 A106 A107 A108 A109 A110 A111 A112 A113 A114 A115 A116 A117 A118 A119 A120 A121 A122 A123 A124 A125 A126 A127 A128 A129 A130 A131 A132 2 2 2 3 3 4 1 4 8 1 4 7 1 2 2 2 3 3 4 7 8 1 7 8 1 3 3 3 4 5 1 2 2 2 4 5 3 3 3 10 10 14 9 9 9 11 11 12 9 9 9 15 15 16 9 9 9 19 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D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically D1 D2 D3 D4 D5 D6 D7 D8 D9 D10 D11 D12 D13 D14 D15 D16 D17 D18 D19 D20 D21 D22 D23 D24 D25 D26 D27 D28 D29 D30 D31 D32 D33 D34 D35 D36 D37 D38 D39 D40 D41 D42 D43 D44 D45 D46 D47 D48 D49 D50 D51 D52 D53 D54 D55 D56 D57 D58 D59 D60 D61 D62 D63 D64 D65 D66 D67 D68 D69 D70 D71 D72 D73 D74 D75 D76 D77 D78 D79 D80 D81 D82 D83 D84 D85 D86 D87 D88 D89 D90 D91 D92 D93 D94 D95 D96 D97 D98 D99 D100 D101 D102 D103 D104 D105 D106 D107 D108 D109 D110 D111 D112 D113 D114 D115 D116 D117 D118 D119 D120 D121 D122 D123 D124 D125 D126 D127 D128 D129 D130 D131 D132 D133 D134 D135 D136 D137 D138 D139 D140 D141 D142 D143 D144 D145 D146 D147 D148 D149 D150 D151 D152 D153 D154 D155 D156 D157 D158 D159 D160 D161 D162 D163 D164 D165 D166 D167 D168 D169 D170 D171 D172 D173 D174 D175 D176 D177 D178 D179 D180 D181 D182 D183 D184 D185 D186 3 6 7 2 6 8 6 2 3 4 2 3 35 35 35 35 35 35 1 1 1 4 4 4 8 8 8 9 9 9 9 9 9 1 1 1 4 4 4 7 7 7 1 2 3 2 3 48 48 48 48 48 48 4 4 4 7 7 7 8 8 8 22 22 22 22 22 22 1 1 1 7 7 7 8 8 8 3 3 3 3 14 14 14 18 18 18 3 3 3 10 10 10 18 18 18 3 3 3 10 10 10 14 14 14 6 6 6 27 27 27 31 31 31 6 6 6 23 23 23 31 31 31 6 6 6 23 23 23 27 27 27 2 2 2 40 40 40 44 44 44 2 2 2 36 36 36 44 44 44 2 2 2 36 36 36 40 40 40 5 5 5 53 53 53 57 57 57 5 5 5 49 49 49 57 57 57 5 5 5 49 49 49 53 53 53 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 4 4 4 4 4 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 7 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 22 22 22 22 22 22 22 22 22 22 22 22 22 22 22 22 22 22 22 22 22 22 22 22 22 22 22 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 48 48 48 48 48 48 48 48 48 48 48 48 48 48 48 48 48 48 48 48 48 48 48 48 48 48 48 2 2 2 3 3 3 4 6 6 6 7 8 4 4 4 8 8 8 35 35 35 35 35 35 35 35 35 4 4 4 7 7 7 9 9 9 9 9 9 9 9 9 5 5 5 7 8 7 7 7 8 8 8 48 48 48 48 48 48 48 48 48 7 7 7 8 8 8 22 22 22 22 22 22 22 22 22 8 10 10 10 10 10 10 10 10 10 14 14 14 14 14 14 14 14 14 18 18 18 18 18 18 18 18 18 23 23 23 23 23 23 23 23 23 27 27 27 27 27 27 27 27 27 31 31 31 31 31 31 31 31 31 36 36 36 36 36 36 36 36 36 40 40 40 40 40 40 40 40 40 44 44 44 44 44 44 44 44 44 49 49 49 49 49 49 49 49 49 53 53 53 53 53 53 53 53 53 57 57 57 57 57 57 57 57 57 35 35 35 9 9 9 5 22 22 22 5 5 3 5 7 5 6 7 36 40 44 36 40 44 36 40 44 2 5 8 5 6 8 10 14 18 10 14 18 10 14 18 48 48 48 6 6 1 3 6 1 2 6 49 53 57 49 53 57 49 53 57 3 4 5 2 4 5 23 27 31 23 27 31 23 27 31 2 11 12 13 11 12 13 11 12 13 15 16 17 15 16 17 15 16 17 19 20 21 19 20 21 19 20 21 24 25 26 24 25 26 24 25 26 28 29 30 28 29 30 28 29 30 32 33 34 32 33 34 32 33 34 37 38 39 37 38 39 37 38 39 41 42 43 41 42 43 41 42 43 45 46 47 45 46 47 45 46 47 50 51 52 50 51 52 50 51 52 54 55 56 54 55 56 54 55 56 58 59 60 58 59 60 58 59 60 136.4859 -133.4247 -178.4849 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-59.4605 -179.1536 -58.6344 61.8635 -61.814 58.7052 179.2031 179.9107 -59.5806 59.4108 58.5756 179.0843 -61.9244 -58.7584 61.7503 -179.2584 59.308 179.783 -59.777 -179.3598 -58.8848 61.5553 -62.0135 58.4615 178.9016 -59.537 59.4689 179.9492 179.124 -61.8701 58.6102 61.8136 -179.1805 -58.7002 -59.4576 59.4877 -179.9688 61.8868 -179.1678 -58.6244 179.1755 -61.8791 58.6643 179.8017 -59.6907 59.2536 58.4513 178.9588 -62.0969 -58.8567 61.6508 -179.4049 59.2981 179.7864 -59.7078 -179.3602 -58.8718 61.634 -62.0305 58.4578 178.9636 -59.8399 59.2061 179.6978 178.8302 -62.1238 58.3679 61.4858 -179.4681 -58.9765 calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically Berny optimization. local minimum Step number 1 out of a maximum of 2 All quantities printed in internal units (Hartrees-Bohrs-Radians) Second derivative matrix not updated -- analytic derivatives used. 0.00071 0.00082 0.00098 0.00100 0.00122 0.00131 0.00149 0.00164 0.00172 0.00184 0.00206 0.00216 0.00335 0.00340 0.00342 0.00365 0.00433 0.00436 0.00452 0.00456 0.00466 0.00473 0.00478 0.00485 0.00531 0.00531 0.00543 0.00591 0.00599 0.00716 0.01780 0.01796 0.01811 0.01839 0.01851 0.02102 0.02134 0.02146 0.02429 0.02465 0.02495 0.02760 0.04365 0.04367 0.04370 0.04371 0.04464 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0.41885 0.41959 Angle between quadratic step and forces= 61.75 degrees. 1 2 0.00103625 0.00000045 0.00000022 0.00000004 R1 R2 R3 R4 R5 R6 R7 R8 R9 R10 R11 R12 R13 R14 R15 R16 R17 R18 R19 R20 R21 R22 R23 R24 R25 R26 R27 R28 R29 R30 R31 R32 R33 R34 R35 R36 R37 R38 R39 R40 R41 R42 R43 R44 R45 R46 R47 R48 R49 R50 R51 R52 R53 R54 R55 R56 R57 R58 R59 R60 R61 R62 R63 R64 R65 R66 R67 R68 R69 R70 A1 A2 A3 A4 A5 A6 A7 A8 A9 A10 A11 A12 A13 A14 A15 A16 A17 A18 A19 A20 A21 A22 A23 A24 A25 A26 A27 A28 A29 A30 A31 A32 A33 A34 A35 A36 A37 A38 A39 A40 A41 A42 A43 A44 A45 A46 A47 A48 A49 A50 A51 A52 A53 A54 A55 A56 A57 A58 A59 A60 A61 A62 A63 A64 A65 A66 A67 A68 A69 A70 A71 A72 A73 A74 A75 A76 A77 A78 A79 A80 A81 A82 A83 A84 A85 A86 A87 A88 A89 A90 A91 A92 A93 A94 A95 A96 A97 A98 A99 A100 A101 A102 A103 A104 A105 A106 A107 A108 A109 A110 A111 A112 A113 A114 A115 A116 A117 A118 A119 A120 A121 A122 A123 A124 A125 A126 A127 A128 A129 A130 A131 A132 D1 D2 D3 D4 D5 D6 D7 D8 D9 D10 D11 D12 D13 D14 D15 D16 D17 D18 D19 D20 D21 D22 D23 D24 D25 D26 D27 D28 D29 D30 D31 D32 D33 D34 D35 D36 D37 D38 D39 D40 D41 D42 D43 D44 D45 D46 D47 D48 D49 D50 D51 D52 D53 D54 D55 D56 D57 D58 D59 D60 D61 D62 D63 D64 D65 D66 D67 D68 D69 D70 D71 D72 D73 D74 D75 D76 D77 D78 D79 D80 D81 D82 D83 D84 D85 D86 D87 D88 D89 D90 D91 D92 D93 D94 D95 D96 D97 D98 D99 D100 D101 D102 D103 D104 D105 D106 D107 D108 D109 D110 D111 D112 D113 D114 D115 D116 D117 D118 D119 D120 D121 D122 D123 D124 D125 D126 D127 D128 D129 D130 D131 D132 D133 D134 D135 D136 D137 D138 D139 D140 D141 D142 D143 D144 D145 D146 D147 D148 D149 D150 D151 D152 D153 D154 D155 D156 D157 D158 D159 D160 D161 D162 D163 D164 D165 D166 D167 D168 D169 D170 D171 D172 D173 D174 D175 D176 D177 D178 D179 D180 D181 D182 D183 D184 D185 D186 4.87403 4.88049 6.87992 4.87723 6.89280 6.87962 4.87430 4.87998 2.60987 4.87441 4.87643 2.60990 4.87754 6.88532 6.88844 4.86987 4.87926 2.60964 4.87907 4.86968 2.60987 6.88350 2.91359 2.91355 2.91363 2.06982 2.06872 2.06988 2.06865 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R1 R2 R3 R4 R5 R6 R7 R8 R9 R10 R11 R12 R13 R14 R15 R16 R17 R18 R19 R20 R21 R22 R23 R24 R25 R26 R27 R28 R29 R30 R31 R32 R33 R34 R35 R36 R37 R38 R39 R40 R41 R42 R43 R44 R45 R46 R47 R48 R49 R50 R51 R52 R53 R54 R55 R56 R57 R58 R59 R60 R61 R62 R63 R64 R65 R66 R67 R68 R69 R70 1 1 1 1 1 1 2 2 2 3 3 3 4 4 4 5 5 5 6 6 6 7 9 9 9 10 10 10 14 14 14 18 18 18 22 22 22 23 23 23 27 27 27 31 31 31 35 35 35 36 36 36 40 40 40 44 44 44 48 48 48 49 49 49 53 53 53 57 57 57 2 3 4 6 7 8 4 8 35 4 7 9 5 7 8 7 8 48 7 8 22 8 10 14 18 11 12 13 15 16 17 19 20 21 23 27 31 24 25 26 28 29 30 32 33 34 36 40 44 37 38 39 41 42 43 45 46 47 49 53 57 50 51 52 54 55 56 58 59 60 2.5792 2.5826 3.6407 2.5809 3.6475 3.6405 2.5794 2.5824 1.3811 2.5794 2.5805 1.3811 2.5811 3.6436 3.6452 2.577 2.582 1.381 2.5819 2.5769 1.3811 3.6426 1.5418 1.5418 1.5418 1.0953 1.0947 1.0953 1.0947 1.0954 1.0954 1.0953 1.0947 1.0953 1.5419 1.5417 1.5418 1.0954 1.0954 1.0947 1.0953 1.0947 1.0954 1.0947 1.0954 1.0954 1.542 1.5419 1.5416 1.0954 1.0947 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16 17 19 20 21 19 20 21 19 20 21 24 25 26 24 25 26 24 25 26 28 29 30 28 29 30 28 29 30 32 33 34 32 33 34 32 33 34 37 38 39 37 38 39 37 38 39 41 42 43 41 42 43 41 42 43 45 46 47 45 46 47 45 46 47 50 51 52 50 51 52 50 51 52 54 55 56 54 55 56 54 55 56 58 59 60 58 59 60 58 59 136.4859 -133.4247 -178.4849 -135.2795 134.4807 179.54 -0.036 134.9973 -134.7792 -179.8914 0.0148 0.1295 -135.8792 134.0147 179.0291 -135.5123 134.3204 179.4584 119.6502 -0.3121 -120.3624 -118.9554 121.0823 1.032 0.9902 -118.972 120.9777 134.7404 -135.054 179.8473 135.471 -134.3618 -179.3889 120.0553 0.0331 -119.9572 0.0734 -119.9489 120.0609 -120.3565 119.6212 -0.369 -178.9648 -133.8567 135.8511 0.0981 -0.0672 179.642 -135.2812 134.6036 179.3222 134.212 -135.5295 -119.2412 0.7869 120.7563 1.5646 121.5927 -118.4379 121.6601 -118.3119 1.6576 134.3809 179.4485 -135.447 -134.5159 -179.5562 135.3654 0.4743 120.4559 -119.5241 -119.3006 0.681 120.701 120.2026 -119.8158 0.2042 -0.1395 59.5547 -179.9553 -59.4411 -179.1044 -58.6143 61.8998 -61.7775 58.7125 179.2267 -179.9299 -59.4299 59.5664 58.7151 179.2151 -61.7886 -58.6027 61.8972 -179.1064 59.6541 -179.8516 -59.3537 -179.0059 -58.5116 61.9863 -61.6669 58.8274 179.3253 -59.6043 59.4253 179.9226 179.0823 -61.8881 58.6091 61.7259 -179.2445 -58.7473 59.5224 -179.9584 -59.4605 -179.1536 -58.6344 61.8635 -61.814 58.7052 179.2031 179.9107 -59.5806 59.4108 58.5756 179.0843 -61.9244 -58.7584 61.7503 -179.2584 59.308 179.783 -59.777 -179.3598 -58.8848 61.5553 -62.0135 58.4615 178.9016 -59.537 59.4689 179.9492 179.124 -61.8701 58.6102 61.8136 -179.1805 -58.7002 -59.4576 59.4877 -179.9688 61.8868 -179.1678 -58.6244 179.1755 -61.8791 58.6643 179.8017 -59.6907 59.2536 58.4513 178.9588 -62.0969 -58.8567 61.6508 -179.4049 59.2981 179.7864 -59.7078 -179.3602 -58.8718 61.634 -62.0305 58.4578 178.9636 -59.8399 59.2061 179.6978 178.8302 -62.1238 58.3679 61.4858 -179.4681 -DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0 6-311++G(d,p) (5D, 7F) 0.10000e-02 0.10000e-05 F 60 60 60 1.00e+00 60 T IExCor= 4336 DFT=T Ex+Corr=M062X ExCW=0 ScaHFX= 0.540000 ScaDFX= 1.000000 1.000000 1.000000 1.000000 ScalE2= 1.000000 1.000000 IRadAn= 5 IRanWt= -1 IRanGd= 0 ICorTp=0 IEmpDi= 4 C-PCM UFF Total charges None Matrix inversion Benzene 2.270600 2.253301 0.1424101 0.1419672 0.1414151 NPDir=0 NMtPBC= 1 NCelOv= 1 NCel= 1 NClECP= 1 NCelD= 1 NCelK= 1 NCelE2= 1 NClLst= 1 CellRange= 0.0. One-electron integrals computed using PRISM. NBasis= 864 RedAO= T EigKep= 1.09D-05 NBF= 864 NBsUse= 864 1.00D-06 EigRej= -1.00D+00 NBFU= 864 Precomputing XC quadrature grid using IXCGrd= 4 IRadAn= 5 IRanWt= -1 IRanGd= 0 AccXCQ= 0.00D+00. Generated NRdTot= 0 NPtTot= 0 NUsed= 0 NTot= 32 NSgBfM= 863 863 863 863 863 MxSgAt= 60 MxSgA2= 60. 1 Closed 1 1 1 -3332.13352402917 -3332.13352403 1 3.324841208544e+03 -1.501221458951e+04 4.788581433596e+03 Using DIIS extrapolation, IDIIS= 1040. NGot= 10737418240 LenX= 10735800966 LenY= 10735004410 Requested convergence on RMS density matrix=1.00D-08 within 128 cycles. Requested convergence on MAX density matrix=1.00D-06. Requested convergence on energy=1.00D-06. No special actions if energy rises. Fock matrices will be formed incrementally for 20 cycles. Using compressed storage, NAtomX= 60. Will process 61 centers per pass. Symmetrizing basis deriv contribution to polar: IMax=3 JMax=2 DiffMx= 0.00D+00 Minotr: Closed shell wavefunction. IDoAtm=11111111111111111111111111111111111111111111111111 IDoAtm=1111111111 NEqPCM: Using equilibrium solvation (IEInf=0, Eps= 2.2706, EpsInf= 2.2533) Direct CPHF calculation. Differentiating once with respect to electric field. with respect to dipole field. Differentiating once with respect to nuclear coordinates. Requested convergence is 1.0D-08 RMS, and 1.0D-07 maximum. Secondary convergence is 1.0D-12 RMS, and 1.0D-12 maximum. NewPWx=T KeepS1=F KeepF1=F KeepIn=T MapXYZ=F SortEE=F KeepMc=T. 19309 words used for storage of precomputed grid. Two-electron integral symmetry not used. MDV= 10737418240 using IRadAn= 1. Solving linear equations simultaneously, MaxMat= 72. FoF2E skips out because all densities are zero. CalDSu exits because no D1Ps are significant. FoFJK: IHMeth= 1 ICntrl= 0 DoSepK=F KAlg= 0 I1Cent= 0 FoldK=F IRaf= 890000000 NMat= 72 IRICut= 1 DoRegI=T DoRafI=F ISym2E= 0 IDoP0=3 IntGTp=3. There are 183 degrees of freedom in the 1st order CPHF. IDoFFX=6 NUNeed= 3. 180 vectors produced by pass 0 Test12= 8.93D-14 1.00D-09 XBig12= 1.27D+02 1.08D+00. AX will form 72 AO Fock derivatives at one time. 180 vectors produced by pass 1 Test12= 8.93D-14 1.00D-09 XBig12= 5.36D+00 1.99D-01. 180 vectors produced by pass 2 Test12= 8.93D-14 1.00D-09 XBig12= 1.14D-01 3.88D-02. 180 vectors produced by pass 3 Test12= 8.93D-14 1.00D-09 XBig12= 1.53D-03 4.07D-03. 180 vectors produced by pass 4 Test12= 8.93D-14 1.00D-09 XBig12= 7.20D-06 1.76D-04. 180 vectors produced by pass 5 Test12= 8.93D-14 1.00D-09 XBig12= 3.48D-08 1.10D-05. 93 vectors produced by pass 6 Test12= 8.93D-14 1.00D-09 XBig12= 1.57D-10 7.39D-07. 10 vectors produced by pass 7 Test12= 8.93D-14 1.00D-09 XBig12= 6.75D-13 4.91D-08. 3 vectors produced by pass 8 Test12= 8.93D-14 1.00D-09 XBig12= 2.91D-15 5.20D-09. InvSVY: IOpt=1 It= 1 EMax= 5.33D-15 Solved reduced A of dimension 1186 with 183 vectors. FullF1: Do perturbations 1 to 3. Isotropic polarizability for W= 0.000000 313.02 Bohr**3. End of Minotr F.D. properties file 721 does not exist. 312.901 0.108 313.120 -0.098 0.050 313.046 308.745 0.067 308.833 -0.007 0.067 308.861 (Enter /opt/software/gaussian/g16/l716.exe) PT228803.300S 2024-11-11T17:12:39.000 -19.50328 -19.50320 -19.50317 -13.50341 -13.50332 -13.50327 -13.50324 -10.82209 -10.82200 -10.82196 -10.82192 -10.82186 -10.82185 -10.82177 -10.82176 -10.82172 -10.82171 -10.82168 -10.82168 -10.55609 -10.55608 -10.55602 -10.55601 -10.50457 -10.50437 -10.50437 -10.50424 -10.50421 -10.50419 -10.50419 -10.50417 -10.50415 -10.50403 -10.50394 -10.50389 -1.41289 -1.41134 -1.41126 -1.41120 -1.02626 -1.02622 -1.02617 -1.02584 -0.84142 -0.84002 -0.83998 -0.83995 -0.76307 -0.76289 -0.76208 -0.76195 -0.76181 -0.76050 -0.76037 -0.76028 -0.74921 -0.74305 -0.74303 -0.74296 -0.74143 -0.74139 -0.73840 -0.73839 -0.73836 -0.73764 -0.73762 -0.73758 -0.58509 -0.58347 -0.58345 -0.58342 -0.49510 -0.49505 -0.49497 -0.49456 -0.49446 -0.49437 -0.49432 -0.49426 -0.49374 -0.49371 -0.49367 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