Gaussian 16 GINC-EXP-1-13 VOLGA Title Card Required ES64L-G16RevC.01 15-Jan-2025 Gaussian 16 3-Jul-2019 ES64L-G16RevC.01 51 51 126 126 697 (6D, 7F) 6-31+G(d,p) RM062X 6-31+G(d,p) FOpt # opt freq 6-31+g(d,p) scrf=(smd,solvent=water) geom=connectivity m062x 462.11752199999984 -2 1 AuxInfo=1/0/N:1;2;3;4;8;9;10;11;12;19;27;39;44;48;15;16;17;18;7;22;24;25;26;33;34;36;37;38;43;23;35;5;6;13;14;20;21;28;29;30;31;32;40;41;42;45;46;47;49;50;51/rA:51nC0C0C0C0H0H0O0C0C0C0C0C0H0H0N0N0N0N0C0H0H0O0P0O0O0O0C0H0H0H0H0H0O0O0P0O0O0O0C0H0H0H0O0C0H0H0H0C0H0H0H0/rB:;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;/rC:-3.1857,.795,-.0597;-1.6639,.795,-.0597;-1.1951,2.2429,-.0597;-3.6549,2.2393,-.1633;-.7745,1.9993,-1.0673;-4.2667,2.387,-1.0885;-2.4228,3.1324,-.1929;1.2632,2.881,.571;-.3957,3.9353,1.8441;1.9231,3.7697,1.561;3.3561,3.8366,1.5797;3.4336,2.2306,-.2606;4.0835,1.6594,-.9403;-1.3538,4.2292,2.219;-.0901,2.9707,.7282;.9634,4.3894,2.3087;2.0837,2.1229,-.3293;4.0749,3.0943,.7016;-4.5527,2.5996,1.0349;-5.5744,2.3992,.788;-4.2688,2.0119,1.8828;-4.4005,3.9874,1.3443;-5.2394,4.9257,.1867;-6.8739,4.4271,.125;-4.5199,4.712,-1.3498;-5.1631,6.5762,.6272;-5.7456,7.3737,-.407;-5.8539,8.3809,-.0625;-5.1121,7.3579,-1.2692;-6.7066,6.9791,-.6632;-3.5587,.3452,.8366;-1.3019,.2973,.8156;-1.1801,.1299,-1.2296;-3.6867,.025,-1.1557;-4.4708,-1.3729,-.5599;-3.9307,-1.6955,1.0301;-6.1614,-1.1162,-.5466;-4.1045,-2.705,-1.5676;-5.1134,-3.7075,-1.4191;-6.0006,-3.3993,-1.9318;-4.7638,-4.6297,-1.8342;-5.3308,-3.8436,-.3803;3.9076,4.592,2.4216;5.5442,3.1405,.6952;5.8687,4.1418,.5029;5.9152,2.8219,1.6468;5.9181,2.4914,-.0689;-1.314,-1.2842,-1.0644;-1.7123,-1.4938,-.0937;-1.9753,-1.6696,-1.8121;-.3546,-1.7474,-1.1639; g16 Output=019A.log mem=32GB nprocshared=16 chk=019A.chk # opt freq 6-31+g(d,p) scrf=(smd,solvent=water) geom=connectivity m062 1/18=20,19=15,26=3,38=1,57=2/1,3 2/9=110,12=2,17=6,18=5,40=1/2 3/5=1,6=6,7=111,11=2,25=1,30=1,70=32201,71=1,72=1,74=-55/1,2,3 4//1 5/5=2,38=5,53=1/2 6/7=2,8=2,9=2,10=2,28=1/1 7//1,2,3,16 1/18=20,19=15,26=3/3(2) 2/9=110/2 99//99 2/9=110/2 3/5=1,6=6,7=111,11=2,25=1,30=1,70=32205,71=1,72=1,74=-55/1,2,3 4/5=5,16=3,69=1/1 5/5=2,38=5,53=1/2 7//1,2,3,16 1/18=20,19=15,26=3/3(-5) 2/9=110/2 6/7=2,8=2,9=2,10=2,19=2,28=1/1 99/9=1/99 Title Card Required Berny optimization. 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D40 D41 D42 D43 D44 D45 D46 D47 D48 D49 D50 D51 D52 D53 D54 D55 D56 D57 D58 D59 D60 D61 D62 D63 D64 D65 D66 D67 D68 D69 D70 D71 D72 D73 D74 D75 D76 D77 D78 D79 D80 D81 D82 D83 D84 D85 D86 D87 D88 D89 D90 D91 D92 D93 D94 D95 D96 D97 D98 D99 D100 D101 D102 D103 D104 D105 D106 D107 D108 D109 D110 D111 D112 D113 D114 D115 D116 2.89905 2.90193 2.07012 2.69241 2.88377 2.08000 2.64614 2.07002 2.67174 2.73289 2.06871 2.72849 2.86746 2.61606 2.58938 2.56005 2.04421 2.59673 2.47650 2.69887 2.60541 2.65395 2.33849 2.04917 2.46473 2.57729 2.77088 2.06936 2.06750 2.69952 3.08528 2.85264 2.85342 3.07445 2.71129 2.05927 2.06540 2.06801 2.69323 3.09426 2.85275 2.85233 3.06651 2.71257 2.06754 2.05886 2.06541 2.06090 2.06090 2.05653 2.07153 2.06001 2.07158 1.78299 1.95368 1.88777 1.95752 1.94087 1.93501 1.77430 1.88994 2.02159 1.91448 1.91995 1.93592 1.92924 1.82923 1.99368 1.95221 1.86599 1.89507 1.91314 1.86223 1.95367 1.89065 1.93195 1.90991 1.91809 1.83952 2.22183 2.22183 2.11601 2.19150 1.97559 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Title Card Required Redundant internal coordinates found in file. 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D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 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analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically Berny optimization. local minimum Step number 1 out of a maximum of 2 All quantities printed in internal units (Hartrees-Bohrs-Radians) Second derivative matrix not updated -- analytic derivatives used. 0.00059 0.00097 0.00195 0.00211 0.00262 0.00265 0.00317 0.00394 0.00449 0.00528 0.00612 0.00632 0.00736 0.00940 0.01317 0.01332 0.01524 0.01635 0.02177 0.02366 0.02512 0.02699 0.02890 0.03144 0.04028 0.04093 0.04181 0.04802 0.04965 0.05107 0.05370 0.05558 0.05690 0.05857 0.05958 0.05975 0.05992 0.06426 0.06743 0.06970 0.07886 0.08376 0.08538 0.08551 0.08571 0.08595 0.08603 0.08655 0.10219 0.10844 0.12114 0.12826 0.12850 0.13011 0.13181 0.13562 0.14093 0.14193 0.14377 0.14898 0.15022 0.15573 0.16115 0.16300 0.16696 0.17080 0.17464 0.17566 0.17689 0.18069 0.18461 0.18679 0.18765 0.18971 0.19000 0.19187 0.19297 0.19340 0.19393 0.19692 0.20084 0.20581 0.21043 0.21403 0.21979 0.22252 0.24044 0.24094 0.24337 0.24481 0.25079 0.25489 0.25908 0.26476 0.27658 0.28347 0.28684 0.30158 0.31911 0.32666 0.33053 0.33298 0.33539 0.33850 0.33881 0.34099 0.34143 0.34190 0.34213 0.34466 0.34473 0.34571 0.34775 0.35190 0.35282 0.35316 0.35446 0.35526 0.35536 0.36235 0.36368 0.36785 0.36998 0.37130 0.37231 0.37936 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D42 D43 D44 D45 D46 D47 D48 D49 D50 D51 D52 D53 D54 D55 D56 D57 D58 D59 D60 D61 D62 D63 D64 D65 D66 D67 D68 D69 D70 D71 D72 D73 D74 D75 D76 D77 D78 D79 D80 D81 D82 D83 D84 D85 D86 D87 D88 D89 D90 D91 D92 D93 D94 D95 D96 D97 D98 D99 D100 D101 D102 D103 D104 D105 D106 D107 D108 D109 D110 D111 D112 D113 D114 D115 D116 2.89905 2.90193 2.07012 2.69241 2.88377 2.08000 2.64614 2.07002 2.67174 2.73289 2.06871 2.72849 2.86746 2.61606 2.58938 2.56005 2.04421 2.59673 2.47650 2.69887 2.60541 2.65395 2.33849 2.04917 2.46473 2.57729 2.77088 2.06936 2.06750 2.69952 3.08528 2.85264 2.85342 3.07445 2.71129 2.05927 2.06540 2.06801 2.69323 3.09426 2.85275 2.85233 3.06651 2.71257 2.06754 2.05886 2.06541 2.06090 2.06090 2.05653 2.07153 2.06001 2.07158 1.78299 1.95368 1.88777 1.95752 1.94087 1.93501 1.77430 1.88994 2.02159 1.91448 1.91995 1.93592 1.92924 1.82923 1.99368 1.95221 1.86599 1.89507 1.91314 1.86223 1.95367 1.89065 1.93195 1.90991 1.91809 1.83952 2.22183 2.22183 2.11601 2.19150 1.97559 2.07883 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2.19151 1.97559 2.07882 1.93649 2.26787 1.95081 2.22778 2.10460 2.07761 2.00963 2.19595 2.21838 2.21017 1.85449 1.81868 1.96296 2.15598 2.03720 2.09001 1.90352 1.92231 1.95415 1.90932 1.92526 1.84854 2.07831 1.91517 1.92242 1.67071 2.06423 1.93793 1.91311 2.03660 1.86204 1.92736 1.93294 1.91490 1.90851 1.91729 1.96171 2.03113 1.92201 1.90885 1.65923 2.06208 1.92513 1.94430 2.03868 1.93201 1.86091 1.92685 1.90922 1.91902 1.91496 1.91219 1.91237 1.89600 1.90886 1.91744 1.91691 1.93482 1.86488 1.92725 1.90929 1.91318 1.91380 -0.59924 1.41667 -2.67978 -2.69674 -0.68084 1.50590 1.44964 -2.81764 -0.63090 2.39083 0.34722 -1.74164 -1.79752 2.44206 0.35320 0.38044 -1.66317 2.53116 2.75469 -1.58405 0.60650 -1.44320 0.66301 2.73485 2.84221 -1.33477 0.73707 0.70821 2.81442 -1.39692 -1.17155 3.11273 0.99146 -0.46318 1.62774 -2.60047 2.09340 -1.06893 -0.04657 3.07428 -2.15566 0.96520 0.06871 -1.98975 2.18566 -1.11514 0.98039 3.03234 1.02491 3.12044 -1.11079 3.10737 -1.08028 0.97167 3.13763 -0.00550 -0.00145 3.13860 3.12914 0.00488 -0.01496 -3.13922 -0.00216 -3.14070 0.00122 3.12559 -3.12721 -0.00284 -3.12829 -0.00054 0.00351 -3.13845 -3.13620 0.00502 0.00378 -3.13958 -0.00241 3.13992 3.13953 -0.00132 -3.13762 0.00353 3.13985 -0.00250 -0.00131 3.13952 -1.04807 1.04618 3.14039 2.09424 -2.09470 -0.00050 1.13919 -0.98407 -3.04839 0.56653 -1.73522 2.56988 2.88828 -1.41033 0.90248 3.04170 -1.16148 0.96631 1.15113 -3.05297 -0.97267 -1.47908 0.81437 2.81802 2.92257 0.93909 -1.38663 0.98597 3.06103 -1.14304 |Maximum Force|RMS Force|Maximum Displacement|RMS Displacement| 0.000016 0.000002 0.002012 0.000310 0.000450 0.000300 0.001800 0.001200 YES YES NO YES -5.763994e-09 6-31+G(d,p) (6D, 7F) 697 A 697 A 697 1180 697 126 126 3777.9667328131 51 51 51 1.00e+00 60 F 0.1499024 0.0792642 0.0588924 1 -2274.65800859 Symmetrizing basis deriv contribution to polar: IMax=3 JMax=2 DiffMx= 0.00D+00 IDoAtm=11111111111111111111111111111111111111111111111111 IDoAtm=1 NEqPCM: Using equilibrium solvation (IEInf=0, Eps= 78.3553, EpsInf= 1.7778) Differentiating once with respect to electric field. with respect to dipole field. Differentiating once with respect to nuclear coordinates. CalDSu exits because no D1Ps are significant. There are 156 degrees of freedom in the 1st order CPHF. IDoFFX=6 NUNeed= 3. 153 vectors produced by pass 0 Test12= 7.18D-14 1.00D-09 XBig12= 1.56D+02 4.08D+00. AX will form 153 AO Fock derivatives at one time. 153 vectors produced by pass 1 Test12= 7.18D-14 1.00D-09 XBig12= 1.83D+01 5.76D-01. 153 vectors produced by pass 2 Test12= 7.18D-14 1.00D-09 XBig12= 3.87D-01 5.12D-02. 153 vectors produced by pass 3 Test12= 7.18D-14 1.00D-09 XBig12= 4.78D-03 3.34D-03. 153 vectors produced by pass 4 Test12= 7.18D-14 1.00D-09 XBig12= 3.52D-05 3.45D-04. 153 vectors produced by pass 5 Test12= 7.18D-14 1.00D-09 XBig12= 2.12D-07 2.73D-05. 124 vectors produced by pass 6 Test12= 7.18D-14 1.00D-09 XBig12= 9.74D-10 2.01D-06. 30 vectors produced by pass 7 Test12= 7.18D-14 1.00D-09 XBig12= 3.84D-12 9.83D-08. 3 vectors produced by pass 8 Test12= 7.18D-14 1.00D-09 XBig12= 1.44D-14 6.02D-09. InvSVY: IOpt=1 It= 1 EMax= 7.11D-15 Solved reduced A of dimension 1075 with 156 vectors. Isotropic polarizability for W= 0.000000 368.97 Bohr**3. End of Minotr F.D. properties file 721 does not exist. PT65504.800S 2025-01-15T18:36:46.000 -78.18209 -78.17956 -19.67232 -19.66848 -19.66805 -19.66451 -19.66348 -19.66150 -19.63488 -19.60014 -19.59962 -19.59865 -19.59764 -14.84127 -14.83901 -14.78486 -14.77488 -10.67843 -10.65697 -10.64951 -10.63708 -10.62744 -10.62022 -10.61557 -10.60936 -10.60377 -10.58987 -10.58880 -10.58605 -10.58474 -10.58184 -6.96244 -6.95998 -5.08094 -5.08015 -5.07837 -5.07836 -5.07773 -5.07597 -1.21381 -1.20056 -1.19576 -1.18591 -1.17593 -1.15785 -1.14830 -1.14480 -1.11259 -1.08747 -1.08503 -1.05059 -1.04890 -1.03622 -1.01251 -0.89962 -0.88907 -0.87673 -0.82557 -0.80795 -0.79303 -0.78127 -0.77406 -0.77099 -0.73652 -0.72086 -0.69715 -0.67267 -0.66082 -0.65130 -0.63175 -0.61789 -0.60864 -0.59646 -0.58995 -0.57794 -0.57588 -0.57099 -0.57022 -0.55700 -0.55359 -0.54230 -0.53688 -0.53358 -0.53221 -0.52909 -0.52659 -0.51922 -0.51348 -0.50650 -0.50359 -0.50292 -0.50007 -0.49503 -0.48645 -0.48060 -0.46884 -0.46669 -0.46368 -0.45693 -0.44659 -0.44524 -0.44010 -0.43023 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Mulliken charges: 1 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 C C C C H H O C C C C C H H N N N N C H H O P O O O C H H H H H O O P O O O C H H H O C H H H C H H H -0.011105 -0.176778 -0.724738 -0.132247 0.220372 0.210517 -0.261115 -0.062401 0.286282 0.040012 0.525491 0.287010 0.223210 0.238525 -0.162412 -0.362800 -0.310180 -0.269138 -0.030783 0.208835 0.197780 -0.716971 2.161458 -0.976255 -0.977741 -0.743587 -0.302133 0.186725 0.184823 0.181472 0.233905 0.227550 -0.304277 -0.821794 2.162181 -0.992072 -0.999020 -0.724638 -0.265966 0.183848 0.187779 0.185961 -0.693288 -0.333077 0.213828 0.212960 0.201348 -0.137831 0.175780 0.182823 0.171869 -2.00000 Mulliken charges with hydrogens summed into heavy atoms: 1 1 2 3 4 7 8 9 10 11 12 15 16 17 18 19 22 23 24 25 26 27 33 34 35 36 37 38 39 43 44 48 C C C C O C C C C C N N N N C O P O O O C O O P O O O C O C C 0.222800 0.050772 -0.504366 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