Gaussian 16 GINC-EXP-1-24 VOLGA Title Card Required ES64L-G16RevC.01 20-Jan-2025 Gaussian 16 3-Jul-2019 ES64L-G16RevC.01 64 64 163 163 892 (6D, 7F) 6-31+G(d,p) RM062X 6-31+G(d,p) FOpt # opt freq 6-31+g(d,p) scrf=(smd,solvent=water) geom=connectivity m062x 602.2375220000001 -2 1 AuxInfo=1/0/N:1;2;3;4;8;9;10;11;12;18;26;39;44;49;50;51;56;58;14;15;16;17;48;54;7;21;23;24;25;32;34;36;37;38;52;53;62;22;35;43;5;6;13;19;20;27;28;29;30;31;33;40;41;42;45;46;47;55;57;59;60;61;63;64/rA:64nC0C0C0C0H0H0O0C0C0C0C0C0H0N0N0N0N0C0H0H0O0P0O0O0O0C0H0H0H0H0H0O0H0O0P0O0O0O0C0H0H0H0S0C0H0H0H0N0C0C0C0O0O0N0H0C0H0C0H0H0H0O0H0H0/rB:;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;/rC:-3.1994,.7763,-.0806;-1.6776,.7763,-.0806;-1.2088,2.2241,-.0806;-3.6686,2.2206,-.1842;-.7882,1.9806,-1.0882;-4.2804,2.3682,-1.1094;-2.4365,3.1137,-.2138;1.2495,2.8622,.5501;-.4093,3.9166,1.8232;1.9095,3.751,1.5401;3.3425,3.8178,1.5588;3.4199,2.2119,-.2814;-1.3675,4.2105,2.1981;-.1038,2.9519,.7074;.9497,4.3707,2.2879;2.07,2.1042,-.3502;4.0613,3.0756,.6807;-4.5664,2.5809,1.014;-5.5881,2.3805,.7671;-4.2825,1.9932,1.8619;-4.4142,3.9687,1.3234;-5.253,4.907,.1658;-6.8876,4.4084,.1042;-4.5336,4.6933,-1.3707;-5.1768,6.5575,.6063;-5.7593,7.355,-.4279;-5.8676,8.3622,-.0833;-5.1258,7.3391,-1.29;-6.7203,6.9604,-.6841;-3.5724,.3265,.8157;-1.3156,.2786,.7947;-1.1938,.1111,-1.2504;-1.2837,-.8382,-1.1396;-3.7004,.0063,-1.1766;-4.4845,-1.3916,-.5808;-3.9444,-1.7142,1.0093;-6.1751,-1.1349,-.5675;-4.1182,-2.7238,-1.5884;-5.1271,-3.7262,-1.44;-6.0143,-3.418,-1.9526;-4.7774,-4.6484,-1.8551;-5.3445,-3.8624,-.4012;4.4713,1.2878,-1.381;4.253,1.8767,-3.0465;5.167,1.757,-3.5898;3.4778,1.3152,-3.5246;3.9831,2.9119,-3.0263;3.9866,4.7003,2.5423;5.3272,4.6573,2.9138;3.3563,5.7163,3.2548;4.304,6.3265,4.0882;1.9652,5.9982,3.0805;6.2302,3.7067,2.343;5.5536,5.6551,3.8719;6.2859,6.0369,4.4357;4.0523,7.4983,5.0552;3.6534,8.3295,4.5121;3.0478,7.0632,6.1384;3.244,7.6,7.043;2.0525,7.2741,5.8073;3.1491,6.0132,6.3177;5.2843,7.8795,5.673;5.1932,8.755,6.0561;4.5352,7.0502,3.3348; g16 Output=2164A.log mem=32GB nprocshared=16 chk=2164A.chk # opt freq 6-31+g(d,p) scrf=(smd,solvent=water) geom=connectivity m062 1/18=20,19=15,26=3,38=1,57=2/1,3 2/9=110,12=2,17=6,18=5,40=1/2 3/5=1,6=6,7=111,11=2,25=1,30=1,70=32201,71=1,72=1,74=-55/1,2,3 4//1 5/5=2,38=5,53=1/2 6/7=2,8=2,9=2,10=2,28=1/1 7//1,2,3,16 1/18=20,19=15,26=3/3(2) 2/9=110/2 99//99 2/9=110/2 3/5=1,6=6,7=111,11=2,25=1,30=1,70=32205,71=1,72=1,74=-55/1,2,3 4/5=5,16=3,69=1/1 5/5=2,38=5,53=1/2 7//1,2,3,16 1/18=20,19=15,26=3/3(-5) 2/9=110/2 6/7=2,8=2,9=2,10=2,19=2,28=1/1 99/9=1/99 Title Card Required Berny optimization. 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R1 R2 R3 R4 R5 R6 R7 R8 R9 R10 R11 R12 R13 R14 R15 R16 R17 R18 R19 R20 R21 R22 R23 R24 R25 R26 R27 R28 R29 R30 R31 R32 R33 R34 R35 R36 R37 R38 R39 R40 R41 R42 R43 R44 R45 R46 R47 R48 R49 R50 R51 R52 R53 R54 R55 R56 R57 R58 R59 R60 R61 R62 R63 R64 R65 R66 R67 1 1 1 1 2 2 2 3 3 3 4 4 4 8 8 8 9 9 9 10 10 11 11 12 12 12 18 18 18 21 22 22 22 25 26 26 26 32 34 35 35 35 38 39 39 39 43 44 44 44 48 48 49 49 50 50 51 51 51 54 56 56 56 58 58 58 62 2 4 30 34 3 31 32 5 7 14 6 7 18 10 14 16 13 14 15 11 15 17 48 16 17 43 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 33 35 36 37 38 39 40 41 42 44 45 46 47 49 50 53 54 51 52 54 56 64 55 57 58 62 59 60 61 63 1.534 1.5254 1.0948 1.43 1.5356 1.0986 1.4058 1.0942 1.4123 1.4554 1.0942 1.4412 1.5235 1.4063 1.3681 1.3297 1.0826 1.3757 1.3095 1.3898 1.3805 1.3246 1.414 1.3303 1.3483 1.7621 1.095 1.0932 1.4272 1.632 1.5101 1.5098 1.6266 1.4345 1.0897 1.093 1.0944 0.9871 1.6342 1.5185 1.5051 1.617 1.4372 1.0925 1.0892 1.0938 1.8082 1.0917 1.0902 1.0902 1.4194 1.383 1.2197 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A11 A12 A13 A14 A15 A16 A17 A18 A19 A20 A21 A22 A23 A24 A25 A26 A27 A28 A29 A30 A31 A32 A33 A34 A35 A36 A37 A38 A39 A40 A41 A42 A43 A44 A45 A46 A47 A48 A49 A50 A51 A52 A53 A54 A55 A56 A57 A58 A59 A60 A61 A62 A63 A64 A65 A66 A67 A68 A69 A70 A71 A72 A73 A74 A75 A76 A77 A78 A79 A80 A81 A82 A83 A84 A85 A86 A87 A88 A89 A90 A91 A92 A93 A94 A95 A96 A97 A98 A99 A100 A101 A102 A103 A104 A105 A106 A107 A108 A109 A110 A111 A112 A113 A114 A115 A116 A117 A118 A119 2 2 2 4 4 30 1 1 1 3 3 31 2 2 2 5 5 7 1 1 1 6 6 7 3 10 10 14 13 13 14 8 8 11 10 10 17 16 16 17 3 3 8 9 8 11 4 4 4 19 19 20 18 21 21 21 23 23 24 22 25 25 25 27 27 28 2 1 34 34 34 36 36 37 35 38 38 38 40 40 41 12 43 43 43 45 45 46 11 11 49 48 48 53 48 48 51 50 50 50 54 54 56 49 49 51 51 51 51 57 57 58 56 56 56 59 59 60 56 1 1 1 1 1 1 2 2 2 2 2 2 3 3 3 3 3 3 4 4 4 4 4 4 7 8 8 8 9 9 9 10 10 10 11 11 11 12 12 12 14 14 14 15 16 17 18 18 18 18 18 18 21 22 22 22 22 22 22 25 26 26 26 26 26 26 32 34 35 35 35 35 35 35 38 39 39 39 39 39 39 43 44 44 44 44 44 44 48 48 48 49 49 49 50 50 50 51 51 51 51 51 51 54 54 54 56 56 56 56 56 56 58 58 58 58 58 58 62 4 30 34 30 34 34 3 31 32 31 32 32 5 7 14 7 14 14 6 7 18 7 18 18 4 14 16 16 14 15 15 11 15 15 17 48 48 17 43 43 8 9 9 10 12 12 19 20 21 20 21 21 22 23 24 25 24 25 25 26 27 28 29 28 29 29 33 35 36 37 38 37 38 38 39 40 41 42 41 42 42 44 45 46 47 46 47 47 49 50 50 53 54 54 51 52 52 54 56 64 56 64 64 51 55 55 57 58 62 58 62 62 59 60 61 60 61 61 63 101.7778 112.8083 110.185 112.1224 108.3249 111.1832 101.45 108.0529 116.6529 108.9031 110.8402 110.4224 110.5446 106.4758 113.566 111.1732 106.848 108.2689 110.3126 105.5545 112.4204 107.461 110.4191 110.4561 110.6667 105.1077 126.2702 128.6031 120.8219 125.1352 114.0346 114.5437 110.772 134.6657 121.1572 121.5334 117.3078 127.0943 119.7818 113.1236 127.5652 126.1912 106.1914 103.89 112.8123 118.1144 109.1527 111.0684 111.3897 109.0539 110.5296 105.5896 119.4593 109.7373 110.6032 95.3154 118.159 110.9824 109.6777 116.7551 106.6816 110.4346 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(old form). Charge = -2 Multiplicity = 1 Berny optimization. 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analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically D1 D2 D3 D4 D5 D6 D7 D8 D9 D10 D11 D12 D13 D14 D15 D16 D17 D18 D19 D20 D21 D22 D23 D24 D25 D26 D27 D28 D29 D30 D31 D32 D33 D34 D35 D36 D37 D38 D39 D40 D41 D42 D43 D44 D45 D46 D47 D48 D49 D50 D51 D52 D53 D54 D55 D56 D57 D58 D59 D60 D61 D62 D63 D64 D65 D66 D67 D68 D69 D70 D71 D72 D73 D74 D75 D76 D77 D78 D79 D80 D81 D82 D83 D84 D85 D86 D87 D88 D89 D90 D91 D92 D93 D94 D95 D96 D97 D98 D99 D100 D101 D102 D103 D104 D105 D106 D107 D108 D109 D110 D111 D112 D113 D114 D115 D116 D117 D118 D119 D120 D121 D122 D123 D124 D125 D126 D127 D128 D129 D130 D131 D132 D133 D134 D135 D136 D137 D138 D139 D140 D141 D142 D143 D144 D145 D146 D147 D148 D149 D150 D151 D152 D153 D154 D155 D156 D157 4 4 4 30 30 30 34 34 34 2 2 2 30 30 30 34 34 34 2 4 30 1 1 1 31 31 31 32 32 32 1 3 31 2 5 14 2 2 5 5 7 7 1 6 18 1 1 1 6 6 6 7 7 7 14 14 16 16 10 10 16 16 10 14 13 13 15 15 13 14 8 8 15 15 8 11 10 48 10 10 17 17 17 43 16 43 16 17 4 19 20 18 18 18 21 23 24 22 22 22 1 1 1 34 36 37 35 35 35 12 12 12 11 11 50 50 11 11 49 49 48 48 53 53 48 48 48 52 52 52 50 50 56 56 64 64 50 50 50 54 54 54 64 64 64 51 51 51 57 57 57 62 62 62 51 57 58 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 3 3 3 3 3 3 3 3 3 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 9 9 9 9 9 9 10 10 10 10 10 10 11 11 11 11 11 11 12 12 12 12 12 12 18 18 18 21 21 21 22 22 22 25 25 25 34 34 34 35 35 35 38 38 38 43 43 43 48 48 48 48 48 48 48 48 49 49 49 49 50 50 50 50 50 50 51 51 51 51 51 51 51 51 51 51 51 51 51 51 51 56 56 56 56 56 56 56 56 56 56 56 56 2 2 2 2 2 2 2 2 2 4 4 4 4 4 4 4 4 4 34 34 34 3 3 3 3 3 3 3 3 3 32 32 32 7 7 7 14 14 14 14 14 14 7 7 7 18 18 18 18 18 18 18 18 18 10 10 10 10 14 14 14 14 16 16 14 14 14 14 15 15 11 11 11 11 15 15 17 17 48 48 48 48 16 16 17 17 43 43 21 21 21 22 22 22 25 25 25 26 26 26 35 35 35 38 38 38 39 39 39 44 44 44 49 49 49 49 50 50 50 50 54 54 54 54 51 51 51 51 51 51 54 54 54 54 54 54 56 56 56 56 56 56 56 56 56 58 58 58 58 58 58 58 58 58 62 62 62 3 31 32 3 31 32 3 31 32 6 7 18 6 7 18 6 7 18 35 35 35 5 7 14 5 7 14 5 7 14 33 33 33 4 4 4 8 9 8 9 8 9 3 3 3 19 20 21 19 20 21 19 20 21 11 15 11 15 3 9 3 9 12 12 3 8 3 8 10 10 17 48 17 48 9 9 12 12 49 50 49 50 8 8 11 11 44 44 22 22 22 23 24 25 26 26 26 27 28 29 36 37 38 39 39 39 40 41 42 45 46 47 53 54 53 54 51 52 51 52 51 55 51 55 54 56 64 54 56 64 49 55 49 55 49 55 57 58 62 57 58 62 57 58 62 59 60 61 59 60 61 59 60 61 63 63 63 -36.5652 77.871 -157.0829 -156.8966 -42.4604 82.5857 78.1959 -167.368 -42.3218 147.4189 31.624 -88.8591 -91.7695 152.4356 31.9524 31.2921 -84.5028 155.0141 99.5187 -149.942 -26.3136 -91.0208 29.8482 148.9029 155.1775 -83.9535 35.1013 33.509 154.378 -86.5672 -18.6975 -134.0843 105.1429 -10.5579 109.9072 -133.0163 105.3972 -71.6059 -16.7523 166.2446 -136.5796 46.4172 -13.5597 -131.2892 108.2011 -69.0713 51.2029 168.6024 54.5914 174.8656 -67.7349 173.3152 -66.4107 50.9889 179.2293 0.5632 0.7078 -177.9583 -178.1376 -0.6558 0.3371 177.8189 -0.2553 -178.4287 -2.89 179.5833 178.1071 0.5804 -179.174 -0.221 -0.338 179.1815 177.9083 -2.5721 -0.2202 -178.5141 -0.4025 -179.9416 125.6883 -58.8775 -54.7745 120.6598 -0.628 179.5849 0.9715 -179.2294 -0.2363 179.9483 67.8933 -53.6356 -171.4359 37.5241 -94.5828 152.072 165.3659 -81.1225 51.2487 174.9746 -65.8706 56.0519 -51.1716 79.4431 -165.4744 -165.6929 82.6384 -50.3181 65.0986 -175.7735 -56.8871 -179.5876 -61.1554 61.9873 -8.6791 171.4352 175.3424 -4.5433 -176.2504 2.9137 -0.3174 178.8467 7.8784 161.5993 -172.0005 -18.2796 4.6184 -117.1241 122.4086 -174.5334 63.7241 -56.7432 -7.8181 -160.8644 112.8422 -40.204 -123.6568 83.2969 -64.4478 56.9223 178.8499 -179.464 -58.0939 63.8337 55.7835 177.1536 -60.9188 175.1976 -66.2458 55.4677 -65.3318 53.2249 174.9384 57.2463 175.8029 -62.4836 -177.8424 67.8825 -54.63 calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically Berny optimization. local minimum Step number 1 out of a maximum of 2 All quantities printed in internal units (Hartrees-Bohrs-Radians) Second derivative matrix not updated -- analytic derivatives used. 0.00052 0.00159 0.00217 0.00236 0.00246 0.00258 0.00265 0.00286 0.00300 0.00347 0.00359 0.00395 0.00470 0.00481 0.00523 0.00572 0.00643 0.00776 0.00885 0.01120 0.01314 0.01389 0.01523 0.01900 0.02038 0.02177 0.02420 0.02592 0.02716 0.02827 0.03068 0.03209 0.03651 0.04086 0.04166 0.04275 0.04340 0.04379 0.04447 0.04794 0.04825 0.05205 0.05271 0.05375 0.05397 0.05479 0.05586 0.05876 0.05942 0.06112 0.06387 0.06427 0.06849 0.06949 0.07052 0.07553 0.07874 0.08141 0.08499 0.08560 0.08560 0.08579 0.08598 0.09235 0.10358 0.11186 0.11571 0.11786 0.12224 0.12365 0.12650 0.12853 0.12905 0.13611 0.13900 0.14016 0.14632 0.14770 0.14793 0.14802 0.14973 0.15453 0.15747 0.15916 0.16166 0.16533 0.16596 0.17289 0.17487 0.17700 0.18034 0.18118 0.18564 0.18768 0.19012 0.19046 0.19282 0.19331 0.19448 0.19588 0.19879 0.20000 0.20148 0.20576 0.20713 0.21212 0.21687 0.22353 0.22651 0.22784 0.23133 0.23504 0.23543 0.24095 0.24366 0.24935 0.25351 0.25809 0.25913 0.27184 0.27237 0.27757 0.28098 0.29163 0.29755 0.29947 0.30596 0.30766 0.31836 0.32290 0.33244 0.33264 0.33297 0.33556 0.33900 0.34232 0.34311 0.34325 0.34414 0.34493 0.34567 0.34577 0.34657 0.34664 0.35005 0.35026 0.35114 0.35209 0.35422 0.35432 0.35498 0.35617 0.35817 0.35948 0.36785 0.36959 0.37272 0.37305 0.37451 0.38216 0.38748 0.39239 0.39795 0.40499 0.40852 0.41175 0.42826 0.43193 0.43475 0.44889 0.45767 0.46974 0.49358 0.50393 0.52140 0.52900 0.53261 0.53646 0.54642 0.58071 0.58367 0.58748 0.59558 0.62013 0.82600 0.86795 Angle between quadratic step and forces= 77.13 degrees. 1 2 0.00062071 0.00000043 0.00000027 0.00000000 R1 R2 R3 R4 R5 R6 R7 R8 R9 R10 R11 R12 R13 R14 R15 R16 R17 R18 R19 R20 R21 R22 R23 R24 R25 R26 R27 R28 R29 R30 R31 R32 R33 R34 R35 R36 R37 R38 R39 R40 R41 R42 R43 R44 R45 R46 R47 R48 R49 R50 R51 R52 R53 R54 R55 R56 R57 R58 R59 R60 R61 R62 R63 R64 R65 R66 R67 A1 A2 A3 A4 A5 A6 A7 A8 A9 A10 A11 A12 A13 A14 A15 A16 A17 A18 A19 A20 A21 A22 A23 A24 A25 A26 A27 A28 A29 A30 A31 A32 A33 A34 A35 A36 A37 A38 A39 A40 A41 A42 A43 A44 A45 A46 A47 A48 A49 A50 A51 A52 A53 A54 A55 A56 A57 A58 A59 A60 A61 A62 A63 A64 A65 A66 A67 A68 A69 A70 A71 A72 A73 A74 A75 A76 A77 A78 A79 A80 A81 A82 A83 A84 A85 A86 A87 A88 A89 A90 A91 A92 A93 A94 A95 A96 A97 A98 A99 A100 A101 A102 A103 A104 A105 A106 A107 A108 A109 A110 A111 A112 A113 A114 A115 A116 A117 A118 A119 D1 D2 D3 D4 D5 D6 D7 D8 D9 D10 D11 D12 D13 D14 D15 D16 D17 D18 D19 D20 D21 D22 D23 D24 D25 D26 D27 D28 D29 D30 D31 D32 D33 D34 D35 D36 D37 D38 D39 D40 D41 D42 D43 D44 D45 D46 D47 D48 D49 D50 D51 D52 D53 D54 D55 D56 D57 D58 D59 D60 D61 D62 D63 D64 D65 D66 D67 D68 D69 D70 D71 D72 D73 D74 D75 D76 D77 D78 D79 D80 D81 D82 D83 D84 D85 D86 D87 D88 D89 D90 D91 D92 D93 D94 D95 D96 D97 D98 D99 D100 D101 D102 D103 D104 D105 D106 D107 D108 D109 D110 D111 D112 D113 D114 D115 D116 D117 D118 D119 D120 D121 D122 D123 D124 D125 D126 D127 D128 D129 D130 D131 D132 D133 D134 D135 D136 D137 D138 D139 D140 D141 D142 D143 D144 D145 D146 D147 D148 D149 D150 D151 D152 D153 D154 D155 D156 D157 2.89886 2.88258 2.06891 2.70237 2.90178 2.07607 2.65652 2.06770 2.66881 2.75022 2.06777 2.72342 2.87901 2.65756 2.58534 2.51269 2.04584 2.59973 2.47458 2.62639 2.60882 2.50307 2.67213 2.51396 2.54788 3.32990 2.06918 2.06576 2.69711 3.08405 2.85359 2.85319 3.07392 2.71085 2.05923 2.06547 2.06804 1.86536 3.08812 2.86964 2.84414 3.05561 2.71594 2.06458 2.05837 2.06706 3.41703 2.06305 2.06021 2.06011 2.68228 2.61353 2.30489 2.55126 2.86548 2.29317 2.74539 2.89732 2.06773 1.91643 2.07323 2.86995 2.69028 2.06677 2.06760 2.06866 1.82863 1.77636 1.96888 1.92309 1.95691 1.89063 1.94051 1.77064 1.88588 2.03598 1.90072 1.93453 1.92723 1.92937 1.85835 1.98210 1.94034 1.86485 1.88965 1.92532 1.84227 1.96211 1.87555 1.92718 1.92782 1.93150 1.83447 2.20383 2.24455 2.10874 2.18402 1.99028 1.99916 1.93334 2.35036 2.11459 2.12116 2.04741 2.21821 2.09059 1.97438 2.22643 2.20245 1.85339 1.81322 1.96895 2.06149 1.90507 1.93851 1.94412 1.90335 1.92911 1.84289 2.08496 1.91528 1.93039 1.66357 2.06226 1.93701 1.91424 2.03776 1.86195 1.92745 1.93305 1.91461 1.90867 1.91730 1.90864 2.04567 1.88459 1.94361 1.66583 2.05354 1.93950 1.93741 2.04240 1.92525 1.85876 1.93095 1.91680 1.92047 1.91068 1.77647 1.84158 1.93571 1.93595 1.91039 1.91018 1.92796 2.16156 2.17804 1.94126 2.17139 1.86282 2.24897 1.86018 2.20163 2.22127 1.78373 1.95307 1.89629 1.98043 1.94357 1.90335 1.96615 2.08830 2.12774 1.86157 1.98228 1.82570 1.92028 1.92228 1.94785 1.90672 1.93447 1.94148 1.88025 1.89334 1.90611 1.89108 -0.63818 1.35910 -2.74161 -2.73836 -0.74107 1.44139 1.36478 -2.92112 -0.73865 2.57295 0.55194 -1.55088 -1.60168 2.66050 0.55768 0.54615 -1.47485 2.70551 1.73693 -2.61698 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0.97822 -0.89263 1.38703 -2.88757 -2.89103 1.44316 -0.87741 1.13639 -3.06761 -0.99265 -3.13457 -1.06753 1.08172 -0.15172 2.99190 3.06023 -0.07933 -3.07601 0.05096 -0.00557 3.12140 0.13760 2.82002 -3.00185 -0.31942 0.08069 -2.04413 2.13647 -3.04606 1.11230 -0.99028 -0.13656 -2.80724 1.96943 -0.70125 -2.15829 1.45421 -1.12477 0.99351 3.12159 -3.13224 -1.01395 1.11412 0.97366 3.09195 -1.06316 3.05779 -1.15621 0.96810 -1.14024 0.92895 3.05325 0.99914 3.06834 -1.09055 -3.10324 1.18547 -0.95276 |Maximum Force|RMS Force|Maximum Displacement|RMS Displacement| 0.000014 0.000004 0.004772 0.000621 0.000450 0.000300 0.001800 0.001200 YES YES NO YES -2.882987e-08 6-31+G(d,p) (6D, 7F) 892 A 892 A 892 1520 892 163 163 5552.6826852509 64 64 64 1.00e+00 60 T 0.0904062 0.0422935 0.0317033 1 -3087.53372348 Symmetrizing basis deriv contribution to polar: IMax=3 JMax=2 DiffMx= 0.00D+00 IDoAtm=11111111111111111111111111111111111111111111111111 IDoAtm=11111111111111 NEqPCM: Using equilibrium solvation (IEInf=0, Eps= 78.3553, EpsInf= 1.7778) Differentiating once with respect to electric field. with respect to dipole field. Differentiating once with respect to nuclear coordinates. CalDSu exits because no D1Ps are significant. There are 195 degrees of freedom in the 1st order CPHF. IDoFFX=6 NUNeed= 3. 192 vectors produced by pass 0 Test12= 1.19D-13 1.00D-09 XBig12= 2.06D+02 4.55D+00. AX will form 72 AO Fock derivatives at one time. 192 vectors produced by pass 1 Test12= 1.19D-13 1.00D-09 XBig12= 2.76D+01 6.49D-01. 192 vectors produced by pass 2 Test12= 1.19D-13 1.00D-09 XBig12= 5.42D-01 7.14D-02. 192 vectors produced by pass 3 Test12= 1.19D-13 1.00D-09 XBig12= 5.91D-03 5.55D-03. 192 vectors produced by pass 4 Test12= 1.19D-13 1.00D-09 XBig12= 4.48D-05 5.31D-04. 192 vectors produced by pass 5 Test12= 1.19D-13 1.00D-09 XBig12= 2.82D-07 2.88D-05. 158 vectors produced by pass 6 Test12= 1.19D-13 1.00D-09 XBig12= 1.33D-09 2.39D-06. 40 vectors produced by pass 7 Test12= 1.19D-13 1.00D-09 XBig12= 5.25D-12 1.17D-07. 3 vectors produced by pass 8 Test12= 1.19D-13 1.00D-09 XBig12= 1.98D-14 9.43D-09. InvSVY: IOpt=1 It= 1 EMax= 7.11D-15 Solved reduced A of dimension 1353 with 195 vectors. Isotropic polarizability for W= 0.000000 492.95 Bohr**3. End of Minotr F.D. properties file 721 does not exist. PT160175S 2025-01-20T20:46:41.000 -89.93784 -78.18889 -78.18023 -19.67396 -19.67312 -19.66737 -19.66551 -19.66398 -19.66182 -19.65795 -19.64909 -19.64754 -19.60981 -19.60443 -19.59937 -19.59811 -14.84100 -14.84049 -14.80799 -14.79207 -14.79056 -14.77992 -10.71831 -10.70077 -10.66880 -10.66571 -10.65598 -10.64865 -10.63758 -10.62357 -10.61537 -10.61375 -10.61362 -10.61296 -10.60501 -10.60187 -10.59165 -10.58903 -10.56666 -10.53623 -8.28299 -6.96931 -6.96063 -6.20373 -6.20093 -6.19742 -5.08779 -5.08700 -5.08527 -5.07903 -5.07839 -5.07660 -1.22698 -1.21679 -1.20359 -1.19796 -1.19666 -1.16944 -1.15967 -1.15813 -1.14605 -1.14429 -1.12611 -1.10867 -1.09487 -1.08572 -1.06087 -1.05857 -1.04931 -1.02352 -1.00097 -0.92167 -0.90033 -0.89068 -0.87154 -0.86665 -0.82347 -0.81280 -0.79991 -0.79415 -0.77648 -0.76968 -0.74990 -0.74150 -0.72667 -0.70733 -0.69794 -0.68552 -0.66506 -0.66310 -0.65107 -0.63054 -0.62481 -0.61868 -0.60833 -0.60576 -0.60050 -0.59234 -0.58705 -0.57929 -0.57353 -0.57121 -0.55859 -0.55791 -0.55703 -0.54547 -0.54287 -0.54157 -0.53937 -0.53662 -0.53282 -0.52810 -0.52425 -0.51911 -0.51685 -0.51317 -0.50556 -0.50268 -0.50091 -0.49897 -0.49161 -0.48680 -0.48613 -0.48399 -0.47710 -0.46649 -0.46146 -0.45895 -0.45242 -0.44059 -0.43690 -0.43518 -0.43462 -0.43011 -0.42854 -0.42151 -0.41886 -0.41531 -0.40145 -0.40010 -0.39616 -0.39296 -0.39126 -0.38740 -0.38615 -0.38540 -0.38073 -0.37822 -0.37505 -0.37344 -0.36859 -0.36061 -0.35868 -0.35790 -0.35104 -0.34787 -0.34590 -0.34483 -0.33764 -0.33618 -0.33337 -0.32657 -0.27775 -0.03437 0.00599 0.00792 0.01153 0.01365 0.01789 0.02096 0.02448 0.02668 0.03042 0.03352 0.03507 0.03849 0.04216 0.04527 0.04625 0.04794 0.04898 0.05243 0.05746 0.05835 0.06069 0.06402 0.06672 0.06839 0.07020 0.07291 0.07666 0.07882 0.07910 0.08163 0.08420 0.08802 0.08977 0.09567 0.09670 0.09917 0.10119 0.10238 0.10567 0.10863 0.10923 0.11469 0.11595 0.11820 0.11879 0.12338 0.12438 0.12826 0.13074 0.13275 0.13490 0.13855 0.14182 0.14388 0.14526 0.14612 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Mulliken charges: 1 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 C C C C H H O C C C C C H N N N N C H H O P O O O C H H H H H O H O P O O O C H H H S C H H H N C C C O O N H C H C H H H O H H -0.538977 0.069528 -0.485679 0.510958 0.220115 0.213220 -0.320935 -0.117643 0.515604 -0.107619 -0.214967 -0.242187 0.239226 -0.121102 -0.291865 -0.257372 -0.278699 -0.354498 0.208290 0.201737 -0.685961 2.125892 -0.975150 -0.961971 -0.733663 -0.299663 0.186816 0.184781 0.181308 0.231353 0.225001 -0.643483 0.472044 -0.786050 2.133541 -0.993619 -0.969521 -0.710381 -0.276988 0.188380 0.190093 0.185236 0.481904 -0.664011 0.223429 0.228598 0.227436 0.036511 0.807190 0.477785 -0.190393 -0.487808 -0.596525 -0.532644 0.411820 0.166170 0.195882 -0.537588 0.191267 0.191524 0.198718 -0.632180 0.431442 0.256340 -2.00000 Mulliken charges with hydrogens summed into heavy 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