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found. R1 R2 R3 R4 R5 R6 R7 R8 R9 R10 R11 R12 R13 R14 R15 R16 R17 R18 R19 R20 R21 R22 R23 R24 R25 R26 R27 R28 R29 R30 R31 R32 R33 R34 R35 R36 R37 R38 R39 R40 R41 R42 R43 R44 R45 R46 R47 R48 R49 R50 R51 R52 R53 R54 R55 R56 R57 R58 R59 R60 R61 R62 R63 R64 R65 R66 1 1 1 1 2 2 2 3 3 3 4 4 4 8 8 8 11 12 12 12 15 16 16 16 22 24 25 25 25 28 29 29 29 33 33 34 34 35 35 36 36 39 39 40 43 43 45 45 45 48 48 48 51 51 51 54 54 54 57 57 57 58 58 58 62 62 2 4 20 24 3 21 22 5 7 33 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 23 25 26 27 28 29 30 31 32 34 35 42 43 36 37 38 39 40 42 41 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 62 65 59 60 61 63 64 1.5323 1.5258 1.0949 1.4309 1.5356 1.0983 1.4077 1.0942 1.4106 1.4678 1.0942 1.4416 1.5226 1.0947 1.0932 1.4275 1.6322 1.5099 1.5098 1.6267 1.4347 1.0897 1.0929 1.0943 0.9901 1.6335 1.5195 1.5048 1.6164 1.4375 1.0927 1.0892 1.0938 1.3823 1.3837 1.3104 1.3591 1.3437 1.0832 1.0827 1.4554 1.2968 1.3892 1.0216 1.017 1.46 1.0978 1.0931 1.5212 1.0983 1.0967 1.5265 1.096 1.0978 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Title Card Required Redundant internal coordinates found in file. 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D145 D146 D147 D148 D149 D150 D151 D152 D153 D154 D155 D156 D157 D158 4 4 4 20 20 20 24 24 24 2 2 2 20 20 20 24 24 24 2 4 20 1 1 1 21 21 21 22 22 22 1 3 21 2 5 33 2 2 5 5 7 7 1 6 8 1 1 1 6 6 6 7 7 7 4 9 10 8 8 8 11 13 14 12 12 12 1 1 1 24 26 27 25 25 25 3 3 35 35 3 3 34 34 33 43 33 33 42 42 33 33 37 37 35 35 38 38 36 42 36 40 34 34 34 44 44 44 43 43 43 46 46 46 47 47 47 45 45 45 49 49 49 50 50 50 48 48 48 52 52 52 53 53 53 51 51 51 55 55 55 56 56 56 54 54 54 62 62 62 65 65 65 54 54 58 58 65 65 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 3 3 3 3 3 3 3 3 3 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 8 8 8 11 11 11 12 12 12 15 15 15 24 24 24 25 25 25 28 28 28 33 33 33 33 33 33 33 33 34 34 34 34 34 34 35 35 35 35 36 36 36 36 39 39 39 39 43 43 43 43 43 43 45 45 45 45 45 45 45 45 45 48 48 48 48 48 48 48 48 48 51 51 51 51 51 51 51 51 51 54 54 54 54 54 54 54 54 54 57 57 57 57 57 57 57 57 57 57 57 57 57 57 57 2 2 2 2 2 2 2 2 2 4 4 4 4 4 4 4 4 4 24 24 24 3 3 3 3 3 3 3 3 3 22 22 22 7 7 7 33 33 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-60.8123 175.5805 -58.4485 -177.1087 59.284 170.9956 -70.7434 49.7968 -67.8529 50.4081 170.9483 50.9358 169.1967 -70.2631 87.5118 -90.7479 -31.4648 150.2755 -148.4148 33.3255 calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically Berny optimization. local minimum Step number 1 out of a maximum of 2 All quantities printed in internal units (Hartrees-Bohrs-Radians) Second derivative matrix not updated -- analytic derivatives used. 0.00035 0.00147 0.00163 0.00197 0.00214 0.00258 0.00268 0.00279 0.00310 0.00327 0.00353 0.00409 0.00416 0.00509 0.00549 0.00579 0.00625 0.00744 0.00863 0.00957 0.01141 0.01313 0.01579 0.01674 0.01925 0.02273 0.02624 0.02957 0.03109 0.03467 0.03517 0.03691 0.03769 0.03770 0.03824 0.03909 0.04022 0.04108 0.04183 0.04331 0.04500 0.04510 0.04601 0.04776 0.04813 0.04981 0.05069 0.05361 0.05416 0.05531 0.05840 0.06149 0.06306 0.06495 0.06782 0.06926 0.07110 0.07139 0.07403 0.07965 0.08032 0.08270 0.08521 0.08536 0.08565 0.08581 0.08621 0.10163 0.10336 0.10360 0.11226 0.11626 0.12153 0.12399 0.12598 0.12780 0.12848 0.12973 0.13303 0.13653 0.13896 0.14132 0.14154 0.14696 0.14777 0.14998 0.15179 0.15928 0.16411 0.16463 0.16800 0.17500 0.17588 0.17623 0.17901 0.18094 0.18711 0.19042 0.19053 0.19145 0.19195 0.19319 0.19355 0.19693 0.19885 0.20069 0.20154 0.20576 0.21474 0.21783 0.22731 0.22839 0.22864 0.23200 0.23567 0.23904 0.24434 0.24664 0.25516 0.25718 0.26588 0.26763 0.27847 0.28039 0.29257 0.29681 0.30030 0.30472 0.30633 0.31107 0.31772 0.32517 0.32920 0.33282 0.33361 0.33392 0.33434 0.33538 0.33629 0.33735 0.34012 0.34115 0.34175 0.34234 0.34287 0.34331 0.34465 0.34536 0.34569 0.34645 0.34726 0.34835 0.35097 0.35413 0.35421 0.35610 0.35961 0.36274 0.36488 0.37016 0.37271 0.37372 0.37556 0.37824 0.37953 0.39223 0.40206 0.41079 0.42850 0.42992 0.43439 0.43553 0.43951 0.44415 0.44743 0.45348 0.45860 0.51416 0.52267 0.52800 0.53174 0.56627 0.57825 0.58241 0.60721 0.62683 0.65358 0.67992 0.77406 Angle between quadratic step and forces= 81.60 degrees. 1 2 3 0.00289614 0.00001082 0.00000000 0.00000977 0.00000001 0.00000001 R1 R2 R3 R4 R5 R6 R7 R8 R9 R10 R11 R12 R13 R14 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0.00001 -0.00001 0.00000 -0.00000 0.00000 -0.00000 -0.00002 -0.00015 0.00001 -0.00007 -0.00002 0.00004 -0.00006 0.00002 -0.00001 0.00004 -0.00003 0.00000 0.00006 -0.00001 -0.00004 0.00001 0.00001 0.00003 -0.00005 0.00001 -0.00001 0.00001 -0.00002 -0.00001 0.00001 -0.00001 0.00001 0.00001 0.00004 -0.00002 0.00004 -0.00002 -0.00000 -0.00003 -0.00001 0.00000 0.00002 0.00000 -0.00001 -0.00001 0.00001 -0.00001 0.00000 -0.00037 -0.00049 -0.00076 -0.00060 -0.00072 -0.00100 -0.00068 -0.00080 -0.00108 0.00036 0.00050 0.00043 0.00060 0.00074 0.00067 0.00052 0.00066 0.00060 -0.00010 -0.00031 -0.00028 0.00005 0.00012 0.00010 0.00013 0.00019 0.00017 0.00044 0.00051 0.00049 0.00515 0.00491 0.00505 0.00019 0.00025 0.00021 -0.00040 -0.00035 -0.00040 -0.00035 -0.00042 -0.00038 -0.00043 -0.00029 -0.00030 -0.00019 -0.00017 -0.00018 -0.00014 -0.00012 -0.00013 -0.00016 -0.00014 -0.00015 -0.00055 -0.00055 -0.00052 0.00048 0.00048 0.00048 -0.00006 -0.00008 -0.00007 0.00023 0.00023 0.00023 -0.00452 -0.00438 -0.00437 -0.00529 -0.00527 -0.00539 -0.00226 -0.00224 -0.00225 -0.00007 -0.00012 -0.00011 -0.00016 0.00001 -0.00001 0.00005 0.00003 0.00011 0.00016 -0.00001 0.00039 -0.00005 0.00035 -0.00005 -0.00001 -0.00003 0.00002 -0.00004 0.00001 0.00000 0.00005 0.00002 -0.00003 -0.00006 -0.00001 -0.00048 -0.00052 -0.00055 -0.00006 -0.00010 -0.00013 0.00022 0.00019 0.00024 0.00015 0.00012 0.00017 0.00018 0.00015 0.00021 -0.00014 -0.00018 -0.00018 -0.00012 -0.00015 -0.00016 -0.00009 -0.00013 -0.00013 0.00003 0.00000 0.00002 0.00000 -0.00003 -0.00001 0.00002 -0.00001 0.00000 0.00046 0.00047 0.00050 0.00046 0.00047 0.00050 0.00046 0.00047 0.00050 -0.00021 -0.00021 -0.00021 -0.00022 -0.00022 -0.00022 -0.00027 -0.00027 -0.00027 0.00010 0.00015 0.00008 0.00012 0.00011 0.00015 2.89562 2.88335 2.06903 2.70402 2.90188 2.07537 2.66025 2.06778 2.66573 2.77371 2.06775 2.72421 2.87740 2.06873 2.06576 2.69765 3.08449 2.85332 2.85317 3.07404 2.71127 2.05921 2.06535 2.06799 1.87102 3.08686 2.87139 2.84359 3.05459 2.71645 2.06485 2.05828 2.06706 2.61214 2.61474 2.47621 2.56839 2.53927 2.04688 2.04603 2.75027 2.45051 2.62515 1.93047 1.92184 2.75908 2.07448 2.06575 2.87464 2.07540 2.07251 2.88461 2.07107 2.07454 2.88499 2.07486 2.07327 2.88840 2.82465 2.90791 2.06127 1.93625 1.94113 1.93661 2.38007 2.37154 1.77031 1.97479 1.92570 1.95633 1.88727 1.94116 1.77111 1.88690 2.04280 1.89803 1.93406 1.92204 1.92703 1.85430 1.99207 1.91369 1.87543 1.90069 1.92536 1.84263 1.96089 1.87420 1.92689 1.93031 1.93068 1.90492 1.93876 1.94390 1.90305 1.92916 1.84327 2.08437 1.91397 1.92826 1.66704 2.06324 1.93745 1.91321 2.03753 1.86176 1.92729 1.93336 1.91471 1.90847 1.91744 1.92133 2.04973 1.88491 1.94484 1.66463 2.05164 1.93712 1.94147 2.03972 1.92513 1.85893 1.93015 1.91652 1.92090 1.91126 2.13041 2.09220 2.05826 2.14968 2.04015 2.09314 2.11280 2.01634 2.15356 2.10576 2.08080 2.09632 2.10135 2.04915 2.13235 1.89267 2.10069 2.03219 2.09883 1.99895 1.92785 1.89795 1.91602 1.87496 1.92289 1.92367 1.91034 1.90972 1.94288 1.87162 1.91127 1.91661 1.90859 1.91229 1.94614 1.86660 1.91809 1.91041 1.91868 1.90971 1.97543 1.87593 1.89787 1.88335 1.89101 1.95109 1.93868 1.88165 1.87440 1.92415 1.94486 1.89860 1.94510 1.87510 1.89147 1.90716 2.02915 2.03470 2.21888 -0.65067 1.34422 -2.75750 -2.74934 -0.75445 1.42701 1.34648 -2.94181 -0.76035 2.57821 0.55857 -1.54684 -1.59331 2.67023 0.56483 0.55262 -1.46702 2.71076 1.72854 -2.63292 -0.47779 -1.53797 0.53583 2.63057 2.75863 -1.45075 0.64399 0.64362 2.71742 -1.47103 -0.20622 -2.22490 1.95750 -0.19389 1.88866 -2.34701 1.56382 -1.50328 -0.57919 2.63690 -2.65085 0.56524 -0.23503 -2.28938 1.89024 -1.19248 0.90638 2.95589 0.96481 3.06367 -1.17000 3.03664 -1.14768 0.90183 1.17565 -0.94512 -3.00101 0.60895 -1.69523 2.60984 2.87965 -1.42211 0.88903 3.03941 -1.16421 0.96401 -0.98231 1.29601 -2.97431 -2.94798 1.38702 -0.93234 1.13569 -3.06862 -0.99329 3.06243 -0.05697 -0.15228 3.01151 -3.08683 0.02260 0.12621 -3.04754 0.03206 -3.13237 -0.51670 -3.06087 2.64633 0.10216 3.12541 0.01031 0.01858 -3.09652 3.04084 -0.12792 -0.07441 3.04001 3.13414 0.02104 0.10744 -3.06184 1.02408 -1.02939 -3.13523 -1.53075 2.69896 0.59313 -0.99641 1.04982 -3.11175 1.13043 -3.10652 -0.98490 -3.08662 -1.04039 1.08123 1.02719 -1.01345 -3.13114 -1.08760 -3.12824 1.03725 -3.13840 1.10415 -1.01354 -1.12049 0.93583 3.03675 0.99886 3.05517 -1.12709 3.04391 -1.18296 0.91796 -3.13552 1.07666 -1.08066 1.01010 -1.06090 3.06496 -1.01966 -3.09066 1.03520 2.98423 -1.23491 0.86891 -1.18448 0.87957 2.98339 0.88873 2.95277 -1.22659 1.52747 -1.58370 -0.54909 2.62293 -2.59022 0.58179 |Maximum Force|RMS Force|Maximum Displacement|RMS Displacement| 0.000022 0.000003 0.016686 0.002898 0.000450 0.000300 0.001800 0.001200 YES YES NO NO -5.449806e-08 6-31+G(d,p) (6D, 7F) 837 A 837 A 837 1403 837 147 147 4574.6771257462 65 65 65 1.00e+00 60 T 0.1235540 0.0419986 0.0330687 1 -2524.31168611 Symmetrizing basis deriv contribution to polar: IMax=3 JMax=2 DiffMx= 0.00D+00 IDoAtm=11111111111111111111111111111111111111111111111111 IDoAtm=111111111111111 NEqPCM: Using equilibrium solvation (IEInf=0, Eps= 78.3553, EpsInf= 1.7778) Differentiating once with respect to electric field. with respect to dipole field. Differentiating once with respect to nuclear coordinates. CalDSu exits because no D1Ps are significant. There are 198 degrees of freedom in the 1st order CPHF. IDoFFX=6 NUNeed= 3. 195 vectors produced by pass 0 Test12= 1.01D-13 1.00D-09 XBig12= 1.96D+02 5.49D+00. AX will form 72 AO Fock derivatives at one time. 195 vectors produced by pass 1 Test12= 1.01D-13 1.00D-09 XBig12= 1.88D+01 4.62D-01. 195 vectors produced by pass 2 Test12= 1.01D-13 1.00D-09 XBig12= 4.27D-01 3.72D-02. 195 vectors produced by pass 3 Test12= 1.01D-13 1.00D-09 XBig12= 4.70D-03 3.89D-03. 195 vectors produced by pass 4 Test12= 1.01D-13 1.00D-09 XBig12= 2.78D-05 2.25D-04. 195 vectors produced by pass 5 Test12= 1.01D-13 1.00D-09 XBig12= 1.35D-07 1.56D-05. 141 vectors produced by pass 6 Test12= 1.01D-13 1.00D-09 XBig12= 5.67D-10 9.27D-07. 20 vectors produced by pass 7 Test12= 1.01D-13 1.00D-09 XBig12= 2.09D-12 8.17D-08. 3 vectors produced by pass 8 Test12= 1.01D-13 1.00D-09 XBig12= 7.18D-15 7.24D-09. InvSVY: IOpt=1 It= 1 EMax= 1.07D-14 Solved reduced A of dimension 1334 with 198 vectors. Isotropic polarizability for W= 0.000000 447.51 Bohr**3. End of Minotr F.D. properties file 721 does not exist. PT101883.200S 2025-01-20T22:04:59.000 -78.18984 -78.18034 -19.67400 -19.67371 -19.66821 -19.66576 -19.66188 -19.64969 -19.61161 -19.61095 -19.60928 -19.60509 -19.59948 -19.59828 -14.86282 -14.82543 -14.78442 -14.74629 -14.71887 -10.67559 -10.66005 -10.65162 -10.62412 -10.61717 -10.61340 -10.61248 -10.60507 -10.60398 -10.60275 -10.59228 -10.58906 -10.57391 -10.55273 -10.54637 -10.54140 -10.53987 -6.97026 -6.96074 -5.08875 -5.08796 -5.08622 -5.07914 -5.07850 -5.07672 -1.21680 -1.20319 -1.19533 -1.17522 -1.15949 -1.14836 -1.14560 -1.13468 -1.09796 -1.09589 -1.08580 -1.07513 -1.05950 -1.04952 -1.04195 -1.03289 -0.94997 -0.91040 -0.90115 -0.88896 -0.86179 -0.84480 -0.80808 -0.79487 -0.78795 -0.77026 -0.74599 -0.72558 -0.71171 -0.70304 -0.69181 -0.67308 -0.66261 -0.65481 -0.63792 -0.63101 -0.62543 -0.62278 -0.61006 -0.60453 -0.59854 -0.58864 -0.58084 -0.57386 -0.56657 -0.55992 -0.55615 -0.55375 -0.54723 -0.54442 -0.54050 -0.53799 -0.53185 -0.52574 -0.52304 -0.51825 -0.51254 -0.51025 -0.50812 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