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D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2 980 A 980 A 1641 980 6020.4789637286 74 1.00e+00 60 T Berny optimization. local minimum Step number 36 out of a maximum of 408 All quantities printed in internal units (Hartrees-Bohrs-Radians) 0.00147 0.00201 0.00372 0.00502 0.00591 0.00656 0.00711 0.00732 0.00773 0.00846 0.00887 0.01016 0.01128 0.01177 0.01203 0.01236 0.01320 0.01408 0.01461 0.01536 0.01578 0.01629 0.01755 0.01833 0.01909 0.01996 0.02112 0.02348 0.02496 0.02617 0.02730 0.02752 0.03078 0.03145 0.03195 0.03437 0.03868 0.04078 0.04229 0.04327 0.04394 0.04512 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A76 A77 A78 A79 A80 A81 A82 A83 A84 A85 A86 A87 A88 A89 A90 A91 A92 A93 A94 A95 A96 A97 A98 A99 A100 A101 A102 A103 A104 A105 A106 A107 A108 A109 A110 A111 A112 A113 A114 A115 A116 A117 A118 A119 A120 A121 A122 A123 A124 A125 A126 A127 A128 A129 A130 A131 A132 A133 A134 A135 A136 A137 A138 A139 D1 D2 D3 D4 D5 D6 D7 D8 D9 D10 D11 D12 D13 D14 D15 D16 D17 D18 D19 D20 D21 D22 D23 D24 D25 D26 D27 D28 D29 D30 D31 D32 D33 D34 D35 D36 D37 D38 D39 D40 D41 D42 D43 D44 D45 D46 D47 D48 D49 D50 D51 D52 D53 D54 D55 D56 D57 D58 D59 D60 D61 D62 D63 D64 D65 D66 D67 D68 D69 D70 D71 D72 D73 D74 D75 D76 D77 D78 D79 D80 D81 D82 D83 D84 D85 D86 D87 D88 D89 D90 D91 D92 D93 D94 D95 D96 D97 D98 D99 D100 D101 D102 D103 D104 D105 D106 D107 D108 D109 D110 D111 D112 D113 D114 D115 D116 D117 D118 D119 D120 D121 D122 D123 D124 D125 D126 D127 D128 D129 D130 D131 D132 D133 D134 D135 D136 D137 D138 D139 D140 D141 D142 D143 D144 D145 D146 D147 D148 D149 D150 D151 D152 D153 D154 D155 D156 D157 D158 D159 D160 D161 D162 D163 D164 D165 D166 D167 D168 D169 D170 D171 D172 D173 D174 D175 D176 D177 D178 D179 D180 D181 D182 2.91048 2.88179 2.07589 2.67684 2.89955 2.07126 2.66638 2.05927 2.66307 2.78911 2.07533 2.71454 2.85732 2.62769 2.58422 2.57158 2.03933 2.61797 2.46020 2.69168 2.60818 2.65647 2.33453 2.60249 2.62354 2.46908 2.77177 2.66419 2.07001 2.06467 2.70009 3.08271 2.85329 2.85409 3.07351 2.71123 2.05921 2.06540 2.06800 1.85041 3.09461 2.86291 2.84684 3.05604 2.71542 2.06697 2.05829 2.06537 2.62327 2.57962 2.81743 2.81661 2.06790 2.06312 2.06785 2.05981 2.06289 2.05299 2.06596 2.06181 2.92455 2.06868 2.88795 2.68172 2.06497 2.81727 2.87129 1.82967 1.93653 1.95485 1.93952 2.29192 2.49958 2.72715 2.06089 2.05438 2.06091 1.77781 1.91588 1.99646 1.93017 1.91115 1.92732 1.76901 1.96715 1.94845 1.94867 1.87745 1.94429 1.94587 1.87298 1.95833 1.91568 1.89292 1.87663 1.90581 1.81962 1.98079 1.90260 1.93578 1.91474 1.93407 1.84653 2.16123 2.27542 2.10782 2.19758 1.97758 2.13453 1.92779 2.22084 1.94980 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Title Card Required Redundant internal coordinates found in file. (old form). Charge = -1 Multiplicity = 1 Berny optimization. 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17 17 16 16 16 16 17 17 17 17 44 44 51 51 51 51 51 51 45 45 45 45 21 21 21 22 22 22 25 25 25 26 26 26 35 35 35 38 38 38 39 39 39 46 46 46 46 46 46 55 55 55 55 55 55 47 47 47 47 47 47 58 58 58 58 58 58 58 58 58 60 60 60 60 60 60 60 60 60 62 62 62 64 64 64 64 64 64 64 64 64 67 67 67 67 67 67 69 69 70 70 70 3 31 32 3 31 32 3 31 32 6 7 18 6 7 18 6 7 18 35 35 35 5 7 14 5 7 14 5 7 14 33 33 33 4 4 4 8 9 8 9 8 9 3 3 3 19 20 21 19 20 21 19 20 21 11 15 11 15 3 9 3 9 12 51 12 51 3 8 3 8 10 10 17 43 17 43 9 9 12 45 12 45 8 51 8 51 11 45 11 45 46 46 52 53 54 52 53 54 46 55 46 55 22 22 22 23 24 25 26 26 26 27 28 29 36 37 38 39 39 39 40 41 42 45 47 44 47 44 47 56 57 58 56 57 58 48 49 50 48 49 50 59 60 62 59 60 62 59 60 62 61 64 67 61 64 67 61 64 67 63 63 63 65 66 74 65 66 74 65 66 74 68 69 68 69 68 69 70 70 71 72 73 35.6315 155.1029 -78.6311 -81.5862 37.8852 164.1512 153.6496 -86.879 39.387 80.5403 -35.8408 -155.1678 -162.8347 80.7843 -38.5427 -40.9254 -157.3064 83.3666 59.8539 173.4305 -64.5624 -144.0561 -23.8355 94.0612 95.72 -144.0594 -26.1627 -26.7911 93.4295 -148.6738 -72.3872 177.2587 54.5928 1.5212 122.8352 -119.3779 80.2194 -92.4685 -43.3785 143.9335 -162.0079 25.3041 21.9514 -94.5578 143.8129 -63.1602 56.5993 174.3125 60.1962 179.9557 -62.3311 -179.3214 -59.5619 58.1513 -178.981 0.5883 1.2209 -179.2098 -174.6267 -0.9093 5.1532 178.8705 -1.8027 -177.5006 178.4523 2.7544 -6.0247 179.8136 175.1637 1.002 -179.3622 -0.623 -0.1947 179.4357 -179.6878 -0.0574 0.0087 179.5515 -0.1026 179.6136 -179.7497 -0.0335 1.4584 177.4309 -178.8185 -2.846 -0.5631 179.6647 179.6792 -0.093 -179.3472 0.3963 -52.5223 70.0751 -170.5529 131.9055 -105.4971 13.8749 179.9832 2.4438 -0.258 -177.7974 66.1967 -55.4737 -173.6087 35.9279 -96.0548 150.5916 165.5436 -80.7701 51.5667 174.731 -66.1073 55.825 -78.5794 52.2199 167.6676 169.4899 57.3031 -76.2849 57.7474 176.6631 -64.2439 -0.5723 179.309 0.5151 -179.3548 177.8404 -2.0295 -155.912 -39.6312 85.7094 27.2107 143.4916 -91.1678 59.2897 179.9889 -59.8054 -120.8508 -0.1516 120.054 89.1601 -152.3269 -33.8128 -29.9448 88.5681 -152.9178 -146.436 -27.923 90.5911 -43.1638 75.1954 -162.0475 75.8386 -165.8022 -43.0451 -166.8462 -48.487 74.2701 69.493 -52.7707 -168.6429 -163.4755 -41.1487 76.4713 -44.055 78.2717 -164.1083 73.7729 -163.9003 -46.2803 57.0363 -123.2738 -63.2173 116.4726 178.5944 -1.7157 -179.8923 -0.214 61.0241 -179.6762 -60.3565 calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically Berny optimization. local minimum Step number 1 out of a maximum of 2 All quantities printed in internal units (Hartrees-Bohrs-Radians) Second derivative matrix not updated -- analytic derivatives used. 0.00088 0.00107 0.00112 0.00134 0.00178 0.00227 0.00257 0.00315 0.00318 0.00347 0.00399 0.00424 0.00468 0.00483 0.00499 0.00574 0.00604 0.00717 0.00753 0.00935 0.00951 0.00999 0.01096 0.01231 0.01292 0.01525 0.01684 0.01717 0.02158 0.02336 0.02366 0.02456 0.02696 0.03287 0.03375 0.03472 0.03874 0.04021 0.04041 0.04144 0.04246 0.04378 0.04482 0.04629 0.04755 0.04785 0.04886 0.05220 0.05262 0.05372 0.05397 0.05479 0.05535 0.05575 0.05664 0.05717 0.05916 0.06103 0.06136 0.06204 0.06751 0.06855 0.07003 0.07306 0.07704 0.08014 0.08212 0.08317 0.08352 0.08549 0.08577 0.08578 0.08592 0.09287 0.10235 0.10585 0.11816 0.12215 0.12469 0.12700 0.12720 0.12874 0.12893 0.13002 0.13124 0.13243 0.13864 0.14580 0.14611 0.14692 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0.88325 Angle between quadratic step and forces= 64.39 degrees. 1 2 3 0.00276503 0.00001121 0.00000000 0.00000818 0.00000001 0.00000001 R1 R2 R3 R4 R5 R6 R7 R8 R9 R10 R11 R12 R13 R14 R15 R16 R17 R18 R19 R20 R21 R22 R23 R24 R25 R26 R27 R28 R29 R30 R31 R32 R33 R34 R35 R36 R37 R38 R39 R40 R41 R42 R43 R44 R45 R46 R47 R48 R49 R50 R51 R52 R53 R54 R55 R56 R57 R58 R59 R60 R61 R62 R63 R64 R65 R66 R67 R68 R69 R70 R71 R72 R73 R74 R75 R76 R77 A1 A2 A3 A4 A5 A6 A7 A8 A9 A10 A11 A12 A13 A14 A15 A16 A17 A18 A19 A20 A21 A22 A23 A24 A25 A26 A27 A28 A29 A30 A31 A32 A33 A34 A35 A36 A37 A38 A39 A40 A41 A42 A43 A44 A45 A46 A47 A48 A49 A50 A51 A52 A53 A54 A55 A56 A57 A58 A59 A60 A61 A62 A63 A64 A65 A66 A67 A68 A69 A70 A71 A72 A73 A74 A75 A76 A77 A78 A79 A80 A81 A82 A83 A84 A85 A86 A87 A88 A89 A90 A91 A92 A93 A94 A95 A96 A97 A98 A99 A100 A101 A102 A103 A104 A105 A106 A107 A108 A109 A110 A111 A112 A113 A114 A115 A116 A117 A118 A119 A120 A121 A122 A123 A124 A125 A126 A127 A128 A129 A130 A131 A132 A133 A134 A135 A136 A137 A138 A139 D1 D2 D3 D4 D5 D6 D7 D8 D9 D10 D11 D12 D13 D14 D15 D16 D17 D18 D19 D20 D21 D22 D23 D24 D25 D26 D27 D28 D29 D30 D31 D32 D33 D34 D35 D36 D37 D38 D39 D40 D41 D42 D43 D44 D45 D46 D47 D48 D49 D50 D51 D52 D53 D54 D55 D56 D57 D58 D59 D60 D61 D62 D63 D64 D65 D66 D67 D68 D69 D70 D71 D72 D73 D74 D75 D76 D77 D78 D79 D80 D81 D82 D83 D84 D85 D86 D87 D88 D89 D90 D91 D92 D93 D94 D95 D96 D97 D98 D99 D100 D101 D102 D103 D104 D105 D106 D107 D108 D109 D110 D111 D112 D113 D114 D115 D116 D117 D118 D119 D120 D121 D122 D123 D124 D125 D126 D127 D128 D129 D130 D131 D132 D133 D134 D135 D136 D137 D138 D139 D140 D141 D142 D143 D144 D145 D146 D147 D148 D149 D150 D151 D152 D153 D154 D155 D156 D157 D158 D159 D160 D161 D162 D163 D164 D165 D166 D167 D168 D169 D170 D171 D172 D173 D174 D175 D176 D177 D178 D179 D180 D181 D182 2.91048 2.88179 2.07589 2.67684 2.89955 2.07126 2.66638 2.05927 2.66307 2.78911 2.07533 2.71454 2.85732 2.62769 2.58422 2.57158 2.03933 2.61797 2.46020 2.69168 2.60818 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1.82967 1.93653 1.95490 1.93952 2.29192 2.49959 2.72715 2.06089 2.05438 2.06091 1.77781 1.91588 1.99649 1.93019 1.91116 1.92729 1.76899 1.96713 1.94846 1.94867 1.87747 1.94430 1.94594 1.87297 1.95823 1.91566 1.89290 1.87671 1.90581 1.81964 1.98072 1.90256 1.93579 1.91482 1.93409 1.84653 2.16123 2.27542 2.10783 2.19756 1.97759 2.13454 1.92779 2.22083 1.94981 2.20078 2.13257 2.11616 2.20118 1.96584 2.26414 2.16724 1.84642 1.82629 2.02162 2.18218 2.07697 2.18264 2.25792 1.84262 1.90095 1.92250 1.95730 1.90612 1.92725 1.84891 2.08658 1.91662 1.92708 1.66660 2.06185 1.93729 1.91395 2.03753 1.86185 1.92747 1.93310 1.91475 1.90844 1.91740 1.85416 2.05565 1.89701 1.92469 1.66068 2.05959 1.92969 1.95013 2.04034 1.92995 1.85940 1.92590 1.91129 1.92074 1.91563 1.83540 1.83621 2.16852 2.27749 1.94465 2.10236 2.23617 1.92993 1.94068 1.92651 1.89502 1.88004 1.89001 1.91998 1.92632 1.87825 1.93422 1.89371 1.91018 1.89285 1.92130 1.96230 1.86061 1.87126 1.95105 1.89674 1.93895 1.98827 1.88253 1.91932 1.83503 1.91734 1.90291 1.93885 1.88765 1.87725 1.93904 1.90012 1.94476 1.93706 1.92979 1.91129 1.88401 1.85400 2.12425 1.97914 2.17979 2.02874 1.91107 1.83827 1.91119 1.93554 1.92972 1.93578 0.62199 2.70714 -1.37228 -1.42386 0.66130 2.86506 2.68181 -1.51622 0.68754 1.40580 -0.62540 -2.70812 -2.84190 1.41008 -0.67263 -0.71421 -2.74541 1.45505 1.04455 3.02685 -1.12691 -2.51457 -0.41631 1.64141 1.67035 -2.51458 -0.45686 -0.46790 1.63035 -2.59511 -1.26334 3.09381 0.95286 0.02696 2.14435 -2.08305 1.39950 -1.61439 -0.75770 2.51159 -2.82819 0.44111 0.38279 -1.65067 2.50964 -1.10232 0.98781 3.04233 1.05061 3.14074 -1.08792 -3.12975 -1.03962 1.01490 -3.12399 0.01021 0.02115 -3.12783 -3.04770 -0.01582 0.09003 3.12190 -0.03145 -3.09737 3.11462 0.04870 -0.10524 3.13832 3.05709 0.01747 -3.13048 -0.01088 -0.00330 3.13184 -3.13619 -0.00105 0.00020 3.13394 -0.00170 3.13472 -3.13713 -0.00070 0.02563 3.09638 -3.12084 -0.05009 -0.01006 3.13567 3.13580 -0.00165 -3.13011 0.00696 -0.91721 1.22252 -2.97722 2.30226 -1.84119 0.24225 3.14148 0.04292 -0.00450 -3.10306 1.15509 -0.96846 -3.03024 0.62807 -1.67546 2.62931 2.88856 -1.41053 0.89922 3.04933 -1.15409 0.97404 -1.37123 0.91169 2.92661 2.96643 1.00858 -1.32294 1.01099 3.08651 -1.11817 -0.01004 3.12952 0.00902 -3.13034 3.10383 -0.03553 -2.72123 -0.69177 1.49587 0.47498 2.50444 -1.59110 1.03511 -3.14148 -1.04348 -2.10889 -0.00229 2.09570 1.55624 -2.65848 -0.59009 -0.52251 1.54596 -2.66883 -2.55564 -0.48717 1.58122 -0.75338 1.31234 -2.82828 1.32364 -2.89383 -0.75126 -2.91201 -0.84629 1.29627 1.21263 -0.92133 -2.94368 -2.85224 -0.71723 1.33563 -0.76799 1.36702 -2.86331 1.28850 -2.85967 -0.80682 0.99526 -2.15175 -1.10356 2.03261 3.11683 -0.03018 -3.13971 -0.00373 1.06511 -3.13590 -1.05337 |Maximum Force|RMS Force|Maximum Displacement|RMS Displacement| 0.000012 0.000002 0.028972 0.002764 0.000450 0.000300 0.001800 0.001200 YES YES NO NO -1.372720e-07 6-31+G(d,p) (6D, 7F) 980 A 980 A 980 1641 980 171 171 5979.6179236202 74 74 74 1.00e+00 60 T 0.1065370 0.0286874 0.0266710 2 -2882.89644311 Symmetrizing basis deriv contribution to polar: IMax=3 JMax=2 DiffMx= 0.00D+00 IDoAtm=11111111111111111111111111111111111111111111111111 IDoAtm=111111111111111111111111 NEqPCM: Using equilibrium solvation (IEInf=0, Eps= 78.3553, EpsInf= 1.7778) Differentiating once with respect to electric field. with respect to dipole field. Differentiating once with respect to nuclear coordinates. CalDSu exits because no D1Ps are significant. There are 225 degrees of freedom in the 1st order CPHF. IDoFFX=6 NUNeed= 3. 222 vectors produced by pass 0 Test12= 1.38D-13 1.00D-09 XBig12= 2.17D+02 5.62D+00. AX will form 72 AO Fock derivatives at one time. 222 vectors produced by pass 1 Test12= 1.38D-13 1.00D-09 XBig12= 2.40D+01 5.40D-01. 222 vectors produced by pass 2 Test12= 1.38D-13 1.00D-09 XBig12= 4.31D-01 4.23D-02. 222 vectors produced by pass 3 Test12= 1.38D-13 1.00D-09 XBig12= 4.02D-03 2.95D-03. 222 vectors produced by pass 4 Test12= 1.38D-13 1.00D-09 XBig12= 2.97D-05 2.93D-04. 222 vectors produced by pass 5 Test12= 1.38D-13 1.00D-09 XBig12= 1.69D-07 1.75D-05. 167 vectors produced by pass 6 Test12= 1.38D-13 1.00D-09 XBig12= 7.26D-10 1.18D-06. 25 vectors produced by pass 7 Test12= 1.38D-13 1.00D-09 XBig12= 2.74D-12 5.32D-08. 3 vectors produced by pass 8 Test12= 1.38D-13 1.00D-09 XBig12= 9.79D-15 5.19D-09. InvSVY: IOpt=1 It= 1 EMax= 1.95D-14 Solved reduced A of dimension 1527 with 225 vectors. Isotropic polarizability for W= 0.000000 518.48 Bohr**3. End of Minotr F.D. properties file 721 does not exist. PT195122.500S 2026-03-31T04:04:26.000 -78.18846 -78.18066 -19.71822 -19.68028 -19.67525 -19.66775 -19.66603 -19.66579 -19.66405 -19.66233 -19.65529 -19.64684 -19.60791 -19.60495 -19.59976 -19.59859 -14.87168 -14.84818 -14.84720 -14.84697 -14.77547 -14.75895 -10.71500 -10.69177 -10.67273 -10.66568 -10.66157 -10.63344 -10.62637 -10.62605 -10.62119 -10.61741 -10.61295 -10.60584 -10.60102 -10.59227 -10.58976 -10.58952 -10.58784 -10.58751 -10.58413 -10.56218 -10.53971 -6.96890 -6.96107 -5.08741 -5.08659 -5.08480 -5.07947 -5.07883 -5.07706 -1.26498 -1.21996 -1.20786 -1.20280 -1.19812 -1.17261 -1.16884 -1.16775 -1.16269 -1.15270 -1.14978 -1.14589 -1.10575 -1.09448 -1.08990 -1.08606 -1.05762 -1.04969 -1.02084 -1.01518 -0.91756 -0.89977 -0.89366 -0.89157 -0.87395 -0.85066 -0.82631 -0.81871 -0.81006 -0.80179 -0.79470 -0.77600 -0.74455 -0.74134 -0.72762 -0.72068 -0.70521 -0.68663 -0.67578 -0.67364 -0.66356 -0.65251 -0.65047 -0.63989 -0.63668 -0.62667 -0.61892 -0.61648 -0.60448 -0.59875 -0.59790 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Mulliken charges: 1 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 C C C C H H O C C C C C H N N N N C H H O P O O O C H H H H H O H O P O O O C H H H O N C C C H H H C H H H C H H C H C H O H N H H C O O C H H H H -0.002367 -0.129176 -0.604354 -0.392354 0.230244 0.215766 -0.298710 0.355717 0.525131 -0.195860 0.634006 -0.162066 0.232600 -0.102025 -0.375211 -0.308674 -0.393571 0.047820 0.205965 0.198380 -0.719846 2.128890 -0.963710 -0.977218 -0.749581 -0.307326 0.186947 0.184913 0.181492 0.237370 0.239042 -0.589985 0.463063 -0.810503 2.276628 -0.999707 -0.921391 -0.737128 -0.283907 0.185670 0.191109 0.188257 -0.643818 -0.313479 0.024130 0.085584 -0.495516 0.194854 0.180002 0.196395 -0.142817 0.210969 0.233325 0.223118 -0.180900 0.212920 0.206251 0.034529 0.217930 0.105522 0.291404 -0.609670 0.461234 -0.753395 0.478630 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A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A 9.9376 17.6977 20.3629 24.4618 28.2556 31.4399 35.6172 36.5561 41.2860 51.9129 56.2363 60.4844 62.6937 68.8858 75.5010 85.3454 89.7266 104.5476 109.2975 118.1664 121.9151 127.6238 135.5036 140.1674 148.9039 154.4242 160.9114 165.5715 178.0422 185.1198 190.8378 207.5693 210.2941 214.6176 220.5454 234.0058 240.7419 245.5205 250.8739 261.9802 271.6231 276.8213 296.5383 305.2517 313.4019 324.6325 330.3791 343.6869 345.9637 347.6903 352.1224 359.5956 362.2964 371.8650 404.3193 412.1549 423.1580 435.2178 446.4999 453.5868 461.4335 465.1470 484.6282 499.0974 515.1917 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