Gaussian 16 GINC-EXP-1-50 VOLGA Title Card Required ES64L-G16RevC.01 6-Feb-2025 Gaussian 16 3-Jul-2019 ES64L-G16RevC.01 44 44 118 118 634 (6D, 7F) 6-31+G(d,p) 126 126 C1[X(C12H15N3O12P2)] C1[X(C12H15N3O12P2)] RM062X 6-31+G(d,p) FOpt # opt freq 6-31+g(d,p) scrf=(smd,solvent=water) geom=connectivity m062x 440.08882199999994 -2 1 AuxInfo=1/0/N:1;2;3;4;8;16;28;33;34;35;37;43;32;38;44;7;11;13;14;15;22;23;25;26;27;39;40;12;24;5;6;9;10;17;18;19;20;21;29;30;31;36;41;42/rA:44nC0C0C0C0H0H0O0C0H0H0O0P0O0O0O0C0H0H0H0H0H0O0O0P0O0O0O0C0H0H0H0N0C0C0C0H0C0N0O0O0H0H0C0N0/rB:;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;/rC:-3.1361,.7439,-.1404;-1.6142,.7439,-.1404;-1.1455,2.1918,-.1404;-3.6053,2.1882,-.244;-.486,2.3588,-.9663;-4.217,2.3359,-1.1692;-2.3732,3.0813,-.2736;-4.5031,2.5485,.9542;-5.5248,2.3481,.7073;-4.2192,1.9608,1.8021;-4.3509,3.9363,1.2636;-5.1897,4.8746,.106;-6.8243,4.376,.0443;-4.4703,4.6609,-1.4305;-5.1135,6.5251,.5465;-5.6959,7.3226,-.4877;-5.8043,8.3298,-.1432;-5.0625,7.3068,-1.3499;-6.657,6.928,-.7439;-3.5091,.2941,.7559;-1.2523,.2462,.7349;-1.1305,.0788,-1.3103;-3.637,-.0261,-1.2364;-4.4212,-1.424,-.6406;-3.8811,-1.7466,.9495;-6.1117,-1.1673,-.6273;-4.0549,-2.7561,-1.6483;-5.0638,-3.7586,-1.4998;-5.951,-3.4504,-2.0125;-4.7141,-4.6808,-1.9149;-5.2812,-3.8948,-.461;-.4499,2.4894,1.1199;.8363,2.1383,1.3237;-1.062,3.129,2.1374;-.3902,3.4165,3.3545;-2.1138,3.42,1.9797;.896,3.0653,3.5583;1.508,2.4257,2.5408;1.3964,1.5616,.4131;1.4683,3.2547,4.6629;2.4623,2.1461,2.6467;-1.2204,-.8706,-1.1994;-1.1004,4.1475,4.5089;-1.6292,4.6918,5.3684; g16 Output=55U.log mem=16GB nprocshared=16 chk=55U.chk # opt freq 6-31+g(d,p) scrf=(smd,solvent=water) geom=connectivity m062 1/18=20,19=15,26=3,38=1,57=2/1,3 2/9=110,12=2,17=6,18=5,40=1/2 3/5=1,6=6,7=111,11=2,25=1,30=1,70=32201,71=1,72=1,74=-55/1,2,3 4//1 5/5=2,38=5,53=1/2 6/7=2,8=2,9=2,10=2,28=1/1 7//1,2,3,16 1/18=20,19=15,26=3/3(2) 2/9=110/2 99//99 2/9=110/2 3/5=1,6=6,7=111,11=2,25=1,30=1,70=32205,71=1,72=1,74=-55/1,2,3 4/5=5,16=3,69=1/1 5/5=2,38=5,53=1/2 7//1,2,3,16 1/18=20,19=15,26=3/3(-5) 2/9=110/2 6/7=2,8=2,9=2,10=2,19=2,28=1/1 99/9=1/99 Title Card Required Berny optimization. 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A42 A43 A44 A45 A46 A47 A48 A49 A50 A51 A52 A53 A54 A55 A56 A57 A58 A59 A60 A61 A62 A63 A64 A65 A66 A67 A68 A69 A70 A71 A72 A73 A74 A75 A76 A77 A78 A79 A80 D1 D2 D3 D4 D5 D6 D7 D8 D9 D10 D11 D12 D13 D14 D15 D16 D17 D18 D19 D20 D21 D22 D23 D24 D25 D26 D27 D28 D29 D30 D31 D32 D33 D34 D35 D36 D37 D38 D39 D40 D41 D42 D43 D44 D45 D46 D47 D48 D49 D50 D51 D52 D53 D54 D55 D56 D57 D58 D59 D60 D61 D62 D63 D64 D65 D66 D67 D68 D69 D70 D71 D72 D73 D74 D75 D76 D77 D78 D79 D80 D81 D82 D83 D84 D85 D86 D87 D88 D89 D90 D91 D92 D93 D94 D95 D96 D97 D98 D99 2.93221 2.87292 2.06876 2.69495 2.92786 2.07405 2.65778 2.06365 2.64154 2.84018 2.06523 2.72489 2.88085 2.06862 2.06958 2.69485 3.08827 2.85185 2.85199 3.07247 2.71191 2.05917 2.06532 2.06785 1.86013 3.08980 2.86841 2.84478 3.05558 2.71566 2.06503 2.05830 2.06716 2.62737 2.55257 2.59590 2.30704 2.58000 2.04963 2.74339 2.68886 2.61716 2.31816 1.92478 2.19329 1.79779 1.94742 1.93620 1.95499 1.88790 1.93472 1.80075 1.89223 1.98737 1.91593 1.92157 1.94055 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YES YES YES YES -1.826069e-09 Optimization completed. -- Stationary point found. R1 R2 R3 R4 R5 R6 R7 R8 R9 R10 R11 R12 R13 R14 R15 R16 R17 R18 R19 R20 R21 R22 R23 R24 R25 R26 R27 R28 R29 R30 R31 R32 R33 R34 R35 R36 R37 R38 R39 R40 R41 R42 R43 R44 R45 1 1 1 1 2 2 2 3 3 3 4 4 4 8 8 8 11 12 12 12 15 16 16 16 22 23 24 24 24 27 28 28 28 32 32 33 33 34 34 35 35 37 37 38 43 2 4 20 23 3 21 22 5 7 32 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 42 24 25 26 27 28 29 30 31 33 34 38 39 35 36 37 43 38 40 41 44 1.5517 1.5203 1.0947 1.4261 1.5494 1.0975 1.4064 1.092 1.3978 1.503 1.0929 1.442 1.5245 1.0947 1.0952 1.4261 1.6342 1.5091 1.5092 1.6259 1.4351 1.0897 1.0929 1.0943 0.9843 1.6351 1.5179 1.5054 1.6169 1.4371 1.0928 1.0892 1.0939 1.3903 1.3508 1.3737 1.2208 1.3653 1.0846 1.4517 1.4229 1.3849 1.2267 1.0185 1.1606 -DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0 A1 A2 A3 A4 A5 A6 A7 A8 A9 A10 A11 A12 A13 A14 A15 A16 A17 A18 A19 A20 A21 A22 A23 A24 A25 A26 A27 A28 A29 A30 A31 A32 A33 A34 A35 A36 A37 A38 A39 A40 A41 A42 A43 A44 A45 A46 A47 A48 A49 A50 A51 A52 A53 A54 A55 A56 A57 A58 A59 A60 A61 A62 A63 A64 A65 A66 A67 A68 A69 A70 A71 A72 A73 A74 A75 A76 A77 A78 2 2 2 4 4 20 1 1 1 3 3 21 2 2 2 5 5 7 1 1 1 6 6 7 3 4 4 4 9 9 10 8 11 11 11 13 13 14 12 15 15 15 17 17 18 2 1 23 23 23 25 25 26 24 27 27 27 29 29 30 3 3 33 32 32 38 32 32 35 34 34 37 35 35 38 33 33 37 1 1 1 1 1 1 2 2 2 2 2 2 3 3 3 3 3 3 4 4 4 4 4 4 7 8 8 8 8 8 8 11 12 12 12 12 12 12 15 16 16 16 16 16 16 22 23 24 24 24 24 24 24 27 28 28 28 28 28 28 32 32 32 33 33 33 34 34 34 35 35 35 37 37 37 38 38 38 4 20 23 20 23 23 3 21 22 21 22 22 5 7 32 7 32 32 6 7 8 7 8 8 4 9 10 11 10 11 11 12 13 14 15 14 15 15 16 17 18 19 18 19 19 42 24 25 26 27 26 27 27 28 29 30 31 30 31 31 33 34 34 38 39 39 35 36 36 37 43 43 38 40 40 37 41 41 103.0059 111.5791 110.936 112.0127 108.1685 110.8514 103.1752 108.4165 113.8677 109.7746 110.0979 111.1855 111.426 107.6517 112.6192 109.9718 106.7187 108.4166 111.0243 104.3096 111.9899 106.2601 110.3428 112.643 110.4801 108.4372 111.5986 111.9972 108.4098 110.4923 105.8494 119.7346 109.5432 110.1989 95.4048 118.447 111.0884 109.7377 116.7212 106.6552 110.4238 110.7489 109.7136 109.3582 109.8818 108.8179 117.0162 108.1371 111.2424 95.2309 117.6408 111.0949 111.1892 116.8376 110.316 106.5294 110.5778 109.8018 110.0362 109.5158 116.4446 121.9665 121.5669 115.4445 121.824 122.7314 121.995 116.3949 121.6084 120.2806 120.9439 118.7753 113.3147 125.5986 121.0856 127.3223 115.5894 117.085 -DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0 A79 35 43 44 8 -1 180.7168 -DE/DX|=|0.0 D1 D2 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Gaussian 16 GINC-EXP-1-50 VOLGA Title Card Required ES64L-G16RevC.01 126 C1[X(C12H15N3O12P2)] RM062X 6-31+G(d,p) Freq #N Geom=AllCheck Guess=TCheck SCRF=Check GenChk RM062X/6-31+G(d,p) Freq 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 440.08882199999994 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Title Card Required Redundant internal coordinates found in file. (old form). Charge = -2 Multiplicity = 1 Berny optimization. R1 R2 R3 R4 R5 R6 R7 R8 R9 R10 R11 R12 R13 R14 R15 R16 R17 R18 R19 R20 R21 R22 R23 R24 R25 R26 R27 R28 R29 R30 R31 R32 R33 R34 R35 R36 R37 R38 R39 R40 R41 R42 R43 R44 R45 1 1 1 1 2 2 2 3 3 3 4 4 4 8 8 8 11 12 12 12 15 16 16 16 22 23 24 24 24 27 28 28 28 32 32 33 33 34 34 35 35 37 37 38 43 2 4 20 23 3 21 22 5 7 32 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 42 24 25 26 27 28 29 30 31 33 34 38 39 35 36 37 43 38 40 41 44 1.5517 1.5203 1.0947 1.4261 1.5494 1.0975 1.4064 1.092 1.3978 1.503 1.0929 1.442 1.5245 1.0947 1.0952 1.4261 1.6342 1.5091 1.5092 1.6259 1.4351 1.0897 1.0929 1.0943 0.9843 1.6351 1.5179 1.5054 1.6169 1.4371 1.0928 1.0892 1.0939 1.3903 1.3508 1.3737 1.2208 1.3653 1.0846 1.4517 1.4229 1.3849 1.2267 1.0185 1.1606 calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically A1 A2 A3 A4 A5 A6 A7 A8 A9 A10 A11 A12 A13 A14 A15 A16 A17 A18 A19 A20 A21 A22 A23 A24 A25 A26 A27 A28 A29 A30 A31 A32 A33 A34 A35 A36 A37 A38 A39 A40 A41 A42 A43 A44 A45 A46 A47 A48 A49 A50 A51 A52 A53 A54 A55 A56 A57 A58 A59 A60 A61 A62 A63 A64 A65 A66 A67 A68 A69 A70 A71 A72 A73 A74 A75 A76 A77 A78 2 2 2 4 4 20 1 1 1 3 3 21 2 2 2 5 5 7 1 1 1 6 6 7 3 4 4 4 9 9 10 8 11 11 11 13 13 14 12 15 15 15 17 17 18 2 1 23 23 23 25 25 26 24 27 27 27 29 29 30 3 3 33 32 32 38 32 32 35 34 34 37 35 35 38 33 33 37 1 1 1 1 1 1 2 2 2 2 2 2 3 3 3 3 3 3 4 4 4 4 4 4 7 8 8 8 8 8 8 11 12 12 12 12 12 12 15 16 16 16 16 16 16 22 23 24 24 24 24 24 24 27 28 28 28 28 28 28 32 32 32 33 33 33 34 34 34 35 35 35 37 37 37 38 38 38 4 20 23 20 23 23 3 21 22 21 22 22 5 7 32 7 32 32 6 7 8 7 8 8 4 9 10 11 10 11 11 12 13 14 15 14 15 15 16 17 18 19 18 19 19 42 24 25 26 27 26 27 27 28 29 30 31 30 31 31 33 34 34 38 39 39 35 36 36 37 43 43 38 40 40 37 41 41 103.0059 111.5791 110.936 112.0127 108.1685 110.8514 103.1752 108.4165 113.8677 109.7746 110.0979 111.1855 111.426 107.6517 112.6192 109.9718 106.7187 108.4166 111.0243 104.3096 111.9899 106.2601 110.3428 112.643 110.4801 108.4372 111.5986 111.9972 108.4098 110.4923 105.8494 119.7346 109.5432 110.1989 95.4048 118.447 111.0884 109.7377 116.7212 106.6552 110.4238 110.7489 109.7136 109.3582 109.8818 108.8179 117.0162 108.1371 111.2424 95.2309 117.6408 111.0949 111.1892 116.8376 110.316 106.5294 110.5778 109.8018 110.0362 109.5158 116.4446 121.9665 121.5669 115.4445 121.824 122.7314 121.995 116.3949 121.6084 120.2806 120.9439 118.7753 113.3147 125.5986 121.0856 127.3223 115.5894 117.085 calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically A79 A80 35 35 43 43 44 44 8 8 -1 -2 180.7168 calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically 179.333 D1 D2 D3 D4 D5 D6 D7 D8 D9 D10 D11 D12 D13 D14 D15 D16 D17 D18 D19 D20 D21 D22 D23 D24 D25 D26 D27 D28 D29 D30 D31 D32 D33 D34 D35 D36 D37 D38 D39 D40 D41 D42 D43 D44 D45 D46 D47 D48 D49 D50 D51 D52 D53 D54 D55 D56 D57 D58 D59 D60 D61 D62 D63 D64 D65 D66 D67 D68 D69 D70 D71 D72 D73 D74 D75 D76 D77 D78 D79 D80 D81 D82 D83 D84 D85 D86 D87 D88 D89 D90 D91 D92 D93 D94 D95 D96 D97 D98 D99 4 4 4 20 20 20 23 23 23 2 2 2 20 20 20 23 23 23 2 4 20 1 1 1 21 21 21 22 22 22 1 3 21 2 5 32 2 2 5 5 7 7 1 6 8 1 1 1 6 6 6 7 7 7 4 9 10 8 8 8 11 13 14 12 12 12 1 1 1 23 25 26 24 24 24 3 3 34 34 3 3 33 33 32 32 39 39 32 32 36 36 34 34 43 43 35 35 40 40 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 2 2 2 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87.6022 15.1013 136.67 -106.9955 63.3519 -118.3299 -59.2199 119.0983 -177.6379 0.6803 -31.1436 -148.5356 90.5318 -68.2696 51.0724 169.5442 55.9502 175.2923 -66.2359 174.5196 -66.1383 52.3335 64.924 -56.0812 -173.2475 34.2271 -97.777 148.8784 165.6103 -81.0229 51.8809 174.1413 -66.7081 55.2388 -56.9613 73.6636 -171.1853 -169.725 78.5369 -54.5298 64.8777 -175.9993 -57.0762 -178.4809 1.4949 3.1936 -176.8306 178.8177 -0.7211 -2.9497 177.5116 -1.5016 179.1849 178.5228 -0.7907 0.77 -179.4166 -179.7151 0.0982 0.8722 -179.5078 -178.9452 0.6748 -0.4587 178.8458 179.9021 -0.7933 calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically Berny optimization. local minimum Step number 1 out of a maximum of 2 All quantities printed in internal units (Hartrees-Bohrs-Radians) Second derivative matrix not updated -- analytic derivatives used. 0.00074 0.00108 0.00128 0.00194 0.00260 0.00271 0.00294 0.00440 0.00515 0.00584 0.00660 0.00851 0.01050 0.01179 0.01208 0.01382 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R6 R7 R8 R9 R10 R11 R12 R13 R14 R15 R16 R17 R18 R19 R20 R21 R22 R23 R24 R25 R26 R27 R28 R29 R30 R31 R32 R33 R34 R35 R36 R37 R38 R39 R40 R41 R42 R43 R44 R45 A1 A2 A3 A4 A5 A6 A7 A8 A9 A10 A11 A12 A13 A14 A15 A16 A17 A18 A19 A20 A21 A22 A23 A24 A25 A26 A27 A28 A29 A30 A31 A32 A33 A34 A35 A36 A37 A38 A39 A40 A41 A42 A43 A44 A45 A46 A47 A48 A49 A50 A51 A52 A53 A54 A55 A56 A57 A58 A59 A60 A61 A62 A63 A64 A65 A66 A67 A68 A69 A70 A71 A72 A73 A74 A75 A76 A77 A78 A79 A80 D1 D2 D3 D4 D5 D6 D7 D8 D9 D10 D11 D12 D13 D14 D15 D16 D17 D18 D19 D20 D21 D22 D23 D24 D25 D26 D27 D28 D29 D30 D31 D32 D33 D34 D35 D36 D37 D38 D39 D40 D41 D42 D43 D44 D45 D46 D47 D48 D49 D50 D51 D52 D53 D54 D55 D56 D57 D58 D59 D60 D61 D62 D63 D64 D65 D66 D67 D68 D69 D70 D71 D72 D73 D74 D75 D76 D77 D78 D79 D80 D81 D82 D83 D84 D85 D86 D87 D88 D89 D90 D91 D92 D93 D94 D95 D96 D97 D98 D99 2.93221 2.87292 2.06876 2.69495 2.92786 2.07405 2.65778 2.06365 2.64154 2.84018 2.06523 2.72489 2.88085 2.06862 2.06958 2.69485 3.08827 2.85185 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1.93897 1.94063 2.03915 1.92538 1.85929 1.92993 1.91639 1.92051 1.91142 2.03234 2.12872 2.12174 2.01489 2.12623 2.14207 2.12922 2.03148 2.12246 2.09929 2.11086 2.07302 1.97772 2.19211 2.11334 2.22219 2.01742 2.04352 3.15411 3.12995 -0.42308 1.60799 -2.50536 -2.52329 -0.49222 1.67761 1.59333 -2.65878 -0.48895 2.57464 0.58401 -1.54716 -1.61354 2.67901 0.54784 0.52386 -1.46677 2.68525 1.72386 -2.59964 -0.44991 -1.98849 0.11738 2.20227 2.28054 -1.89677 0.18813 0.13872 2.24459 -1.95370 -0.61481 -2.62710 1.52881 0.26362 2.38538 -1.86739 1.10557 -2.06528 -1.03371 2.07862 -3.10049 0.01185 -0.54359 -2.59246 1.58007 -1.19150 0.89143 2.95914 0.97655 3.05948 -1.15599 3.04596 -1.15430 0.91342 1.13339 -0.97855 -3.02349 0.59708 -1.70683 2.59812 2.88964 -1.41493 0.90468 3.03932 -1.16430 0.96408 -0.99413 1.28572 -2.98770 -2.96355 1.36941 -0.95304 1.13211 -3.07200 -0.99640 -3.11503 0.02613 0.05570 -3.08633 3.12091 -0.01263 -0.05143 3.09821 -0.02626 3.12740 3.11577 -0.01376 0.01347 -3.13141 -3.13659 0.00171 0.01511 -3.13311 -3.12326 0.01170 -0.00788 3.12149 3.14000 -0.01381 |Maximum Force|RMS Force|Maximum Displacement|RMS Displacement| 0.000003 0.000001 0.004414 0.000570 0.000450 0.000300 0.001800 0.001200 YES YES NO YES -7.454883e-09 Optimization completed on the basis of negligible forces. -- Stationary point found. R1 R2 R3 R4 R5 R6 R7 R8 R9 R10 R11 R12 R13 R14 R15 R16 R17 R18 R19 R20 R21 R22 R23 R24 R25 R26 R27 R28 R29 R30 R31 R32 R33 R34 R35 R36 R37 R38 R39 R40 R41 R42 R43 R44 R45 1 1 1 1 2 2 2 3 3 3 4 4 4 8 8 8 11 12 12 12 15 16 16 16 22 23 24 24 24 27 28 28 28 32 32 33 33 34 34 35 35 37 37 38 43 2 4 20 23 3 21 22 5 7 32 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 42 24 25 26 27 28 29 30 31 33 34 38 39 35 36 37 43 38 40 41 44 1.5517 1.5203 1.0947 1.4261 1.5494 1.0975 1.4064 1.092 1.3978 1.503 1.0929 1.442 1.5245 1.0947 1.0952 1.4261 1.6342 1.5091 1.5092 1.6259 1.4351 1.0897 1.0929 1.0943 0.9843 1.6351 1.5179 1.5054 1.6169 1.4371 1.0928 1.0892 1.0939 1.3903 1.3508 1.3737 1.2208 1.3653 1.0846 1.4517 1.4229 1.3849 1.2267 1.0185 1.1606 -DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 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AuxInfo=1/0/N:1;2;3;4;8;16;28;33;34;35;37;43;32;38;44;7;11;13;14;15;22;23;25;26;27;39;40;12;24;5;6;9;10;17;18;19;20;21;29;30;31;36;41;42/rA:44nC0C0C0C0H0H0O0C0H0H0O0P0O0O0O0C0H0H0H0H0H0O0O0P0O0O0O0C0H0H0H0N0C0C0C0H0C0N0O0O0H0H0C0N0/rB:;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;/rC:-1.7498,-.0612,.5035;-1.2449,-1.5108,.2768;-.192,-1.3462,-.8478;-.588,.7867,.011;-.5106,-1.8404,-1.768;-.9436,1.7231,-.426;-.0243,.0229,-1.0744;.4224,1.0682,1.1173;-.0454,1.7299,1.8533;.7304,.1484,1.6256;1.6203,1.6529,.6105;1.5719,3.1366,-.073;.5388,3.9828,.63;1.5007,3.016,-1.5757;3.0769,3.56,.3732;3.6431,4.7084,-.2749;4.5961,4.9055,.2154;3.8095,4.5043,-1.3356;2.9899,5.5789,-.1614;-1.9763,.126,1.5581;-.7551,-1.8552,1.1966;-2.2502,-2.4065,-.1297;-2.8829,.2178,-.3163;-4.3547,.1015,.3863;-4.4982,-1.2992,.9533;-4.6095,1.2598,1.3135;-5.1881,.2603,-.9902;-6.6076,.4494,-.871;-6.8236,1.3993,-.3758;-7.0047,.4634,-1.8852;-7.0599,-.3755,-.3128;1.142,-1.9336,-.4811;1.1762,-3.3071,-.2681;2.2576,-1.1769,-.3963;3.465,-1.7056,-.0403;2.1426,-.1216,-.6191;3.5875,-3.1235,.2458;2.3981,-3.8174,.0975;.1824,-4.0039,-.3992;4.6182,-3.6979,.5812;2.4228,-4.8215,.2667;-3.0927,-2.1622,.3169;4.6237,-.8852,.054;5.5784,-.2305,.1381; 0.1801034 0.1033892 0.0694651 1 -2215.94742851 Symmetrizing basis deriv contribution to polar: IMax=3 JMax=2 DiffMx= 0.00D+00 IDoAtm=11111111111111111111111111111111111111111111 NEqPCM: Using equilibrium solvation (IEInf=0, Eps= 78.3553, EpsInf= 1.7778) Differentiating once with respect to electric field. with respect to dipole field. Differentiating once with respect to nuclear coordinates. CalDSu exits because no D1Ps are significant. There are 135 degrees of freedom in the 1st order CPHF. IDoFFX=6 NUNeed= 3. 132 vectors produced by pass 0 Test12= 6.09D-14 1.00D-09 XBig12= 1.53D+02 6.65D+00. AX will form 132 AO Fock derivatives at one time. 132 vectors produced by pass 1 Test12= 6.09D-14 1.00D-09 XBig12= 1.98D+01 8.29D-01. 132 vectors produced by pass 2 Test12= 6.09D-14 1.00D-09 XBig12= 7.47D-01 6.60D-02. 132 vectors produced by pass 3 Test12= 6.09D-14 1.00D-09 XBig12= 1.23D-02 6.99D-03. 132 vectors produced by pass 4 Test12= 6.09D-14 1.00D-09 XBig12= 8.82D-05 4.72D-04. 132 vectors produced by pass 5 Test12= 6.09D-14 1.00D-09 XBig12= 5.20D-07 4.21D-05. 116 vectors produced by pass 6 Test12= 6.09D-14 1.00D-09 XBig12= 2.58D-09 2.46D-06. 34 vectors produced by pass 7 Test12= 6.09D-14 1.00D-09 XBig12= 1.08D-11 1.88D-07. 3 vectors produced by pass 8 Test12= 6.09D-14 1.00D-09 XBig12= 4.34D-14 1.38D-08. 1 vectors produced by pass 9 Test12= 6.09D-14 1.00D-09 XBig12= 1.81D-16 1.39D-09. InvSVY: IOpt=1 It= 1 EMax= 8.88D-15 Solved reduced A of dimension 946 with 135 vectors. Isotropic polarizability for W= 0.000000 330.80 Bohr**3. End of Minotr F.D. properties file 721 does not exist. PT47494.800S Thu Feb 6 09:24:15 2025 -78.18845 -78.18149 -19.68495 -19.67286 -19.66826 -19.66743 -19.66253 -19.65524 -19.65067 -19.64741 -19.60904 -19.60436 -19.60036 -19.59927 -14.85563 -14.83506 -14.78418 -10.73033 -10.70146 -10.66484 -10.65018 -10.62395 -10.61859 -10.61624 -10.61488 -10.60925 -10.60617 -10.59177 -10.58936 -6.96892 -6.96186 -5.08741 -5.08661 -5.08486 -5.08029 -5.07961 -5.07782 -1.23315 -1.21778 -1.20569 -1.19872 -1.19411 -1.16044 -1.14854 -1.14420 -1.11498 -1.09454 -1.08708 -1.06118 -1.05795 -1.05075 -1.03180 -0.93545 -0.90330 -0.86984 -0.81498 -0.80713 -0.79440 -0.78074 -0.76506 -0.72775 -0.71248 -0.67678 -0.67272 -0.65687 -0.63109 -0.62453 -0.61989 -0.60049 -0.59229 -0.59017 -0.58244 -0.57482 -0.56644 -0.56209 -0.55046 -0.54881 -0.54240 -0.53840 -0.53522 -0.52637 -0.52209 -0.51729 -0.51218 -0.50731 -0.50346 -0.49271 -0.48800 -0.48376 -0.47226 -0.46810 -0.46389 -0.45513 -0.44009 -0.43525 -0.43271 -0.42912 -0.42476 -0.42097 -0.41786 -0.40835 -0.39710 -0.39412 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3.53522 3.55019 3.64041 3.65238 3.66997 3.71410 4.22847 4.24898 4.25549 4.29833 4.32957 4.34253 4.37433 4.39053 4.40945 4.41534 4.46215 4.47215 4.53448 4.54024 4.58096 4.60801 4.61641 4.63310 4.65571 4.72392 4.77310 4.81925 4.86881 4.91447 4.93080 5.02415 5.08978 1-A. Mulliken charges: 1 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 C C C C H H O C H H O P O O O C H H H H H O O P O O O C H H H N C C C H C N O O H H C N -0.899401 0.204005 -0.083541 0.568380 0.242644 0.222777 -0.379793 -0.380753 0.216492 0.217847 -0.741108 2.148258 -0.964609 -0.955170 -0.732866 -0.287979 0.187681 0.185334 0.181881 0.225062 0.223257 -0.638655 -0.809809 2.144225 -1.002021 -0.955376 -0.709443 -0.276295 0.188266 0.190455 0.185511 -0.157389 0.729078 -0.344925 0.942836 0.295635 0.435930 -0.535870 -0.562399 -0.614499 0.427196 0.461198 -0.226401 -0.565648 -2.00000 Mulliken charges with hydrogens summed into heavy atoms: 1 1 2 3 4 7 8 11 12 13 14 15 16 22 23 24 25 26 27 28 32 33 34 35 37 38 39 40 43 44 C C C C O C O P O O O C O O P O O O C N C C C C N O O C N -0.674339 0.427261 0.159103 0.791157 -0.379793 0.053586 -0.741108 2.148258 -0.964609 -0.955170 -0.732866 0.266918 -0.177457 -0.809809 2.144225 -1.002021 -0.955376 -0.709443 0.287937 -0.157389 0.729078 -0.049290 0.942836 0.435930 -0.108675 -0.562399 -0.614499 -0.226401 -0.565648 -2.00000 403.004 16.429 331.036 20.145 -2.009 258.372 321.253 15.231 272.392 15.598 -1.722 223.822 -11.5092 0.0020 0.0021 0.0021 6.3013 7.1829 11.0427 17.7322 22.2073 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A 10.0466 15.7574 21.3887 24.7145 25.6511 39.7073 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