Gaussian 16 GINC-EXP-1-19 VOLGA Title Card Required ES64L-G16RevC.01 13-Apr-2026 Gaussian 16 3-Jul-2019 ES64L-G16RevC.01 65 65 143 143 823 (6D, 7F) 6-31+G(d,p) RM062X 6-31+G(d,p) FOpt # opt freq 6-31+g(d,p) scrf=(smd,solvent=water) geom=connectivity m062x 512.1530219999999 -1 1 AuxInfo=1/0/N:1;2;3;4;8;16;28;33;34;35;37;41;46;49;51;52;56;61;32;38;44;7;11;13;14;15;22;23;25;26;27;39;60;12;24;5;6;9;10;17;18;19;20;21;29;30;31;36;40;42;43;45;47;48;50;53;54;55;57;58;59;62;63;64;65/rA:65nC0C0C0C0H0H0O0C0H0H0O0P0O0O0O0C0H0H0H0H0H0O0O0P0O0O0O0C0H0H0H0N0C0C0C0H0C0N0O0H0C0H0H0N0H0C0H0H0C0H0C0C0H0H0H0C0H0H0H0O0C0H0H0H0H0/rB:;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;/rC:2.1024,-.4672,-.2677;2.6705,.6408,-1.165;1.3847,1.2028,-1.7843;.9377,-.9956,-1.0994;1.5584,1.5648,-2.7989;1.3018,-1.7199,-1.8378;.4388,.1628,-1.7936;-.1434,-1.6103,-.2484;.2958,-2.4509,.3049;-.5312,-.8773,.4672;-1.1984,-2.062,-1.101;-2.3889,-2.9342,-.4012;-2.8218,-2.2574,.8771;-2.0112,-4.395,-.3434;-3.4801,-2.6921,-1.5813;-4.5427,-3.6501,-1.6918;-5.2609,-3.24,-2.4019;-4.1564,-4.6018,-2.0648;-5.0354,-3.8047,-.7265;1.7176,-.0205,.6604;3.2305,1.4007,-.6112;3.4465,.1066,-2.2153;3.0153,-1.5143,-.0006;3.8272,-1.4562,1.4216;4.4235,-.0814,1.6032;2.9742,-2.0169,2.532;4.9564,-2.5311,.9716;5.8064,-3.0475,2.007;5.2231,-3.634,2.7214;6.5399,-3.6876,1.5178;6.3218,-2.2334,2.5252;.8521,2.3458,-.9966;1.5356,3.5301,-1.1245;-.2584,2.2352,-.1916;-.7517,3.2663,.5293;-.7219,1.258,-.191;-.076,4.5453,.4462;1.0288,4.5747,-.3908;-.4174,5.5655,1.0514;1.5271,5.458,-.4748;-1.9864,3.18,1.3809;-1.723,3.3973,2.4234;-2.6793,3.9788,1.0663;-2.6048,1.8623,1.3204;-2.7872,1.6294,.3652;-3.8689,1.8339,2.0739;-4.5007,2.6981,1.8149;-3.6303,1.9248,3.138;-4.6,.5437,1.8175;-4.4408,-.2634,2.5316;-5.3624,.3014,.7409;-5.6202,1.3069,-.35;-5.2004,.9417,-1.2952;-6.6981,1.4267,-.5095;-5.1894,2.2893,-.1438;-6.002,-1.0411,.5129;-7.0923,-.9425,.4475;-5.663,-1.4592,-.4427;-5.7596,-1.7498,1.3092;2.529,3.6496,-1.8421;4.8475,.1043,-1.949;5.0974,-.5698,-1.1246;5.3368,-.2401,-2.861;5.189,1.1183,-1.7108;-1.9768,1.1875,1.7083; g16 Output=0583U.log mem=32GB nprocshared=16 chk=0583U.chk # opt freq 6-31+g(d,p) scrf=(smd,solvent=water) geom=connectivity m062 1/18=20,19=15,26=3,38=1,57=2/1,3 2/9=110,12=2,17=6,18=5,40=1/2 3/5=1,6=6,7=111,11=2,25=1,30=1,70=32201,71=1,72=1,74=-55/1,2,3 4//1 5/5=2,38=5,53=1/2 6/7=2,8=2,9=2,10=2,28=1/1 7//1,2,3,16 1/18=20,19=15,26=3/3(2) 2/9=110/2 99//99 2/9=110/2 3/5=1,6=6,7=111,11=2,25=1,30=1,70=32205,71=1,72=1,74=-55/1,2,3 4/5=5,16=3,69=1/1 5/5=2,38=5,53=1/2 7//1,2,3,16 1/18=20,19=15,26=3/3(-5) 2/9=110/2 6/7=2,8=2,9=2,10=2,19=2,28=1/1 99/9=1/99 Title Card Required Berny optimization. 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344 All quantities printed in internal units (Hartrees-Bohrs-Radians) 0.00108 0.00238 0.00286 0.00321 0.00599 0.00635 0.00714 0.00774 0.00839 0.00894 0.01009 0.01113 0.01216 0.01293 0.01340 0.01490 0.01539 0.01569 0.01650 0.01810 0.01856 0.01928 0.02012 0.02072 0.02392 0.02626 0.02643 0.02990 0.03214 0.03362 0.03668 0.03890 0.03995 0.04460 0.04644 0.04707 0.05004 0.05055 0.05132 0.05451 0.05562 0.05845 0.05905 0.05973 0.06079 0.06503 0.06676 0.06882 0.06948 0.07086 0.07454 0.07488 0.07653 0.07878 0.08246 0.08604 0.08901 0.09283 0.09617 0.10112 0.10128 0.10159 0.10451 0.10568 0.10604 0.10651 0.11160 0.12404 0.13067 0.13516 0.13682 0.14273 0.15682 0.15904 0.15949 0.15962 0.15987 0.15989 0.15997 0.15999 0.16000 0.16001 0.16001 0.16002 0.16007 0.16024 0.16039 0.16047 0.16070 0.16135 0.16228 0.16347 0.16701 0.16859 0.17107 0.17589 0.18484 0.19857 0.20009 0.20442 0.20839 0.21264 0.22206 0.23045 0.23370 0.23603 0.23826 0.24064 0.24649 0.24681 0.24851 0.24996 0.25008 0.25093 0.25116 0.25340 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YES YES YES YES -4.473235e-09 Optimization completed. -- Stationary point found. R1 R2 R3 R4 R5 R6 R7 R8 R9 R10 R11 R12 R13 R14 R15 R16 R17 R18 R19 R20 R21 R22 R23 R24 R25 R26 R27 R28 R29 R30 R31 R32 R33 R34 R35 R36 R37 R38 R39 R40 R41 R42 R43 R44 R45 R46 R47 R48 R49 R50 R51 R52 R53 R54 R55 R56 R57 R58 R59 R60 R61 R62 R63 R64 R65 R66 1 1 1 1 2 2 2 3 3 3 4 4 4 8 8 8 11 12 12 12 15 16 16 16 22 23 24 24 24 27 28 28 28 32 32 33 33 34 34 35 35 37 37 38 41 41 41 44 44 44 46 46 46 49 49 51 51 52 52 52 56 56 56 61 61 61 2 4 20 23 3 21 22 5 7 32 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 61 24 25 26 27 28 29 30 31 33 34 38 60 35 36 37 41 38 39 40 42 43 44 45 46 65 47 48 49 50 51 52 56 53 54 55 57 58 59 62 63 64 1.5343 1.5257 1.0995 1.4143 1.5333 1.094 1.4103 1.091 1.4043 1.4909 1.096 1.4415 1.5074 1.0981 1.0961 1.4287 1.6349 1.5102 1.5092 1.6243 1.4353 1.0901 1.0925 1.0943 1.4265 1.639 1.5095 1.5084 1.6221 1.4358 1.093 1.0894 1.0941 1.3768 1.3717 1.374 1.2282 1.3511 1.083 1.4506 1.501 1.384 1.2319 1.0181 1.0929 1.0927 1.4866 1.0285 1.5117 1.029 1.0907 1.0906 1.4977 1.0877 1.342 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Title Card Required Redundant internal coordinates found in file. (old form). Charge = -1 Multiplicity = 1 Berny optimization. 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analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically A1 A2 A3 A4 A5 A6 A7 A8 A9 A10 A11 A12 A13 A14 A15 A16 A17 A18 A19 A20 A21 A22 A23 A24 A25 A26 A27 A28 A29 A30 A31 A32 A33 A34 A35 A36 A37 A38 A39 A40 A41 A42 A43 A44 A45 A46 A47 A48 A49 A50 A51 A52 A53 A54 A55 A56 A57 A58 A59 A60 A61 A62 A63 A64 A65 A66 A67 A68 A69 A70 A71 A72 A73 A74 A75 A76 A77 A78 A79 A80 A81 A82 A83 A84 A85 A86 A87 A88 A89 A90 A91 A92 A93 A94 A95 A96 A97 A98 A99 A100 A101 A102 A103 A104 A105 A106 A107 A108 A109 A110 A111 A112 A113 A114 A115 A116 A117 A118 A119 A120 2 2 2 4 4 20 1 1 1 3 3 21 2 2 2 5 5 7 1 1 1 6 6 7 3 4 4 4 9 9 10 8 11 11 11 13 13 14 12 15 15 15 17 17 18 2 1 23 23 23 25 25 26 24 27 27 27 29 29 30 3 3 33 32 32 38 32 32 35 34 34 37 35 35 38 33 33 37 35 35 35 42 42 43 41 41 41 45 45 46 44 44 44 47 47 48 46 46 50 49 49 52 51 51 51 53 53 54 51 51 51 57 57 58 22 22 22 62 62 63 1 1 1 1 1 1 2 2 2 2 2 2 3 3 3 3 3 3 4 4 4 4 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analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 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analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically Berny optimization. local minimum Step number 1 out of a maximum of 2 All quantities printed in internal units (Hartrees-Bohrs-Radians) Second derivative matrix not updated -- analytic derivatives used. 0.00076 0.00084 0.00122 0.00153 0.00197 0.00219 0.00265 0.00274 0.00301 0.00343 0.00368 0.00443 0.00483 0.00531 0.00640 0.00671 0.00706 0.01000 0.01120 0.01145 0.01175 0.01301 0.01435 0.01483 0.01563 0.01884 0.02243 0.02460 0.02986 0.03126 0.03224 0.03669 0.03968 0.04050 0.04215 0.04373 0.04534 0.04664 0.04789 0.04937 0.05013 0.05084 0.05362 0.05371 0.05457 0.05571 0.05673 0.05792 0.05831 0.06042 0.06445 0.06664 0.07018 0.07494 0.07832 0.07939 0.08288 0.08556 0.08558 0.08571 0.08579 0.08600 0.08623 0.08786 0.09865 0.10354 0.10400 0.10931 0.11288 0.11986 0.12020 0.12261 0.12391 0.12795 0.12866 0.13233 0.13403 0.13431 0.13892 0.13988 0.14080 0.14420 0.14535 0.14624 0.14882 0.15021 0.15157 0.15464 0.16076 0.16369 0.16928 0.17048 0.17335 0.17445 0.17692 0.18633 0.18674 0.18929 0.19015 0.19082 0.19106 0.19334 0.19351 0.19733 0.19841 0.20301 0.20376 0.20633 0.20751 0.21058 0.21621 0.22230 0.22605 0.22872 0.23646 0.23790 0.25826 0.26018 0.26260 0.26747 0.27689 0.27769 0.27832 0.28196 0.28478 0.30345 0.31135 0.31921 0.32264 0.33053 0.33184 0.33252 0.33404 0.33628 0.33760 0.33846 0.33883 0.33979 0.34010 0.34067 0.34394 0.34432 0.34559 0.34651 0.34700 0.34737 0.34837 0.34971 0.35150 0.35187 0.35262 0.35297 0.35355 0.35407 0.35417 0.35511 0.35591 0.35673 0.36017 0.36308 0.36539 0.36653 0.37501 0.37518 0.37815 0.38454 0.39065 0.39318 0.39625 0.40954 0.41146 0.42070 0.42651 0.42776 0.43872 0.44528 0.44769 0.45383 0.45740 0.49654 0.52982 0.53302 0.55558 0.58545 0.58579 0.64947 0.78237 0.80839 2.89954 Angle between quadratic step and forces= 68.12 degrees. 1 2 3 0.00100131 0.00000153 0.00000000 0.00000062 0.00000000 0.00000000 R1 R2 R3 R4 R5 R6 R7 R8 R9 R10 R11 R12 R13 R14 R15 R16 R17 R18 R19 R20 R21 R22 R23 R24 R25 R26 R27 R28 R29 R30 R31 R32 R33 R34 R35 R36 R37 R38 R39 R40 R41 R42 R43 R44 R45 R46 R47 R48 R49 R50 R51 R52 R53 R54 R55 R56 R57 R58 R59 R60 R61 R62 R63 R64 R65 R66 A1 A2 A3 A4 A5 A6 A7 A8 A9 A10 A11 A12 A13 A14 A15 A16 A17 A18 A19 A20 A21 A22 A23 A24 A25 A26 A27 A28 A29 A30 A31 A32 A33 A34 A35 A36 A37 A38 A39 A40 A41 A42 A43 A44 A45 A46 A47 A48 A49 A50 A51 A52 A53 A54 A55 A56 A57 A58 A59 A60 A61 A62 A63 A64 A65 A66 A67 A68 A69 A70 A71 A72 A73 A74 A75 A76 A77 A78 A79 A80 A81 A82 A83 A84 A85 A86 A87 A88 A89 A90 A91 A92 A93 A94 A95 A96 A97 A98 A99 A100 A101 A102 A103 A104 A105 A106 A107 A108 A109 A110 A111 A112 A113 A114 A115 A116 A117 A118 A119 A120 D1 D2 D3 D4 D5 D6 D7 D8 D9 D10 D11 D12 D13 D14 D15 D16 D17 D18 D19 D20 D21 D22 D23 D24 D25 D26 D27 D28 D29 D30 D31 D32 D33 D34 D35 D36 D37 D38 D39 D40 D41 D42 D43 D44 D45 D46 D47 D48 D49 D50 D51 D52 D53 D54 D55 D56 D57 D58 D59 D60 D61 D62 D63 D64 D65 D66 D67 D68 D69 D70 D71 D72 D73 D74 D75 D76 D77 D78 D79 D80 D81 D82 D83 D84 D85 D86 D87 D88 D89 D90 D91 D92 D93 D94 D95 D96 D97 D98 D99 D100 D101 D102 D103 D104 D105 D106 D107 D108 D109 D110 D111 D112 D113 D114 D115 D116 D117 D118 D119 D120 D121 D122 D123 D124 D125 D126 D127 D128 D129 D130 D131 D132 D133 D134 D135 D136 D137 D138 D139 D140 D141 D142 D143 D144 D145 D146 D147 D148 2.89932 2.88309 2.07783 2.67269 2.89759 2.06735 2.66516 2.06173 2.65366 2.81745 2.07117 2.72405 2.84857 2.07515 2.07130 2.69981 3.08948 2.85385 2.85205 3.06949 2.71236 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-0.99663 -3.11752 0.02110 0.04027 -3.10429 3.12681 -0.03600 -0.03198 3.08839 -0.01975 3.13320 3.12481 -0.00543 -0.00033 3.13046 -3.11866 0.01213 0.01978 -3.12945 -3.11209 0.02186 1.99360 -2.19468 -0.10876 -1.15852 0.93639 3.02231 -0.00962 3.12047 3.13928 -0.01381 -0.95590 -3.06255 1.09172 -3.09644 1.08010 -1.04881 1.16254 -0.94411 -3.07302 1.02366 -0.99674 -3.10851 -1.10270 -3.12310 1.04832 -3.11159 1.15119 -0.96057 1.61942 -1.47141 -2.59496 0.59739 -0.43107 2.76129 -0.01937 3.09787 -3.10883 0.00841 2.03491 -2.20771 -0.07897 -1.08368 0.95688 3.08562 2.08237 -2.15133 -0.03792 -1.08126 0.96823 3.08164 |Maximum Force|RMS Force|Maximum Displacement|RMS Displacement| 0.000003 0.000001 0.005489 0.001002 0.000450 0.000300 0.001800 0.001200 YES YES NO YES -2.101901e-08 Optimization completed on the basis of negligible forces. -- Stationary point found. R1 R2 R3 R4 R5 R6 R7 R8 R9 R10 R11 R12 R13 R14 R15 R16 R17 R18 R19 R20 R21 R22 R23 R24 R25 R26 R27 R28 R29 R30 R31 R32 R33 R34 R35 R36 R37 R38 R39 R40 R41 R42 R43 R44 R45 R46 R47 R48 R49 R50 R51 R52 R53 R54 R55 R56 R57 R58 R59 R60 R61 R62 R63 R64 R65 R66 1 1 1 1 2 2 2 3 3 3 4 4 4 8 8 8 11 12 12 12 15 16 16 16 22 23 24 24 24 27 28 28 28 32 32 33 33 34 34 35 35 37 37 38 41 41 41 44 44 44 46 46 46 49 49 51 51 52 52 52 56 56 56 61 61 61 2 4 20 23 3 21 22 5 7 32 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 61 24 25 26 27 28 29 30 31 33 34 38 60 35 36 37 41 38 39 40 42 43 44 45 46 65 47 48 49 50 51 52 56 53 54 55 57 58 59 62 63 64 1.5343 1.5257 1.0995 1.4143 1.5333 1.094 1.4103 1.091 1.4043 1.4909 1.096 1.4415 1.5074 1.0981 1.0961 1.4287 1.6349 1.5102 1.5092 1.6243 1.4353 1.0901 1.0925 1.0943 1.4265 1.639 1.5095 1.5084 1.6221 1.4358 1.093 1.0894 1.0941 1.3768 1.3717 1.374 1.2282 1.3511 1.083 1.4506 1.501 1.384 1.2319 1.0181 1.0929 1.0927 1.4866 1.0285 1.5117 1.029 1.0907 1.0906 1.4977 1.0877 1.342 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A20 A21 A22 A23 A24 A25 A26 A27 A28 A29 A30 A31 A32 A33 A34 A35 A36 A37 A38 A39 A40 A41 A42 A43 A44 A45 A46 A47 A48 A49 A50 A51 A52 A53 A54 A55 A56 A57 A58 A59 A60 A61 A62 A63 A64 A65 A66 A67 A68 A69 A70 A71 A72 A73 A74 A75 A76 A77 A78 A79 A80 A81 A82 A83 A84 A85 A86 A87 A88 A89 A90 A91 A92 A93 A94 A95 A96 A97 A98 A99 A100 A101 A102 A103 A104 A105 A106 A107 A108 A109 A110 A111 A112 A113 A114 A115 A116 A117 A118 A119 A120 2 2 2 4 4 20 1 1 1 3 3 21 2 2 2 5 5 7 1 1 1 6 6 7 3 4 4 4 9 9 10 8 11 11 11 13 13 14 12 15 15 15 17 17 18 2 1 23 23 23 25 25 26 24 27 27 27 29 29 30 3 3 33 32 32 38 32 32 35 34 34 37 35 35 38 33 33 37 35 35 35 42 42 43 41 41 41 45 45 46 44 44 44 47 47 48 46 46 50 49 49 52 51 51 51 53 53 54 51 51 51 57 57 58 22 22 22 62 62 63 1 1 1 1 1 1 2 2 2 2 2 2 3 3 3 3 3 3 4 4 4 4 4 4 7 8 8 8 8 8 8 11 12 12 12 12 12 12 15 16 16 16 16 16 16 22 23 24 24 24 24 24 24 27 28 28 28 28 28 28 32 32 32 33 33 33 34 34 34 35 35 35 37 37 37 38 38 38 41 41 41 41 41 41 44 44 44 44 44 44 46 46 46 46 46 46 49 49 49 51 51 51 52 52 52 52 52 52 56 56 56 56 56 56 61 61 61 61 61 61 4 20 23 20 23 23 3 21 22 21 22 22 5 7 32 7 32 32 6 7 8 7 8 8 4 9 10 11 10 11 11 12 13 14 15 14 15 15 16 17 18 19 18 19 19 61 24 25 26 27 26 27 27 28 29 30 31 30 31 31 33 34 34 38 60 60 35 36 36 37 41 41 38 39 39 37 40 40 42 43 44 43 44 44 45 46 65 46 65 65 47 48 49 48 49 49 50 51 51 52 56 56 53 54 55 54 55 55 57 58 59 58 59 59 62 63 64 63 64 64 102.5651 109.1414 113.908 109.4905 109.8715 111.4636 100.9236 113.102 111.4434 112.5258 107.2523 111.0646 111.6667 107.0393 111.4016 110.2457 107.2648 109.2244 110.1958 104.583 112.0548 108.5344 110.5398 110.7308 111.1707 107.9753 110.5197 108.9056 108.811 110.7756 109.8367 116.4939 109.0135 110.452 95.9151 118.3865 110.7138 110.049 117.6078 106.5661 110.258 111.075 109.7709 109.4043 109.7123 113.6532 117.0541 109.4094 110.1536 94.6249 118.2126 111.2519 110.6523 116.7697 110.3857 106.6228 110.6437 109.7288 109.9548 109.4443 116.0147 122.1817 121.7968 114.9699 122.5526 122.4773 122.7889 113.778 123.4211 118.5501 125.7983 115.649 114.9537 124.5141 120.5307 126.8987 115.8425 117.2558 111.1068 110.2358 112.7931 108.2702 107.2444 106.9856 109.9808 112.9272 110.5901 107.9884 106.4761 108.6379 105.9049 106.0472 109.9251 109.0224 113.7207 111.7809 116.0204 124.9619 118.9555 124.6251 120.8147 114.547 109.3638 109.9089 113.7698 106.7767 108.2128 108.5613 110.2445 109.7785 112.0466 106.8331 108.9238 108.8644 111.4402 106.5548 110.1846 109.4723 109.5967 109.5347 -DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0 D1 D2 D3 D4 D5 D6 D7 D8 D9 D10 D11 D12 D13 D14 D15 D16 D17 D18 D19 D20 D21 D22 D23 D24 D25 D26 D27 D28 D29 D30 D31 D32 D33 D34 D35 D36 D37 D38 D39 D40 D41 D42 D43 D44 D45 D46 D47 D48 D49 D50 D51 D52 D53 D54 D55 D56 D57 D58 D59 D60 D61 D62 D63 D64 D65 D66 D67 D68 D69 D70 D71 D72 D73 D74 D75 D76 D77 D78 D79 D80 D81 D82 D83 D84 D85 D86 D87 D88 D89 D90 D91 D92 D93 D94 D95 D96 D97 D98 D99 D100 D101 D102 D103 D104 D105 D106 D107 D108 D109 D110 D111 D112 D113 D114 D115 D116 D117 D118 D119 D120 D121 D122 D123 D124 D125 D126 D127 D128 D129 D130 D131 D132 D133 D134 D135 D136 D137 D138 D139 D140 D141 D142 D143 D144 D145 D146 D147 4 4 4 20 20 20 23 23 23 2 2 2 20 20 20 23 23 23 2 4 20 1 1 1 21 21 21 22 22 22 1 3 21 2 5 32 2 2 5 5 7 7 1 6 8 1 1 1 6 6 6 7 7 7 4 9 10 8 8 8 11 13 14 12 12 12 2 2 2 1 1 1 23 25 26 24 24 24 3 3 34 34 3 3 33 33 32 32 60 60 32 32 36 36 34 34 41 41 34 34 34 37 37 37 35 35 39 39 35 35 35 42 42 42 43 43 43 41 41 41 45 45 45 65 65 65 44 44 47 47 48 48 46 46 50 50 49 49 49 56 56 56 49 49 49 52 52 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 3 3 3 3 3 3 3 3 3 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 8 8 8 11 11 11 12 12 12 15 15 15 22 22 22 23 23 23 24 24 24 27 27 27 32 32 32 32 32 32 32 32 33 33 33 33 34 34 34 34 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 37 37 37 37 41 41 41 41 41 41 41 41 41 44 44 44 44 44 44 44 44 44 46 46 46 46 46 46 49 49 49 49 51 51 51 51 51 51 51 51 51 51 51 2 2 2 2 2 2 2 2 2 4 4 4 4 4 4 4 4 4 23 23 23 3 3 3 3 3 3 3 3 3 22 22 22 7 7 7 32 32 32 32 32 32 7 7 7 8 8 8 8 8 8 8 8 8 11 11 11 12 12 12 15 15 15 16 16 16 61 61 61 24 24 24 27 27 27 28 28 28 33 33 33 33 34 34 34 34 38 38 38 38 35 35 35 35 37 37 37 37 41 41 41 41 41 41 38 38 38 38 44 44 44 44 44 44 44 44 44 46 46 46 46 46 46 46 46 46 49 49 49 49 49 49 51 51 51 51 52 52 52 52 52 52 56 56 56 56 56 3 21 22 3 21 22 3 21 22 6 7 8 6 7 8 6 7 8 24 24 24 5 7 32 5 7 32 5 7 32 61 61 61 4 4 4 33 34 33 34 33 34 3 3 3 9 10 11 9 10 11 9 10 11 12 12 12 13 14 15 16 16 16 17 18 19 62 63 64 25 26 27 28 28 28 29 30 31 38 60 38 60 35 36 35 36 37 40 37 40 37 41 37 41 38 39 38 39 42 43 44 42 43 44 33 40 33 40 45 46 65 45 46 65 45 46 65 47 48 49 47 48 49 47 48 49 50 51 50 51 50 51 52 56 52 56 53 54 55 53 54 55 57 58 59 57 58 36.0842 156.516 -77.514 -79.969 40.4628 166.4329 154.7529 -84.8152 41.1548 84.4518 -32.0146 -152.0173 -159.7467 83.7869 -36.2158 -37.0188 -153.4852 86.5121 98.2675 -147.3228 -25.7676 -149.1926 -28.4483 90.893 89.9663 -149.2894 -29.9481 -32.4615 88.2828 -152.3759 -97.3518 153.066 29.7343 9.0033 130.6464 -111.7319 71.608 -109.3224 -50.8763 128.1932 -170.3585 8.7111 14.7179 -102.8926 135.6032 -61.2443 57.6629 178.405 62.0932 -178.9997 -58.2575 -177.5913 -58.6841 62.058 173.1407 54.5323 -65.6986 47.3174 -84.3795 161.6364 150.0308 -97.0552 35.7151 171.8374 -69.0866 52.7528 65.465 -175.171 -56.4242 -49.5239 82.0231 -163.9845 -168.411 78.6849 -54.8395 64.8331 -176.0381 -57.1093 -178.6224 1.2057 2.3042 -177.8678 179.1553 -2.0609 -1.8285 176.9552 -1.1314 179.5215 179.0405 -0.3067 -0.0203 179.3611 -178.6868 0.6946 1.1318 -179.305 -178.3116 1.2516 114.2103 -125.7601 -6.2465 -66.3925 53.6371 173.1507 -0.5491 178.7899 179.8687 -0.7922 -54.7618 -175.4642 62.5587 -177.4068 61.8908 -60.0863 66.6143 -54.0881 -176.0652 58.6528 -57.108 -178.1023 -63.1786 -178.9394 60.0663 -178.279 65.9601 -55.0341 92.7892 -84.3021 -148.6776 34.2311 -24.6934 158.2152 -1.112 177.4891 -178.1246 0.4764 116.5902 -126.4941 -4.5263 -62.089 54.8268 176.7945 119.3403 -123.2323 -2.1457 -61.9253 55.5022 -DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0 6-31+G(d,p) (6D, 7F) 823 A 65 65 65 1.00e+00 60 T 0.1158892 0.0724899 0.0533901 1 -2453.35436267 Symmetrizing basis deriv contribution to polar: IMax=3 JMax=2 DiffMx= 0.00D+00 IDoAtm=111111111111111 NEqPCM: Using equilibrium solvation (IEInf=0, Eps= 78.3553, EpsInf= 1.7778) Differentiating once with respect to electric field. with respect to dipole field. Differentiating once with respect to nuclear coordinates. CalDSu exits because no D1Ps are significant. There are 198 degrees of freedom in the 1st order CPHF. IDoFFX=6 NUNeed= 3. 195 vectors produced by pass 0 Test12= 9.71D-14 1.00D-09 XBig12= 1.48D+02 3.99D+00. AX will form 72 AO Fock derivatives at one time. 195 vectors produced by pass 1 Test12= 9.71D-14 1.00D-09 XBig12= 1.13D+01 3.31D-01. 195 vectors produced by pass 2 Test12= 9.71D-14 1.00D-09 XBig12= 3.62D-01 4.48D-02. 195 vectors produced by pass 3 Test12= 9.71D-14 1.00D-09 XBig12= 3.91D-03 3.98D-03. 195 vectors produced by pass 4 Test12= 9.71D-14 1.00D-09 XBig12= 2.50D-05 2.81D-04. 195 vectors produced by pass 5 Test12= 9.71D-14 1.00D-09 XBig12= 1.47D-07 2.10D-05. 133 vectors produced by pass 6 Test12= 9.71D-14 1.00D-09 XBig12= 6.44D-10 1.46D-06. 21 vectors produced by pass 7 Test12= 9.71D-14 1.00D-09 XBig12= 2.37D-12 8.21D-08. 3 vectors produced by pass 8 Test12= 9.71D-14 1.00D-09 XBig12= 8.63D-15 5.34D-09. InvSVY: IOpt=1 It= 1 EMax= 8.88D-15 Solved reduced A of dimension 1327 with 198 vectors. Isotropic polarizability for W= 0.000000 430.36 Bohr**3. End of Minotr F.D. properties file 721 does not exist. PT143032.600S 2026-04-13T19:20:38.000 -78.18405 -78.18141 -19.68296 -19.67265 -19.66616 -19.66522 -19.66493 -19.66358 -19.64784 -19.64622 -19.60182 -19.60159 -19.60003 -19.59998 -14.87825 -14.84625 -14.83064 -10.72274 -10.69214 -10.66312 -10.63351 -10.62108 -10.61651 -10.61462 -10.61380 -10.60655 -10.60327 -10.59106 -10.59068 -10.58746 -10.58366 -10.56842 -10.54623 -10.53684 -10.53378 -6.96452 -6.96173 -5.08303 -5.08221 -5.08039 -5.08013 -5.07949 -5.07773 -1.22685 -1.21307 -1.20362 -1.19850 -1.18717 -1.17125 -1.15220 -1.14788 -1.11821 -1.10516 -1.08993 -1.08670 -1.05471 -1.05252 -1.05082 -0.93964 -0.91872 -0.90351 -0.88550 -0.84547 -0.81730 -0.80895 -0.79574 -0.78698 -0.78208 -0.77857 -0.77274 -0.74499 -0.73412 -0.70658 -0.69276 -0.66844 -0.66482 -0.65690 -0.65319 -0.63799 -0.61363 -0.60604 -0.60452 -0.59713 -0.58711 -0.58427 -0.57264 -0.57053 -0.56745 -0.55799 -0.55667 -0.55324 -0.54341 -0.54192 -0.53730 -0.53535 -0.53504 -0.53141 -0.52267 -0.51475 -0.51036 -0.50857 -0.50650 -0.50231 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Mulliken charges: 1 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 C C C C H H O C H H O P O O O C H H H H H O O P O O O C H H H N C C C H C N O H C H H N H C H H C H C C H H H C H H H O C H H H H -0.784099 0.163174 -0.311421 0.161972 0.234644 0.212720 -0.362356 -0.327696 0.201841 0.190382 -0.695638 2.193854 -1.018826 -0.983432 -0.770494 -0.256389 0.185481 0.186039 0.181746 0.225995 0.218680 -0.304622 -0.717370 2.094461 -0.905242 -0.966940 -0.714815 -0.283636 0.186765 0.188210 0.184481 -0.089271 0.656640 -0.114388 0.638581 0.245351 0.465709 -0.522584 -0.635516 0.420132 -0.798842 0.257535 0.244764 -0.712834 0.492104 -0.332160 0.231670 0.228344 0.043120 0.178801 0.155852 -0.628136 0.199388 0.192785 0.171981 -0.583750 0.189846 0.182298 0.177305 -0.569141 -0.002298 0.169975 0.178650 0.173526 0.487093 -1.00000 Mulliken charges with hydrogens summed into 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