Gaussian 09 GINC-G1NODEN6 G1JESUS Title Card Required ES64L-G09RevD.01 16-Jul-2021 Gaussian 09 24-Apr-2013 ES64L-G09RevD.01 RB3LYP Gen FTS #p opt(calcfc,ts,noeigentest) freq b3lyp/gen pseudo=cards scrf=(smd,solvent=toluene) nosymm cphf=conver=7 empiricaldispersion=gd3 int=(acc2e=11,grid=ultrafine) 561.7905 0 1 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CellRange= 0.0. One-electron integrals computed using PRISM. Berny optimization. saddle point Step number 5 out of a maximum of 330 All quantities printed in internal units (Hartrees-Bohrs-Radians) -0.08969 0.00183 0.00283 0.00321 0.00414 0.00464 0.00557 0.00765 0.00872 0.00902 0.01010 0.01139 0.01302 0.01513 0.01567 0.01647 0.01674 0.01736 0.01745 0.01752 0.01759 0.01814 0.01841 0.01897 0.01984 0.02074 0.02099 0.02165 0.02206 0.02275 0.02298 0.02346 0.02380 0.02400 0.02425 0.02431 0.02508 0.02526 0.02566 0.02591 0.02649 0.02709 0.02729 0.02761 0.02782 0.02819 0.02856 0.02878 0.02946 0.03035 0.03072 0.03239 0.03807 0.04310 0.04833 0.05121 0.05392 0.05638 0.05890 0.05973 0.06118 0.06590 0.07489 0.07868 0.10523 0.11088 0.11109 0.11144 0.11275 0.11661 0.11669 0.11722 0.12020 0.12216 0.12240 0.12413 0.12447 0.12478 0.12497 0.12643 0.12768 0.12942 0.13082 0.13146 0.13327 0.13494 0.13885 0.14153 0.15173 0.16028 0.17167 0.17346 0.17727 0.18182 0.18501 0.18676 0.18934 0.19321 0.19344 0.19367 0.19435 0.19470 0.19997 0.20105 0.20289 0.20412 0.20649 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0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0 1 (5D, 7F) 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 12 13 24 25 26 27 37 38 39 40 42 44 49 50 51 52 53 54 56 58 21 22 29 28 11 14 15 16 17 18 19 20 30 31 32 33 34 35 36 41 43 45 46 47 55 57 59 60 61 6-31G* 23 48 SDD 1 6 No pseudopotential on this center. 2 6 No pseudopotential on this center. 3 6 No pseudopotential on this center. 4 6 No pseudopotential on this center. 5 6 No pseudopotential on this center. 6 6 No pseudopotential on this center. 7 6 No pseudopotential on this center. 8 6 No pseudopotential on this center. 9 6 No pseudopotential on this center. 10 6 No pseudopotential on this center. 11 1 No pseudopotential on this center. 12 6 No pseudopotential on this center. 13 6 No pseudopotential on this center. 14 1 No pseudopotential on this center. 15 1 No pseudopotential on this center. 16 1 No pseudopotential on this center. 17 1 No pseudopotential on this center. 18 1 No pseudopotential on this center. 19 1 No pseudopotential on this center. 20 1 No pseudopotential on this center. 21 7 No pseudopotential on this center. 22 7 No pseudopotential on this center. 23 29 19 F and up 2 1.0000000 0.00000000 0.00000000 S - F 2 2 30.2200000 13.1900000 355.77015800 70.86535700 0.00000000 0.00000000 P - F 2 2 33.1300000 13.2200000 233.89197600 53.94729900 0.00000000 0.00000000 D - F 2 2 38.4200000 13.2600000 -31.27216500 -2.74110400 0.00000000 0.00000000 24 6 No pseudopotential on this center. 25 6 No pseudopotential on this center. 26 6 No pseudopotential on this center. 27 6 No pseudopotential on this center. 28 8 No pseudopotential on this center. 29 7 No pseudopotential on this center. 30 1 No pseudopotential on this center. 31 1 No pseudopotential on this center. 32 1 No pseudopotential on this center. 33 1 No pseudopotential on this center. 34 1 No pseudopotential on this center. 35 1 No pseudopotential on this center. 36 1 No pseudopotential on this center. 37 6 No pseudopotential on this center. 38 6 No pseudopotential on this center. 39 6 No pseudopotential on this center. 40 6 No pseudopotential on this center. 41 1 No pseudopotential on this center. 42 6 No pseudopotential on this center. 43 1 No pseudopotential on this center. 44 6 No pseudopotential on this center. 45 1 No pseudopotential on this center. 46 1 No pseudopotential on this center. 47 1 No pseudopotential on this center. 48 35 7 G and up 2 1.0000000 0.00000000 0.00000000 S - G 2 2 5.0218000 2.5109000 61.51372100 9.02149300 0.00000000 0.00000000 P - G 2 2 4.2814000 2.1407000 53.87586400 4.62940200 0.00000000 0.00000000 D - G 2 2 2.8800000 1.4400000 20.84967700 2.96544400 0.00000000 0.00000000 F - G 2 2.7207000 -8.16149300 0.00000000 49 6 No pseudopotential on this center. 50 6 No pseudopotential on this center. 51 6 No pseudopotential on this center. 52 6 No pseudopotential on this center. 53 6 No pseudopotential on this center. 54 6 No pseudopotential on this center. 55 1 No pseudopotential on this center. 56 6 No pseudopotential on this center. 57 1 No pseudopotential on this center. 58 6 No pseudopotential on this center. 59 1 No pseudopotential on this center. 60 1 No pseudopotential on this center. 61 1 No pseudopotential on this center. 0.10000e-02 0.10000e-05 F IExCor= 402 DFT=T Ex+Corr=B3LYP ExCW=0 ScaHFX= 0.200000 ScaDFX= 0.800000 0.720000 1.000000 0.810000 ScalE2= 1.000000 1.000000 IRadAn= 5 IRanWt= -1 IRanGd= 0 ICorTp=0 IEmpDi=131 61 61 61 1.00e+00 60 T Grimme-D3 -0.0852534764 PCM (using non-symmetric T matrix) SMD-Coulomb. 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H H H H H H H C C C C H C H C H H H Br C C C C C C H C H C H H H -0.153705 -0.164521 0.149578 0.207647 0.027631 -0.194129 0.229708 0.150508 -0.198298 -0.162818 0.167033 -0.156872 0.049386 0.155865 0.166325 0.164653 0.184437 0.156354 0.167455 0.195887 -0.425365 -0.412044 -0.157116 0.138046 0.551991 -0.517395 -0.492702 -0.481163 -0.657680 0.219245 0.214888 0.202475 0.232691 0.191495 0.206900 0.367719 0.307137 -0.194198 -0.170375 -0.151691 0.180166 -0.157208 0.177085 -0.135424 0.146857 0.145319 0.141970 -0.409464 -0.065349 -0.127715 0.017699 -0.159273 -0.157846 -0.144094 0.148023 -0.146652 0.150204 -0.138805 0.140546 0.139700 0.139280 0.00000 1.8946 -3.4013 4.4875 5.9410 -196.7191 -178.1528 -235.9842 -5.6188 -12.3684 -17.8084 6.8996 25.4659 -32.3655 -5.6188 -12.3684 -17.8084 2570.8496 1163.2262 124.1344 808.0781 521.0111 -23.9673 941.6390 533.6145 64.6939 69.1162 -30521.3180 -11127.8044 -7565.4062 -6131.5220 1295.8660 -4788.3469 -840.6062 150.8814 -742.6345 -6840.6180 -6541.0446 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AuxInfo=1/1/N:1,12,2,10,6,9,5,13,3,8,4,7,22,21;26,27,44,40,42,38,39,24,37,25,29,28;49,50,58,54,56,52,53,51;48;23/E:(1,2)(3,4)(5,6)(7,8)(9,10)(11,12)(13,14);(1,2)(4,5)(6,7);(4,5)(6,7);;/CRV:1.3,2.3,3.3,4.3,5.3,6.3,7.3,8.3,9.3,10.3,11.3,12.3,13.2,14-1;3.3,4.3,5.3,6.3,7.3,8.3,9.3,10.3,12.1;1.1,2.2,3.3,4.3,5.3,6.3,7.3,8.3;;/rA:61nC3C3C3C3C3C3C3C3C3C3HC3C3HHHHHHHNN2CuC3C3CCO1NHHHHHHHC3C3C3C3HC3HC3HHHBrC2C2C3C3C3C3HC3HC3HHH/rB:s1;s2;s3;s1;s3;s4;s7;s6s8;s8;s10;s10;s12;s6;s1;s2;s5;s9;s12;s13;s7s13;s4s5;s21;;s24;s24;s24;s25;s25;s26;s26;s26;s27;s27;s27;s29;s29;s37;s37;s38;s38;s39;s39;s40s42;s40;s42;s44;s23;s23;s49;s50;s51;s51;s52;s52;s53;s53;s54s56;s54;s56;s58;/rC:-4.1939,-5.9247,-.684;-2.9245,-6.2787,-.2755;-1.8922,-5.314,-.3051;-2.2348,-4.0024,-.7288;-4.4284,-4.601,-1.1049;-.5369,-5.6118,.063;-1.2026,-2.9888,-.7874;.1319,-3.3254,-.4382;.436,-4.6602,-.0074;1.1078,-2.3089,-.539;2.1403,-2.5322,-.2834;.7371,-1.0467,-.9599;-.6148,-.8046,-1.2672;-.3003,-6.6213,.3893;-5.0111,-6.6384,-.6836;-2.703,-7.2899,.0563;-5.4119,-4.3063,-1.4518;1.4622,-4.8956,.2624;1.4627,-.2449,-1.0501;-.9533,.1767,-1.5871;-1.5498,-1.7406,-1.182;-3.4917,-3.6618,-1.1071;-3.6782,-1.3494,-1.3109;-6.6476,-.8575,-2.2845;-6.9135,-2.157,-1.5641;-6.5947,.4512,-1.5859;-7.1042,-.8494,-3.6962;-7.4186,-3.0927,-2.1927;-6.6676,-2.1738,-.2204;-6.0563,.442,-.6379;-6.1669,1.2191,-2.2354;-7.6427,.7388,-1.3807;-6.8977,-1.787,-4.2099;-8.2046,-.743,-3.6521;-6.7043,.0003,-4.2494;-6.0194,-1.4632,.1312;-6.8907,-3.2396,.6709;-6.2304,-3.1746,1.9127;-7.7283,-4.3339,.386;-6.3958,-4.1912,2.8467;-5.582,-2.3316,2.1261;-7.8817,-5.3435,1.3365;-8.2364,-4.3912,-.5653;-7.2198,-5.2852,2.5649;-5.8762,-4.1261,3.7988;-8.5299,-6.1854,1.1079;-7.3471,-6.0791,3.2954;-3.9073,-1.0376,-3.7154;-4.1196,-.5591,.3735;-4.3487,-.0931,1.4945;-4.6558,.3839,2.8064;-5.3255,1.6105,2.9998;-4.3161,-.3816,3.9432;-5.646,2.0499,4.2826;-5.5881,2.2096,2.1325;-4.6393,.0646,5.223;-3.7936,-1.3241,3.8052;-5.3062,1.2804,5.3995;-6.1635,2.9971,4.4123;-4.3696,-.5384,6.0865;-5.5585,1.6256,6.3986;/R:/0/N:58,54,56,1,12,52,53,2,10,6,9,50,49,5,13,51,3,8,4,7,48,23,22,21;26,27,44,40,42,38,39,24,37,25,29,28/E:(2,3)(6,7);(1,2)(4,5)(6,7)/CRV:1.3,2.3,3.3,4.3,5.3,6.3,7.3,8.3,9.3,10.3,11.3,12.2,13.2,14.3,15.3,16.3,17.3,18.3,19.3,20.3,22.3,23.2;3.3,4.3,5.3,6.3,7.3,8.3,9.3,10.3,12.1 0.0959863 0.0783558 0.0743527 Precomputing XC quadrature grid using IXCGrd= 4 IRadAn= 5 IRanWt= -1 IRanGd= 0 AccXCQ= 0.00D+00. Generated NRdTot= 0 NPtTot= 0 NUsed= 0 NTot= 32 NSgBfM= 600 600 600 600 600 MxSgAt= 61 MxSgA2= 61. NPDir=0 NMtPBC= 1 NCelOv= 1 NCel= 1 NClECP= 1 NCelD= 1 NCelK= 1 NCelE2= 1 NClLst= 1 CellRange= 0.0. One-electron integrals computed using PRISM. Precomputing XC quadrature grid using IXCGrd= 4 IRadAn= 5 IRanWt= -1 IRanGd= 0 AccXCQ= 0.00D+00. Generated NRdTot= 0 NPtTot= 0 NUsed= 0 NTot= 32 NSgBfM= 596 596 597 599 599 MxSgAt= 61 MxSgA2= 61. 1 Using compressed storage, NAtomX= 61. Will process 62 centers per pass. Symmetrizing basis deriv contribution to polar: IMax=3 JMax=2 DiffMx= 0.00D+00 Minotr: Closed shell wavefunction. IDoAtm=11111111111111111111111111111111111111111111111111 IDoAtm=11111111111 NEqPCM: Using equilibrium solvation (IEInf=0, Eps= 2.3741, EpsInf= 2.2383) Direct CPHF calculation. Differentiating once with respect to nuclear coordinates. Requested convergence is 1.0D-07 RMS, and 1.0D-06 maximum. Secondary convergence is 1.0D-12 RMS, and 1.0D-12 maximum. NewPWx=T KeepS1=F KeepF1=F KeepIn=T MapXYZ=F SortEE=F KeepMc=T. MDV= 1342176093 using IRadAn= 1. Generate precomputed XC quadrature information. Solving linear equations simultaneously, MaxMat= 72. FoF2E skips out because all densities are zero. CalDSu exits because no D1Ps are significant. FoFJK: IHMeth= 1 ICntrl= 0 DoSepK=F KAlg= 0 I1Cent= 0 FoldK=F IRaf= 990000000 NMat= 72 IRICut= 1 DoRegI=T DoRafI=F ISym2E= 0. There are 186 degrees of freedom in the 1st order CPHF. IDoFFX=6 NUNeed= 0. 180 vectors produced by pass 0 Test12= 5.76D-12 1.00D-08 XBig12= 2.12D-01 1.32D-01. AX will form 72 AO Fock derivatives at one time. 180 vectors produced by pass 1 Test12= 5.76D-12 1.00D-08 XBig12= 5.77D-02 3.76D-02. 180 vectors produced by pass 2 Test12= 5.76D-12 1.00D-08 XBig12= 5.29D-04 3.78D-03. 180 vectors produced by pass 3 Test12= 5.76D-12 1.00D-08 XBig12= 2.01D-06 1.77D-04. 180 vectors produced by pass 4 Test12= 5.76D-12 1.00D-08 XBig12= 4.74D-09 6.30D-06. 94 vectors produced by pass 5 Test12= 5.76D-12 1.00D-08 XBig12= 7.31D-12 2.80D-07. InvSVY: IOpt=1 It= 1 EMax= 9.44D-16 Solved reduced A of dimension 994 with 186 vectors. End of Minotr F.D. properties file 721 does not exist. 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 875.696 68.007 708.924 72.881 -84.202 752.818 7.45377411e-01 -1.33817782e+00 1.76551602e+00 0.00000000e+00 0.00000000e+00 0.00000000e+00 0.00000000e+00 0.00000000e+00 0.00000000e+00 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 1 6 6 1 1 1 1 1 1 1 7 7 29 6 6 6 6 8 7 1 1 1 1 1 1 1 6 6 6 6 1 6 1 6 1 1 1 35 6 6 6 6 6 6 1 6 1 6 1 1 1 0.000000103 0.000000164 0.000000841 0.000000570 -0.000000775 -0.000001240 -0.000000488 0.000000904 0.000001699 0.000003835 0.000001833 -0.000001634 0.000000886 -0.000005793 -0.000001243 -0.000000286 -0.000000550 -0.000000501 -0.000000250 0.000000493 0.000001386 0.000002259 -0.000000535 -0.000000017 -0.000001399 0.000000460 -0.000000110 -0.000001719 0.000000192 -0.000000092 0.000000447 0.000000077 -0.000000100 0.000000243 0.000000363 0.000000631 -0.000001731 0.000002389 -0.000001517 -0.000000044 0.000000794 0.000000214 0.000000185 0.000000137 -0.000000322 -0.000000258 0.000001093 0.000000136 0.000004984 0.000003669 0.000003468 0.000000349 -0.000000098 0.000000236 -0.000000345 -0.000000649 -0.000000171 0.000000182 -0.000000371 -0.000000012 -0.000005899 -0.000007233 -0.000002240 -0.000005120 -0.000009989 0.000002354 0.000372485 -0.000221979 0.003202819 -0.000410754 0.000002408 0.000452597 0.000002394 -0.000001280 0.000002379 -0.000007169 0.000004431 0.000000822 0.000003726 -0.000005761 0.000000555 -0.000004917 0.000002341 -0.000000697 0.000011518 -0.000000757 -0.000003854 0.000001973 0.000000106 0.000000294 0.000000049 -0.000000496 0.000000187 0.000002856 -0.000001300 0.000001620 -0.000000442 0.000000822 0.000000644 -0.000001063 0.000003515 0.000000260 -0.000001772 0.000000126 -0.000000265 -0.000013330 0.000002681 0.000004128 -0.000003220 -0.000001535 0.000002424 0.000000065 0.000001317 -0.000000103 0.000000748 0.000000105 -0.000000816 0.000000217 0.000000206 -0.000000453 -0.000000701 -0.000001683 0.000000708 0.000001951 0.000000546 0.000000307 0.000000374 0.000000882 -0.000000020 -0.000000531 0.000000368 -0.000001315 0.000000321 0.000000514 -0.000000399 0.000000050 0.000000065 0.000000011 -0.000000084 0.000000417 0.000000049 0.000047700 0.000231611 -0.003663106 0.000006190 -0.000001793 0.000002149 -0.000004915 -0.000001091 0.000000701 0.000001833 -0.000005272 -0.000017342 -0.000001927 0.000004504 0.000011187 -0.000001994 0.000003399 0.000012769 0.000000636 -0.000002063 -0.000001062 0.000000347 -0.000000153 -0.000000267 -0.000000723 0.000000087 -0.000005215 0.000000062 -0.000000715 -0.000001053 0.000000935 -0.000000089 -0.000000519 0.000000446 -0.000000514 -0.000000576 0.000000132 -0.000000217 -0.000000523 0.000000031 -0.000000327 -0.000000791 0.003663106 0.000364367 (Enter /aplic/Gaussian/g09d01_prebuilt/g09/l716.exe) Closed 1 1 1 -1608.55377609081 -1608.55377655837 -0.000000467559 -1608.55377654234 0.000000016023 -1608.55377656483 -0.000000022490 -1608.55377656628 -0.000000001443 -1608.55377656661 -0.000000000330 -1608.55377656661 -0.000000000004 -1608.55377657 7 1.522579893084e+03 -1.175578211355e+04 4.625711235792e+03 Using DIIS extrapolation, IDIIS= 1040. Two-electron integral symmetry not used. IVT= 1142292 IEndB= 1142292 NGot= 1342177280 MDV= 1341424339 LenX= 1341424339 LenY= 1341051629 Requested convergence on RMS density matrix=1.00D-08 within 128 cycles. Requested convergence on MAX density matrix=1.00D-06. Requested convergence on energy=1.00D-06. No special actions if energy rises. Fock matrices will be formed incrementally for 20 cycles. (Enter /aplic/Gaussian/g09d01_prebuilt/g09/l716.exe) PT71262.900S Fri Jul 16 13:19:23 2021 Mulliken charges with hydrogens summed into heavy atoms: 1 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 12 13 21 22 23 24 25 26 27 28 29 37 38 39 40 42 44 48 49 50 51 52 53 54 56 58 C C C C C C C C C C C C N N Cu C C C C O N C C C C C C Br C C C C C C C C 0.012620 0.000132 0.149578 0.207647 0.212069 -0.038264 0.229708 0.150508 -0.041945 0.004215 0.010583 0.245274 -0.425365 -0.412044 -0.157116 0.138046 0.551991 0.119213 0.138385 -0.481163 -0.289961 0.307137 -0.014032 0.006710 -0.004835 -0.011889 0.006546 -0.409464 -0.065349 -0.127715 0.017699 -0.011250 -0.007642 -0.003548 -0.006952 0.000475 0.00000 -10.28345 -10.23500 -10.23337 -10.23332 -10.22866 -10.22350 -10.21164 -10.21032 -10.20953 -10.20747 -10.20021 -10.19986 -10.19958 -10.19794 -10.19667 -10.18907 -10.18463 -10.18452 -10.18345 -10.18250 -10.18213 -10.18140 -10.17885 -10.17867 -10.17818 -10.17798 -10.17782 -10.14423 -10.13393 -4.49183 -2.79136 -2.78809 -2.77719 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analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically A1 A2 A3 A4 A5 A6 A7 A8 A9 A10 A11 A12 A13 A14 A15 A16 A17 A18 A19 A20 A21 A22 A23 A24 A25 A26 A27 A28 A29 A30 A31 A32 A33 A34 A35 A36 A37 A38 A39 A40 A41 A42 A43 A44 A45 A46 A47 A48 A49 A50 A51 A52 A53 A54 A55 A56 A57 A58 A59 A60 A61 A62 A63 A64 A65 A66 A67 A68 A69 A70 A71 A72 A73 A74 A75 A76 A77 A78 A79 A80 A81 A82 A83 A84 A85 A86 A87 A88 A89 A90 A91 A92 A93 A94 A95 A96 A97 A98 A99 A100 A101 A102 A103 2 2 5 1 1 3 2 2 4 3 3 7 1 1 17 3 3 9 4 4 8 7 7 9 6 6 8 8 8 11 10 10 13 12 12 20 7 7 13 4 21 21 48 25 25 26 24 24 28 24 24 24 30 30 31 24 24 24 33 33 34 25 25 36 29 29 29 38 37 37 40 37 37 42 38 38 44 39 39 44 40 40 42 23 36 50 50 52 51 51 54 51 51 56 52 52 58 53 53 58 54 54 56 1 1 1 2 2 2 3 3 3 4 4 4 5 5 5 6 6 6 7 7 7 8 8 8 9 9 9 10 10 10 12 12 12 13 13 13 21 21 21 22 23 23 23 24 24 24 25 25 25 26 26 26 26 26 26 27 27 27 27 27 27 29 29 29 36 37 37 37 38 38 38 39 39 39 40 40 40 42 42 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analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically A104 A105 A106 A107 23 49 23 49 49 50 49 50 50 51 50 51 36 37 36 37 -1 -1 -2 -2 181.6248 calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically 177.0195 176.7147 179.2523 D1 D2 D3 D4 D5 D6 D7 D8 D9 D10 D11 D12 D13 D14 D15 D16 D17 D18 D19 D20 D21 D22 D23 D24 D25 D26 D27 D28 D29 D30 D31 D32 D33 D34 D35 D36 D37 D38 D39 D40 D41 D42 D43 D44 D45 D46 D47 D48 D49 D50 D51 D52 D53 D54 D55 D56 D57 D58 D59 D60 D61 D62 D63 D64 D65 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D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically 3.00e-01 1.00e-07 1.00e-07 2 2 Berny optimization. saddle point Step number 1 out of a maximum of 2 All quantities printed in internal units (Hartrees-Bohrs-Radians) Second derivative matrix not updated -- analytic derivatives used. -0.09103 0.00144 0.00289 0.00314 0.00422 0.00455 0.00554 0.00760 0.00820 0.00887 0.00975 0.01129 0.01281 0.01504 0.01508 0.01650 0.01672 0.01737 0.01743 0.01755 0.01760 0.01809 0.01843 0.01893 0.01972 0.02057 0.02098 0.02144 0.02191 0.02261 0.02298 0.02349 0.02385 0.02390 0.02415 0.02444 0.02490 0.02524 0.02553 0.02575 0.02646 0.02695 0.02712 0.02752 0.02773 0.02810 0.02832 0.02876 0.02939 0.02989 0.03058 0.03164 0.03798 0.03979 0.04714 0.05086 0.05366 0.05580 0.05713 0.05878 0.05934 0.06388 0.07322 0.07506 0.10464 0.11087 0.11119 0.11149 0.11288 0.11661 0.11683 0.11730 0.12024 0.12220 0.12244 0.12394 0.12453 0.12479 0.12504 0.12640 0.12769 0.12943 0.13081 0.13132 0.13336 0.13478 0.13856 0.14069 0.15226 0.16069 0.17191 0.17310 0.17795 0.18124 0.18522 0.18595 0.18938 0.19286 0.19341 0.19360 0.19438 0.19475 0.19997 0.20104 0.20281 0.20409 0.20656 0.21338 0.21448 0.22646 0.24094 0.26378 0.27326 0.27917 0.29267 0.29426 0.29714 0.31921 0.32031 0.34067 0.34254 0.34522 0.34948 0.35294 0.35338 0.35521 0.35644 0.35779 0.35862 0.36006 0.36073 0.36154 0.36156 0.36185 0.36194 0.36231 0.36244 0.36261 0.36312 0.36327 0.36528 0.36734 0.36757 0.36940 0.37381 0.37808 0.38098 0.38463 0.38520 0.39621 0.41815 0.41844 0.42303 0.43139 0.43434 0.43911 0.44074 0.44974 0.45561 0.46171 0.46475 0.47040 0.47763 0.50676 0.51126 0.51423 0.51502 0.51540 0.52844 0.54737 0.55516 0.61371 0.63622 0.77840 0.93682 1.23294 2.03368 A43 D66 A42 A84 D74 1 -0.50604 -0.28987 0.26423 -0.22135 0.19340 D64 A85 A65 A41 D69 Angle between quadratic step and forces= 83.28 degrees. 1 2 0.00003126 0.00000001 0.00000000 0.00000000 R1 R2 R3 R4 R5 R6 R7 R8 R9 R10 R11 R12 R13 R14 R15 R16 R17 R18 R19 R20 R21 R22 R23 R24 R25 R26 R27 R28 R29 R30 R31 R32 R33 R34 R35 R36 R37 R38 R39 R40 R41 R42 R43 R44 R45 R46 R47 R48 R49 R50 R51 R52 R53 R54 R55 R56 R57 R58 R59 R60 R61 R62 R63 R64 R65 A1 A2 A3 A4 A5 A6 A7 A8 A9 A10 A11 A12 A13 A14 A15 A16 A17 A18 A19 A20 A21 A22 A23 A24 A25 A26 A27 A28 A29 A30 A31 A32 A33 A34 A35 A36 A37 A38 A39 A40 A41 A42 A43 A44 A45 A46 A47 A48 A49 A50 A51 A52 A53 A54 A55 A56 A57 A58 A59 A60 A61 A62 A63 A64 A65 A66 A67 A68 A69 A70 A71 A72 A73 A74 A75 A76 A77 A78 A79 A80 A81 A82 A83 A84 A85 A86 A87 A88 A89 A90 A91 A92 A93 A94 A95 A96 A97 A98 A99 A100 A101 A102 A103 A104 A105 A106 A107 D1 D2 D3 D4 D5 D6 D7 D8 D9 D10 D11 D12 D13 D14 D15 D16 D17 D18 D19 D20 D21 D22 D23 D24 D25 D26 D27 D28 D29 D30 D31 D32 D33 D34 D35 D36 D37 D38 D39 D40 D41 D42 D43 D44 D45 D46 D47 D48 D49 D50 D51 D52 D53 D54 D55 D56 D57 D58 D59 D60 D61 D62 D63 D64 D65 D66 D67 D68 D69 D70 D71 D72 D73 D74 D75 D76 D77 D78 D79 D80 D81 D82 D83 D84 D85 D86 D87 D88 D89 D90 D91 D92 D93 D94 D95 D96 D97 D98 D99 D100 D101 D102 D103 D104 D105 D106 D107 D108 D109 D110 D111 D112 D113 D114 D115 D116 D117 D118 D119 D120 D121 D122 D123 D124 D125 D126 D127 D128 D129 D130 D131 D132 D133 D134 D135 D136 D137 D138 D139 D140 D141 D142 D143 D144 D145 D146 D147 D148 2.60722 2.66205 2.05034 2.67054 2.05416 2.68399 2.71297 2.73611 2.56261 2.04792 2.50664 2.57525 2.05395 2.68323 2.55934 2.71218 2.66948 2.05374 2.05397 2.61011 2.65963 2.05065 2.05262 2.50539 4.09674 4.60242 3.61350 2.85250 2.80523 2.80377 2.33431 2.58156 2.06034 2.06525 2.08997 2.05769 2.09071 2.05972 1.93518 2.65909 4.00227 2.66064 2.65917 2.62753 2.04972 2.63636 2.04096 2.64256 2.05336 2.63900 2.05383 2.05292 2.33466 2.70089 2.66616 2.66831 2.63300 2.05285 2.63308 2.05303 2.64221 2.05430 2.64163 2.05438 2.05357 2.07460 2.12247 2.08610 2.08371 2.11352 2.08588 2.04928 2.14432 2.08956 2.07897 2.13977 2.06425 2.09700 2.15109 2.03509 2.11280 2.06592 2.10440 2.08766 2.06480 2.13072 2.08681 2.05006 2.14632 2.11032 2.10596 2.06691 2.08474 2.08740 2.11105 2.07320 2.11896 2.09100 2.11656 2.14356 2.02305 2.08123 2.02126 2.16660 2.06712 1.74578 1.82227 2.48992 2.14199 1.98730 2.04195 2.07292 2.03571 2.17103 2.00344 1.93229 1.85753 1.90646 1.88472 1.87401 1.96690 1.84290 1.95432 1.86529 1.94146 1.88613 2.02982 2.21901 1.99162 2.69821 2.03676 2.15936 2.08705 2.09780 2.08261 2.10268 2.08321 2.09396 2.10596 2.10215 2.08057 2.10046 2.11411 2.07468 2.09439 2.08200 2.10046 2.10072 1.50053 1.66942 2.11531 2.10176 2.06590 2.10550 2.07685 2.10083 2.10613 2.07562 2.10143 2.10132 2.08756 2.09430 2.10030 2.08788 2.09500 2.08722 2.09807 2.09789 3.16995 3.08957 3.08425 3.12854 -0.01364 -3.14151 3.13286 0.00498 3.11675 -0.02190 -0.02964 3.11490 0.02799 -3.10675 -3.12710 0.02134 -3.12970 -0.00969 0.00527 3.12528 3.11602 -0.01290 -0.01856 3.13570 0.01387 -3.13129 -3.10708 0.03094 -0.02405 3.09613 0.04038 -3.09836 0.01219 -3.12978 3.14083 -0.00114 -0.02033 3.11846 3.12497 -0.01943 -3.11899 0.19475 0.01894 -2.95050 0.00741 -3.13381 -3.13121 0.01075 -3.13747 0.00450 0.00121 -3.14000 0.00987 -3.13919 -3.13134 0.00279 3.12493 -0.01106 -0.00931 3.13788 -0.00339 2.95079 -3.13966 -0.18548 -1.98158 1.65696 1.34159 -1.30306 -2.60005 1.42673 2.21980 -0.96956 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R1 R2 R3 R4 R5 R6 R7 R8 R9 R10 R11 R12 R13 R14 R15 R16 R17 R18 R19 R20 R21 R22 R23 R24 R25 R26 R27 R28 R29 R30 R31 R32 R33 R34 R35 R36 R37 R38 R39 R40 R41 R42 R43 R44 R45 R46 R47 R48 R49 R50 R51 R52 R53 R54 R55 R56 R57 R58 R59 R60 R61 R62 R63 R64 R65 1 1 1 2 2 3 3 4 4 5 5 6 6 7 7 8 8 9 10 10 12 12 13 13 21 23 23 24 24 24 25 25 26 26 26 27 27 27 29 29 36 37 37 38 38 39 39 40 40 42 42 44 49 50 51 51 52 52 53 53 54 54 56 56 58 2 5 15 3 16 4 6 7 22 17 22 9 14 8 21 9 10 18 11 12 13 19 20 21 23 48 49 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 49 38 39 40 41 42 43 44 45 44 46 47 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 58 60 61 1.3797 1.4087 1.085 1.4132 1.087 1.4203 1.4356 1.4479 1.3561 1.0837 1.3265 1.3628 1.0869 1.4199 1.3543 1.4352 1.4126 1.0868 1.0869 1.3812 1.4074 1.0852 1.0862 1.3258 2.1679 2.4355 1.9122 1.5095 1.4845 1.4837 1.2353 1.3661 1.0903 1.0929 1.106 1.0889 1.1064 1.09 1.0241 1.4071 2.1179 1.408 1.4072 1.3904 1.0847 1.3951 1.08 1.3984 1.0866 1.3965 1.0868 1.0864 1.2355 1.4293 1.4109 1.412 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A26 A27 A28 A29 A30 A31 A32 A33 A34 A35 A36 A37 A38 A39 A40 A41 A42 A43 A44 A45 A46 A47 A48 A49 A50 A51 A52 A53 A54 A55 A56 A57 A58 A59 A60 A61 A62 A63 A64 A65 A66 A67 A68 A69 A70 A71 A72 A73 A74 A75 A76 A77 A78 A79 A80 A81 A82 A83 A84 A85 A86 A87 A88 A89 A90 A91 A92 A93 A94 A95 A96 A97 A98 A99 A100 A101 A102 A103 2 2 5 1 1 3 2 2 4 3 3 7 1 1 17 3 3 9 4 4 8 7 7 9 6 6 8 8 8 11 10 10 13 12 12 20 7 7 13 4 21 21 48 25 25 26 24 24 28 24 24 24 30 30 31 24 24 24 33 33 34 25 25 36 29 29 29 38 37 37 40 37 37 42 38 38 44 39 39 44 40 40 42 23 36 50 50 52 51 51 54 51 51 56 52 52 58 53 53 58 54 54 56 1 1 1 2 2 2 3 3 3 4 4 4 5 5 5 6 6 6 7 7 7 8 8 8 9 9 9 10 10 10 12 12 12 13 13 13 21 21 21 22 23 23 23 24 24 24 25 25 25 26 26 26 26 26 26 27 27 27 27 27 27 29 29 29 36 37 37 37 38 38 38 39 39 39 40 40 40 42 42 42 44 44 44 49 49 51 51 51 52 52 52 53 53 53 54 54 54 56 56 56 58 58 58 5 15 15 3 16 16 4 6 6 7 22 22 17 22 22 9 14 14 8 21 21 9 10 10 8 18 18 11 12 12 13 19 19 20 21 21 13 23 23 5 48 49 49 26 27 27 28 29 29 30 31 32 31 32 32 33 34 35 34 35 35 36 37 37 49 38 39 39 40 41 41 42 43 43 44 45 45 44 46 46 42 47 47 36 50 52 53 53 54 55 55 56 57 57 58 59 59 58 60 60 56 61 61 118.8659 121.6085 119.525 119.3875 121.0958 119.512 117.4152 122.8605 119.7231 119.116 122.6 118.2728 120.1495 123.2483 116.602 121.0546 118.3683 120.5731 119.6142 118.3042 122.0813 119.5652 117.4595 122.975 120.9122 120.6625 118.4253 119.447 119.5989 120.9541 118.7857 121.4077 119.8053 121.27 122.8169 115.9124 119.246 115.8094 124.137 118.4375 100.0256 104.4086 142.6621 122.7271 113.8637 116.9951 118.7696 116.6374 124.3908 114.7886 110.7118 106.4288 109.2321 107.9864 107.3728 112.6953 105.5906 111.9743 106.8734 111.2377 108.0674 116.2999 127.1399 114.1115 154.5958 116.6976 123.7224 119.579 120.195 119.3248 120.4746 119.3589 119.975 120.6629 120.4445 119.2079 120.3475 121.1297 118.8704 119.9998 119.2896 120.3474 120.3625 85.9743 95.6506 121.1986 120.4222 118.3675 120.6362 118.995 120.3689 120.6721 118.9242 120.4031 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0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0 A104 A105 A106 23 49 23 49 50 49 50 51 50 36 37 36 -1 -1 -2 181.6248 -DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0 177.0195 176.7147 D1 D2 D3 D4 D5 D6 D7 D8 D9 D10 D11 D12 D13 D14 D15 D16 D17 D18 D19 D20 D21 D22 D23 D24 D25 D26 D27 D28 D29 D30 D31 D32 D33 D34 D35 D36 D37 D38 D39 D40 D41 D42 D43 D44 D45 D46 D47 D48 D49 D50 D51 D52 D53 D54 D55 D56 D57 D58 D59 D60 D61 D62 D63 D64 D65 D66 D67 D68 D69 D70 D71 D72 D73 D74 D75 D76 D77 D78 D79 D80 D81 D82 D83 D84 D85 D86 D87 D88 D89 D90 D91 D92 D93 D94 D95 D96 D97 D98 D99 D100 D101 D102 D103 D104 D105 D106 D107 D108 D109 D110 D111 D112 D113 D114 D115 D116 D117 D118 D119 D120 D121 D122 D123 D124 D125 D126 D127 D128 D129 D130 D131 D132 D133 D134 D135 D136 D137 D138 D139 D140 D141 D142 D143 D144 D145 D146 D147 5 5 15 15 2 2 15 15 1 1 16 16 2 2 6 6 2 2 4 4 3 3 22 22 3 7 1 17 3 3 14 14 4 4 21 21 4 4 8 8 7 7 10 10 7 7 9 9 8 8 11 11 10 10 19 19 12 12 20 20 7 7 13 13 21 48 21 21 48 48 26 26 27 27 25 25 25 27 27 27 25 25 25 26 26 26 24 24 28 28 25 37 25 25 36 36 29 29 29 29 39 39 29 29 38 38 37 37 41 41 37 37 43 43 38 38 45 45 39 39 46 46 36 36 50 50 53 53 50 50 52 52 51 51 55 55 51 51 57 57 52 52 59 59 53 53 60 1 1 1 1 1 1 1 1 2 2 2 2 3 3 3 3 3 3 3 3 4 4 4 4 4 4 5 5 6 6 6 6 7 7 7 7 7 7 7 7 8 8 8 8 8 8 8 8 10 10 10 10 12 12 12 12 13 13 13 13 21 21 21 21 23 23 23 23 23 23 24 24 24 24 24 24 24 24 24 24 24 24 24 24 24 24 25 25 25 25 29 29 29 29 29 29 36 36 37 37 37 37 37 37 37 37 38 38 38 38 39 39 39 39 40 40 40 40 42 42 42 42 49 49 51 51 51 51 51 51 51 51 52 52 52 52 53 53 53 53 54 54 54 54 56 56 56 2 2 2 2 5 5 5 5 3 3 3 3 4 4 4 4 6 6 6 6 7 7 7 7 22 22 22 22 9 9 9 9 8 8 8 8 21 21 21 21 9 9 9 9 10 10 10 10 12 12 12 12 13 13 13 13 21 21 21 21 23 23 23 23 49 49 51 51 51 51 25 25 25 25 26 26 26 26 26 26 27 27 27 27 27 27 29 29 29 29 36 36 37 37 37 37 49 49 38 38 38 38 39 39 39 39 40 40 40 40 42 42 42 42 44 44 44 44 44 44 44 44 51 51 52 52 52 52 53 53 53 53 54 54 54 54 56 56 56 56 58 58 58 58 58 58 58 3 16 3 16 17 22 17 22 4 6 4 6 7 22 7 22 9 14 9 14 8 21 8 21 5 5 4 4 8 18 8 18 9 10 9 10 13 23 13 23 6 18 6 18 11 12 11 12 13 19 13 19 20 21 20 21 7 23 7 23 48 49 48 49 36 36 52 53 52 53 28 29 28 29 30 31 32 30 31 32 33 34 35 33 34 35 36 37 36 37 49 49 38 39 38 39 23 50 40 41 40 41 42 43 42 43 44 45 44 45 44 46 44 46 42 47 42 47 40 47 40 47 52 53 54 55 54 55 56 57 56 57 58 59 58 59 58 60 58 60 56 61 56 61 54 61 54 -0.7814 -179.9952 179.4994 0.2856 178.5764 -1.2546 -1.6984 178.4706 1.6038 -178.0036 -179.1698 1.2228 -179.3184 -0.5549 0.3018 179.0653 178.5351 -0.7388 -1.0636 179.6625 0.7946 -179.4098 -178.0226 1.773 -1.378 177.3954 2.3138 -177.5227 0.6986 -179.3232 179.9566 -0.0653 -1.1646 178.6746 179.0478 -1.113 -178.705 11.1586 1.0853 -169.0512 0.4247 -179.554 -179.4053 0.6161 -179.7639 0.258 0.0695 -179.9087 0.5654 -179.8624 -179.4124 0.1598 179.0455 -0.6336 -0.5336 179.7872 -0.194 169.0681 -179.8891 -10.627 -113.5362 94.9368 76.8674 -74.6596 -148.972 81.7457 127.1852 -55.5517 -2.8502 174.413 153.8076 -21.2544 2.8445 -172.2175 42.6204 166.8502 -76.7716 -167.2576 -43.0278 73.3504 -40.7933 75.5233 -167.1029 166.481 -77.2024 40.1714 -21.8621 177.0613 163.384 2.3075 -70.0168 93.5298 162.7431 -17.6283 1.3169 -179.0545 27.4741 -149.2406 -179.7907 -0.6457 0.5645 179.7096 179.8508 0.5012 -0.5308 -179.8804 -0.134 179.8168 -179.2691 0.6817 0.0715 -179.9497 179.4165 -0.6047 -0.326 179.9367 179.7237 -0.0135 0.3581 -179.9047 -179.6204 0.1168 -84.6748 92.6058 178.5346 -1.4858 -0.2242 179.7554 -178.5797 1.6867 0.1891 -179.5445 0.0874 -179.9098 -179.8919 0.1109 -0.0167 -179.9993 179.7129 -0.2696 0.0894 -179.9461 -179.9134 0.0511 -0.1245 179.9109 179.8579 -DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0 1 Grimme-D3 -0.0850281498 PCM (using non-symmetric T matrix) SMD-Coulomb. Total charges None Matrix inversion Toluene 2.374100 2.238315 0.0959863 0.0783558 0.0743527 NPDir=0 NMtPBC= 1 NCelOv= 1 NCel= 1 NClECP= 1 NCelD= 1 NCelK= 1 NCelE2= 1 NClLst= 1 CellRange= 0.0. One-electron integrals computed using PRISM. Precomputing XC quadrature grid using IXCGrd= 4 IRadAn= 5 IRanWt= -1 IRanGd= 0 AccXCQ= 0.00D+00. Generated NRdTot= 0 NPtTot= 0 NUsed= 0 NTot= 32 NSgBfM= 596 596 597 599 599 MxSgAt= 61 MxSgA2= 61. 1 Closed 1 1 1 -1608.55377656656 -1608.55377657 1 1.522579891520e+03 -1.175578210990e+04 4.625711233704e+03 Using DIIS extrapolation, IDIIS= 1040. Two-electron integral symmetry not used. IVT= 1142292 IEndB= 1142292 NGot= 1342177280 MDV= 1341424339 LenX= 1341424339 LenY= 1341051629 Requested convergence on RMS density matrix=1.00D-08 within 128 cycles. Requested convergence on MAX density matrix=1.00D-06. Requested convergence on energy=1.00D-06. No special actions if energy rises. Fock matrices will be formed incrementally for 20 cycles. Using compressed storage, NAtomX= 61. Will process 62 centers per pass. Symmetrizing basis deriv contribution to polar: IMax=3 JMax=2 DiffMx= 0.00D+00 Minotr: Closed shell wavefunction. IDoAtm=11111111111111111111111111111111111111111111111111 IDoAtm=11111111111 NEqPCM: Using equilibrium solvation (IEInf=0, Eps= 2.3741, EpsInf= 2.2383) Direct CPHF calculation. Differentiating once with respect to electric field. with respect to dipole field. Differentiating once with respect to nuclear coordinates. Requested convergence is 1.0D-07 RMS, and 1.0D-06 maximum. Secondary convergence is 1.0D-12 RMS, and 1.0D-12 maximum. NewPWx=T KeepS1=F KeepF1=F KeepIn=T MapXYZ=F SortEE=F KeepMc=T. MDV= 1342176093 using IRadAn= 1. Generate precomputed XC quadrature information. Solving linear equations simultaneously, MaxMat= 72. FoF2E skips out because all densities are zero. CalDSu exits because no D1Ps are significant. FoFJK: IHMeth= 1 ICntrl= 0 DoSepK=F KAlg= 0 I1Cent= 0 FoldK=F IRaf= 990000000 NMat= 72 IRICut= 1 DoRegI=T DoRafI=F ISym2E= 0. There are 186 degrees of freedom in the 1st order CPHF. IDoFFX=6 NUNeed= 3. 183 vectors produced by pass 0 Test12= 5.76D-12 1.00D-08 XBig12= 1.74D+03 3.04D+01. AX will form 72 AO Fock derivatives at one time. 183 vectors produced by pass 1 Test12= 5.76D-12 1.00D-08 XBig12= 1.27D+03 1.08D+01. 183 vectors produced by pass 2 Test12= 5.76D-12 1.00D-08 XBig12= 2.57D+01 5.15D-01. 183 vectors produced by pass 3 Test12= 5.76D-12 1.00D-08 XBig12= 1.69D-01 4.30D-02. 183 vectors produced by pass 4 Test12= 5.76D-12 1.00D-08 XBig12= 4.32D-04 1.67D-03. 93 vectors produced by pass 5 Test12= 5.76D-12 1.00D-08 XBig12= 5.84D-07 6.35D-05. 3 vectors produced by pass 6 Test12= 5.76D-12 1.00D-08 XBig12= 7.05D-10 1.85D-06. 3 vectors produced by pass 7 Test12= 5.76D-12 1.00D-08 XBig12= 8.67D-13 7.46D-08. InvSVY: IOpt=1 It= 1 EMax= 1.56D-13 Solved reduced A of dimension 1014 with 186 vectors. FullF1: Do perturbations 1 to 3. Isotropic polarizability for W= 0.000000 547.61 Bohr**3. End of Minotr F.D. properties file 721 does not exist. 574.000 35.806 519.231 18.593 -47.787 549.603 893.767 66.643 713.606 74.195 -82.389 759.761 (Enter /aplic/Gaussian/g09d01_prebuilt/g09/l716.exe) PT54277.300S Fri Jul 16 15:50:18 2021 -10.28345 -10.23500 -10.23337 -10.23332 -10.22866 -10.22350 -10.21164 -10.21032 -10.20953 -10.20747 -10.20021 -10.19986 -10.19958 -10.19794 -10.19667 -10.18907 -10.18463 -10.18453 -10.18345 -10.18250 -10.18213 -10.18140 -10.17885 -10.17867 -10.17818 -10.17798 -10.17782 -10.14423 -10.13393 -4.49183 -2.79136 -2.78809 -2.77719 -1.04977 -0.97012 -0.94712 -0.94497 -0.85655 -0.84918 -0.84838 -0.82736 -0.81545 -0.80863 -0.76180 -0.75570 -0.75269 -0.74770 -0.74513 -0.73776 -0.71495 -0.70954 -0.68996 -0.66419 -0.66174 -0.65366 -0.64133 -0.61951 -0.60995 -0.60330 -0.59781 -0.59624 -0.56226 -0.55980 -0.54399 -0.53425 -0.52352 -0.52091 -0.49653 -0.49332 -0.49136 -0.48736 -0.47362 -0.47141 -0.46582 -0.45087 -0.44479 -0.44267 -0.43849 -0.43740 -0.43307 -0.43083 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