Gaussian 16 GINC-LOCALHOST WILLIAM Title ES64L-G16RevA.03 31-Oct-2025 Gaussian 16 25-Dec-2016 ES64L-G16RevA.03 69 69 (5D, 7F) def2SVP RPBE1PBE def2SVP FOpt # opt freq scrf=(smd,solvent=dmso) nosymm def2svp em=gd3bj pbe1pbe 600.752722 0 1 AuxInfo=1/0/N:3;4;5;6;8;10;14;15;16;17;19;21;25;26;27;28;30;32;37;38;39;40;42;44;48;49;50;51;53;55;59;60;61;62;64;66;2;36;1;7;9;11;12;13;18;20;22;23;24;29;31;33;34;35;41;43;45;46;47;52;54;56;57;58;63;65;67;68;69/rA:69nPdP0C0C0C0C0H0C0H0C0H0H0H0C0C0C0C0H0C0H0C0H0H0H0C0C0C0C0H0C0H0C0H0H0H0P0C0C0C0C0H0C0H0C0H0H0H0C0C0C0C0H0C0H0C0H0H0H0C0C0C0C0H0C0H0C0H0H0H0/rB:;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;/rC:.6699,.6428,.4664;-.2483,-1.4254,.1895;-1.6209,-1.8392,1.333;-2.5145,-.8124,1.6695;-1.8119,-3.1183,1.8686;-3.5926,-1.0659,2.5148;-2.3542,.1935,1.2679;-2.8864,-3.3667,2.7234;-1.1196,-3.9262,1.6191;-3.779,-2.3441,3.0449;-4.2849,-.2592,2.7692;-3.0263,-4.3677,3.1399;-4.6192,-2.5416,3.7157;.9236,-2.8177,.4177;1.8606,-2.7091,1.4557;.9204,-3.963,-.3865;2.7684,-3.7381,1.6955;1.8785,-1.8047,2.0726;1.839,-4.9872,-.1514;.1993,-4.0588,-1.2019;2.7604,-4.8787,.8898;3.4928,-3.6448,2.5087;1.8321,-5.8764,-.7872;3.4791,-5.6822,1.071;-.9668,-1.744,-1.4674;-2.1306,-2.4956,-1.6675;-.2991,-1.2027,-2.5753;-2.6147,-2.7071,-2.9591;-2.6641,-2.9187,-.8129;-.7786,-1.4245,-3.8644;.5997,-.5974,-2.4184;-1.9395,-2.1759,-4.0579;-3.5265,-3.2918,-3.1061;-.2495,-1.0001,-4.7215;-2.3219,-2.3421,-5.0684;1.6334,2.6898,.7458;.5016,4.0267,1.289;-.5108,3.6868,2.1976;.611,5.3504,.847;-1.3888,4.6598,2.6703;-.6103,2.6475,2.5276;-.2766,6.3207,1.3137;1.3919,5.6281,.1348;-1.2738,5.9788,2.2272;-2.1732,4.3852,3.3802;-.1863,7.3512,.9606;-1.968,6.7409,2.5906;2.4217,3.3885,-.7555;1.7788,3.1715,-1.9826;3.6141,4.1211,-.7255;2.3113,3.6941,-3.1591;.8573,2.5808,-2.0096;4.1509,4.6345,-1.9068;4.1286,4.293,.2232;3.5004,4.4252,-3.1229;1.8013,3.5212,-4.1103;5.0841,5.2027,-1.8751;3.924,4.8278,-4.0466;2.979,2.7437,1.9911;3.1739,3.8199,2.8644;3.8473,1.644,2.0507;4.2273,3.798,3.7795;2.5015,4.6808,2.8325;4.9052,1.6302,2.9569;3.6833,.7919,1.3829;5.0954,2.7073,3.8251;4.3698,4.641,4.4606;5.5784,.7698,2.9931;5.9196,2.693,4.543; /home/william/g16/g16 Output=/home/william/Working/P15_Pd/mech/Pd0/Pd_2PPh3.log nprocshared=16 mem=32GB # opt freq scrf=(smd,solvent=dmso) nosymm def2svp em=gd3bj pbe1pbe 1/18=20,19=15,26=3,38=1/1,3 2/9=110,12=2,15=1,17=6,18=5,40=1/2 3/5=43,7=101,11=2,25=1,30=1,70=32201,71=1,72=21,74=-13,124=41/1,2,3 4//1 5/5=2,38=5,53=21/2 6/7=2,8=2,9=2,10=2,28=1/1 7/30=1/1,2,3,16 1/18=20,19=15,26=3/3(2) 2/9=110,15=1/2 99//99 2/9=110,15=1/2 3/5=43,7=101,11=2,25=1,30=1,70=32205,71=1,72=21,74=-13,124=41/1,2,3 4/5=5,16=3,69=1/1 5/5=2,38=5,53=21/2 7/30=1/1,2,3,16 1/18=20,19=15,26=3/3(-5) 2/9=110,15=1/2 6/7=2,8=2,9=2,10=2,19=2,28=1/1 99/9=1/99 Title Berny optimization. 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D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2 69 1.00e+00 60 T Berny optimization. local minimum Step number 13 out of a maximum of 395 All quantities printed in internal units (Hartrees-Bohrs-Radians) 0.00042 0.00113 0.00421 0.00692 0.00705 0.00716 0.00748 0.01278 0.01480 0.01519 0.01529 0.01531 0.01534 0.01568 0.01773 0.02054 0.02082 0.02085 0.02086 0.02097 0.02098 0.02116 0.02116 0.02116 0.02117 0.02120 0.02122 0.02123 0.02123 0.02124 0.02128 0.02134 0.02140 0.02141 0.02141 0.02142 0.02144 0.02146 0.02146 0.02146 0.02146 0.02146 0.02147 0.02149 0.02152 0.02153 0.02153 0.02153 0.02153 0.02153 0.02153 0.02154 0.02154 0.02157 0.02159 0.02162 0.02162 0.02162 0.02163 0.02163 0.02168 0.02185 0.02427 0.04602 0.04766 0.04888 0.06444 0.09417 0.09933 0.12787 0.15741 0.15944 0.15999 0.15999 0.15999 0.15999 0.15999 0.15999 0.16000 0.16000 0.16000 0.16000 0.16000 0.16000 0.16000 0.16000 0.16000 0.16000 0.16000 0.16000 0.16000 0.16000 0.16000 0.16001 0.16002 0.16004 0.16005 0.16010 0.16071 0.16080 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Displacement|RMS Displacement| 0.000003 0.000001 0.002172 0.000425 0.000450 0.000300 0.001800 0.001200 YES YES NO YES -3.566369e-09 Optimization completed on the basis of negligible forces. -- Stationary point found. R1 R2 R3 R4 R5 R6 R7 R8 R9 R10 R11 R12 R13 R14 R15 R16 R17 R18 R19 R20 R21 R22 R23 R24 R25 R26 R27 R28 R29 R30 R31 R32 R33 R34 R35 R36 R37 R38 R39 R40 R41 R42 R43 R44 R45 R46 R47 R48 R49 R50 R51 R52 R53 R54 R55 R56 R57 R58 R59 R60 R61 R62 R63 R64 R65 R66 R67 R68 R69 R70 R71 R72 R73 R74 1 1 2 2 2 3 3 4 4 5 5 6 6 8 8 10 14 14 15 15 16 16 17 17 19 19 21 25 25 26 26 27 27 28 28 30 30 32 36 36 36 37 37 38 38 39 39 40 40 42 42 44 48 48 49 49 50 50 51 51 53 53 55 59 59 60 60 61 61 62 62 64 64 66 2 36 3 14 25 4 5 6 7 8 9 10 11 10 12 13 15 16 17 18 19 20 21 22 21 23 24 26 27 28 29 30 31 32 33 32 34 35 37 48 59 38 39 40 41 42 43 44 45 44 46 47 49 50 51 52 53 54 55 56 55 57 58 60 61 62 63 64 65 66 67 66 68 69 2.2793 2.2792 1.8333 1.8336 1.8333 1.402 1.3997 1.393 1.0949 1.3953 1.0929 1.3961 1.093 1.3947 1.0931 1.0931 1.4024 1.3994 1.3928 1.0949 1.3955 1.0928 1.3964 1.0931 1.3945 1.0931 1.0931 1.3997 1.402 1.3953 1.0928 1.393 1.0949 1.3947 1.0931 1.3961 1.093 1.0931 1.8333 1.8334 1.8337 1.402 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analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically A121 A122 2 2 1 1 36 36 68 68 -1 -2 178.5618 calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically 179.744 D1 D2 D3 D4 D5 D6 D7 D8 D9 D10 D11 D12 D13 D14 D15 D16 D17 D18 D19 D20 D21 D22 D23 D24 D25 D26 D27 D28 D29 D30 D31 D32 D33 D34 D35 D36 D37 D38 D39 D40 D41 D42 D43 D44 D45 D46 D47 D48 D49 D50 D51 D52 D53 D54 D55 D56 D57 D58 D59 D60 D61 D62 D63 D64 D65 D66 D67 D68 D69 D70 D71 D72 D73 D74 D75 D76 D77 D78 D79 D80 D81 D82 D83 D84 D85 D86 D87 D88 D89 D90 D91 D92 D93 D94 D95 D96 D97 D98 D99 D100 D101 D102 D103 D104 D105 D106 D107 D108 D109 D110 D111 D112 D113 D114 D115 D116 D117 D118 D119 D120 D121 D122 D123 D124 D125 D126 D127 D128 D129 D130 D131 D132 D133 D134 D135 D136 D137 D138 D139 D140 D141 D142 D143 D144 D145 D146 D147 D148 D149 D150 D151 D152 D153 D154 D155 D156 D157 D158 D159 D160 D161 D162 D163 D164 D165 D166 D167 D168 D169 D170 D171 D172 D173 D174 D175 D176 D177 D178 D179 D180 D181 D182 D183 D184 D185 D186 D187 D188 D189 3 3 3 14 14 14 25 25 25 1 1 14 14 25 25 1 1 3 3 25 25 1 1 3 3 14 14 2 2 5 5 2 2 4 4 3 3 7 7 3 3 9 9 4 4 11 11 5 5 12 12 2 2 16 16 2 2 15 15 14 14 18 18 14 14 20 20 15 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15 15 15 15 16 16 16 16 17 17 17 17 19 19 19 19 21 21 21 21 21 21 21 21 26 26 26 26 27 27 27 27 28 28 28 28 30 30 30 30 32 32 32 32 32 32 32 32 37 37 37 37 37 37 48 48 48 48 48 48 59 59 59 59 59 59 38 38 38 38 39 39 39 39 40 40 40 40 42 42 42 42 44 44 44 44 44 44 44 44 49 49 49 49 50 50 50 50 51 51 51 51 53 53 53 53 55 55 55 55 55 55 55 55 60 60 60 60 61 61 61 61 62 62 62 62 64 64 64 64 66 66 66 66 66 66 66 66 37 48 59 37 48 59 37 48 59 4 5 4 5 4 5 15 16 15 16 15 16 26 27 26 27 26 27 6 7 6 7 8 9 8 9 10 11 10 11 10 12 10 12 8 13 8 13 6 13 6 13 17 18 17 18 19 20 19 20 21 22 21 22 21 23 21 23 19 24 19 24 17 24 17 24 28 29 28 29 30 31 30 31 32 33 32 33 32 34 32 34 30 35 30 35 28 35 28 35 38 39 38 39 38 39 49 50 49 50 49 50 60 61 60 61 60 61 40 41 40 41 42 43 42 43 44 45 44 45 44 46 44 46 42 47 42 47 40 47 40 47 51 52 51 52 53 54 53 54 55 56 55 56 55 57 55 57 53 58 53 58 51 58 51 58 62 63 62 63 64 65 64 65 66 67 66 67 66 68 66 68 64 69 64 69 62 69 62 69 -35.0509 -155.9419 84.8923 -154.3853 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analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically Berny optimization. local minimum Step number 1 out of a maximum of 2 All quantities printed in internal units (Hartrees-Bohrs-Radians) Second derivative matrix not updated -- analytic derivatives used. 0.00038 0.00040 0.00083 0.00147 0.00155 0.00295 0.00440 0.00816 0.01010 0.01229 0.01259 0.01273 0.01302 0.01337 0.01374 0.01714 0.01744 0.01758 0.01763 0.01764 0.01771 0.01778 0.01787 0.01823 0.01826 0.01829 0.01830 0.01833 0.01837 0.02111 0.02113 0.02136 0.02140 0.02152 0.02164 0.02458 0.02459 0.02464 0.02468 0.02475 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A77 A78 A79 A80 A81 A82 A83 A84 A85 A86 A87 A88 A89 A90 A91 A92 A93 A94 A95 A96 A97 A98 A99 A100 A101 A102 A103 A104 A105 A106 A107 A108 A109 A110 A111 A112 A113 A114 A115 A116 A117 A118 A119 A120 A121 A122 D1 D2 D3 D4 D5 D6 D7 D8 D9 D10 D11 D12 D13 D14 D15 D16 D17 D18 D19 D20 D21 D22 D23 D24 D25 D26 D27 D28 D29 D30 D31 D32 D33 D34 D35 D36 D37 D38 D39 D40 D41 D42 D43 D44 D45 D46 D47 D48 D49 D50 D51 D52 D53 D54 D55 D56 D57 D58 D59 D60 D61 D62 D63 D64 D65 D66 D67 D68 D69 D70 D71 D72 D73 D74 D75 D76 D77 D78 D79 D80 D81 D82 D83 D84 D85 D86 D87 D88 D89 D90 D91 D92 D93 D94 D95 D96 D97 D98 D99 D100 D101 D102 D103 D104 D105 D106 D107 D108 D109 D110 D111 D112 D113 D114 D115 D116 D117 D118 D119 D120 D121 D122 D123 D124 D125 D126 D127 D128 D129 D130 D131 D132 D133 D134 D135 D136 D137 D138 D139 D140 D141 D142 D143 D144 D145 D146 D147 D148 D149 D150 D151 D152 D153 D154 D155 D156 D157 D158 D159 D160 D161 D162 D163 D164 D165 D166 D167 D168 D169 D170 D171 D172 D173 D174 D175 D176 D177 D178 D179 D180 D181 D182 D183 D184 D185 D186 D187 D188 D189 4.30722 4.30699 3.46440 3.46509 3.46440 2.64940 2.64500 2.63247 2.06904 2.63669 2.06520 2.63831 2.06551 2.63564 2.06566 2.06559 2.65011 2.64442 2.63199 2.06912 2.63716 2.06511 2.63874 2.06559 2.63518 2.06568 2.06559 2.64497 2.64946 2.63664 2.06511 2.63248 2.06911 2.63568 2.06565 2.63826 2.06554 2.06562 3.46451 3.46462 3.46522 2.64941 2.64498 2.63251 2.06916 2.63669 2.06514 2.63828 2.06551 2.63562 2.06565 2.06561 2.64945 2.64495 2.63248 2.06911 2.63673 2.06520 2.63827 2.06557 2.63569 2.06564 2.06560 2.64462 2.64989 2.63704 2.06514 2.63211 2.06920 2.63533 2.06567 2.63862 2.06558 2.06566 2.01519 1.99900 2.01374 1.80134 1.80267 1.80327 2.05038 2.14925 2.08354 2.10073 2.08499 2.09744 2.09660 2.09681 2.08978 2.09456 2.09101 2.09756 2.09845 2.08853 2.09620 2.09239 2.09543 2.09534 2.04900 2.15089 2.08329 2.10079 2.08532 2.09705 2.09675 2.09719 2.08924 2.09471 2.09093 2.09749 2.09857 2.08839 2.09622 2.09216 2.09554 2.09547 2.15021 2.04955 2.08341 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-3.13595 0.01351 -3.13904 -3.12058 0.01006 0.00457 -3.13816 -3.13730 0.00316 -0.00347 3.13171 -3.13407 0.00112 -0.00555 -3.14074 3.13718 0.00200 3.12622 -0.02319 -0.01400 3.11978 -3.13621 0.00610 0.00392 -3.13695 0.01426 -3.13856 -3.11946 0.01090 0.00588 -3.13704 -3.13643 0.00384 -0.00436 3.13081 -3.13468 0.00049 -0.00569 -3.14087 3.13723 0.00206 -3.13033 0.01156 0.00493 -3.13636 3.12165 -0.02731 -0.01397 3.12026 0.00459 -3.13747 -3.13730 0.00382 0.01348 -3.13928 -3.12069 0.00974 -0.00516 -3.14020 3.13690 0.00187 -0.00386 3.13118 -3.13425 0.00079 0.64422 -2.50553 2.85501 -0.29474 -1.55629 1.57715 0.66178 -2.48679 -1.55257 1.58205 2.85772 -0.29085 -2.46676 0.68065 -0.25747 2.88993 1.61526 -1.52052 3.11906 -0.02989 -0.01471 3.11953 -3.12785 0.01347 0.00544 -3.13642 0.01360 -3.13909 -3.12059 0.00991 0.00493 -3.13782 -3.13640 0.00404 -0.00312 3.13192 -3.13359 0.00146 -0.00613 -3.14117 3.13663 0.00159 3.12055 -0.02867 -0.01434 3.11962 -3.12904 0.01253 0.00545 -3.13618 0.01344 -3.13906 -3.12047 0.01022 0.00434 -3.13826 -3.13723 0.00336 -0.00355 3.13182 -3.13420 0.00117 -0.00532 -3.14070 3.13728 0.00190 -3.13047 0.01101 0.00520 -3.13650 3.12063 -0.02778 -0.01539 3.11939 0.00542 -3.13722 -3.13606 0.00448 0.01494 -3.13790 -3.11980 0.01055 -0.00596 -3.14155 3.13668 0.00109 -0.00420 3.13139 -3.13451 0.00108 |Maximum Force|RMS Force|Maximum Displacement|RMS Displacement| 0.000003 0.000001 0.010061 0.002493 0.000450 0.000300 0.001800 0.001200 YES YES NO NO -2.152416e-08 Optimization completed on the basis of negligible forces. -- Stationary point found. 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D149 D150 D151 D152 D153 D154 D155 D156 D157 D158 D159 D160 D161 D162 D163 D164 D165 D166 D167 D168 D169 D170 D171 D172 D173 D174 D175 D176 D177 D178 D179 D180 D181 D182 D183 D184 D185 D186 D187 D188 3 3 3 14 14 14 25 25 25 1 1 14 14 25 25 1 1 3 3 25 25 1 1 3 3 14 14 2 2 5 5 2 2 4 4 3 3 7 7 3 3 9 9 4 4 11 11 5 5 12 12 2 2 16 16 2 2 15 15 14 14 18 18 14 14 20 20 15 15 22 22 16 16 23 23 2 2 27 27 2 2 26 26 25 25 29 29 25 25 31 31 26 26 33 33 27 27 34 34 1 1 48 48 59 59 1 1 37 37 59 59 1 1 37 37 48 48 36 36 39 39 36 36 38 38 37 37 41 41 37 37 43 43 38 38 45 45 39 39 46 46 36 36 50 50 36 36 49 49 48 48 52 52 48 48 54 54 49 49 56 56 50 50 57 57 36 36 61 61 36 36 60 60 59 59 63 63 59 59 65 65 60 60 67 67 61 61 68 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 3 3 3 3 3 3 3 3 4 4 4 4 5 5 5 5 6 6 6 6 8 8 8 8 14 14 14 14 14 14 14 14 15 15 15 15 16 16 16 16 17 17 17 17 19 19 19 19 25 25 25 25 25 25 25 25 26 26 26 26 27 27 27 27 28 28 28 28 30 30 30 30 36 36 36 36 36 36 36 36 36 36 36 36 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31 32 33 32 33 32 34 32 34 30 35 30 35 28 35 28 35 38 39 38 39 38 39 49 50 49 50 49 50 60 61 60 61 60 61 40 41 40 41 42 43 42 43 44 45 44 45 44 46 44 46 42 47 42 47 40 47 40 47 51 52 51 52 53 54 53 54 55 56 55 56 55 57 55 57 53 58 53 58 51 58 51 58 62 63 62 63 64 65 64 65 66 67 66 67 66 68 66 68 64 69 64 69 62 69 62 -35.0509 -155.9419 84.8923 -154.3853 84.7237 -34.442 86.0526 -34.8384 -154.0042 38.0901 -142.2775 163.8346 -16.5331 -88.7934 90.839 39.8707 -140.2094 -86.468 93.4519 166.1861 -13.8939 -143.6969 36.656 -16.7607 163.5922 90.5275 -89.1196 178.8243 -1.6059 -0.8225 178.7474 -179.3181 0.6988 0.3077 -179.6755 0.7709 -179.8576 -178.7959 0.5756 0.2577 -179.8033 -179.759 0.18 -0.1996 179.4333 -179.5687 0.0642 -0.314 -179.9469 179.7473 0.1144 179.1207 -1.3269 -0.8025 178.75 -179.694 0.3467 0.2244 -179.7349 0.8173 -179.8258 -178.7321 0.6248 0.3383 -179.7394 -179.7023 0.22 -0.2493 179.3822 -179.6037 0.0278 -0.3278 -179.9592 179.7503 0.1188 -179.3578 0.6592 0.2828 -179.7002 178.8592 -1.5614 -0.802 178.7775 0.2636 -179.7631 -179.7534 0.2199 0.7738 -179.866 -178.8024 0.5578 -0.2963 -179.9206 179.7305 0.1062 -0.2217 179.4028 -179.5795 0.0449 37.0568 -143.401 163.7152 -16.7426 -89.0308 90.5114 37.8921 -142.5081 -88.9595 90.6403 163.7355 -16.6647 -141.4024 38.9405 -14.8344 165.5085 92.4664 -87.1907 178.7161 -1.7016 -0.8443 178.738 -179.2226 0.7602 0.3111 -179.7061 0.7815 -179.8541 -178.7975 0.5668 0.2838 -179.7844 -179.6991 0.2327 -0.1807 179.4451 -179.5428 0.083 -0.3512 -179.9771 179.7172 0.0914 178.7929 -1.6429 -0.8227 178.7414 -179.2802 0.717 0.3121 -179.6908 0.7711 -179.8533 -178.7897 0.586 0.2491 -179.8083 -179.7481 0.1945 -0.204 179.4395 -179.5774 0.0661 -0.3054 -179.9489 179.7523 0.1087 -179.3524 0.641 0.2983 -179.7083 178.7894 -1.6027 -0.8815 178.7264 0.3105 -179.7498 -179.683 0.2568 0.855 -179.7888 -178.7502 0.6061 -0.342 -179.9976 179.7186 0.0629 -0.24 179.4157 -179.5938 -DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0 def2SVP (5D, 7F) 69 69 69 1.00e+00 60 T 0.1059941 0.0553628 0.0553323 1 -2197.58445533 Symmetrizing basis deriv contribution to polar: IMax=3 JMax=2 DiffMx= 0.00D+00 IDoAtm=11111111111111111111111111111111111111111111111111 IDoAtm=1111111111111111111 NEqPCM: Using equilibrium solvation (IEInf=0, Eps= 46.8260, EpsInf= 2.0079) Differentiating once with respect to electric field. with respect to dipole field. Differentiating once with respect to nuclear coordinates. Defaulting to unpruned grid for atomic number 46. CalDSu exits because no D1Ps are significant. Defaulting to unpruned grid for atomic number 46. Defaulting to unpruned grid for atomic number 46. Defaulting to unpruned grid for atomic number 46. Defaulting to unpruned grid for atomic number 46. Defaulting to unpruned grid for atomic number 46. Defaulting to unpruned grid for atomic number 46. Defaulting to unpruned grid for atomic number 46. Defaulting to unpruned grid for atomic number 46. Defaulting to unpruned grid for atomic number 46. Defaulting to unpruned grid for atomic number 46. Defaulting to unpruned grid for atomic number 46. Defaulting to unpruned grid for atomic number 46. Defaulting to unpruned grid for atomic number 46. Defaulting to unpruned grid for atomic number 46. Defaulting to unpruned grid for atomic number 46. Defaulting to unpruned grid for atomic number 46. There are 210 degrees of freedom in the 1st order CPHF. IDoFFX=6 NUNeed= 3. 210 vectors produced by pass 0 Test12= 8.44D-14 1.00D-09 XBig12= 5.22D+02 5.82D+00. AX will form 72 AO Fock derivatives at one time. 207 vectors produced by pass 1 Test12= 8.44D-14 1.00D-09 XBig12= 5.91D+01 1.26D+00. 207 vectors produced by pass 2 Test12= 8.44D-14 1.00D-09 XBig12= 4.61D-01 8.50D-02. 207 vectors produced by pass 3 Test12= 8.44D-14 1.00D-09 XBig12= 3.08D-03 5.50D-03. 207 vectors produced by pass 4 Test12= 8.44D-14 1.00D-09 XBig12= 1.21D-05 4.88D-04. 196 vectors produced by pass 5 Test12= 8.44D-14 1.00D-09 XBig12= 2.29D-08 1.99D-05. 65 vectors produced by pass 6 Test12= 8.44D-14 1.00D-09 XBig12= 3.58D-11 7.93D-07. 3 vectors produced by pass 7 Test12= 8.44D-14 1.00D-09 XBig12= 4.96D-14 2.66D-08. 3 vectors produced by pass 8 Test12= 8.44D-14 1.00D-09 XBig12= 1.18D-15 1.90D-09. 3 vectors produced by pass 9 Test12= 8.44D-14 1.00D-09 XBig12= 3.99D-15 8.18D-09. 3 vectors produced by pass 10 Test12= 8.44D-14 1.00D-09 XBig12= 5.04D-15 5.22D-09. 3 vectors produced by pass 11 Test12= 8.44D-14 1.00D-09 XBig12= 1.47D-15 2.62D-09. 2 vectors produced by pass 12 Test12= 8.44D-14 1.00D-09 XBig12= 6.78D-16 1.59D-09. InvSVY: IOpt=1 It= 1 EMax= 2.13D-14 Solved reduced A of dimension 1316 with 210 vectors. Isotropic polarizability for W= 0.000000 712.46 Bohr**3. End of Minotr F.D. properties file 721 does not exist. PT44416.100S 2025-10-31T07:32:53.000 -10.25112 -10.25109 -10.25106 -10.24485 -10.24482 -10.24481 -10.24477 -10.24470 -10.24468 -10.24468 -10.24466 -10.24466 -10.24460 -10.24457 -10.24455 -10.24222 -10.24221 -10.24220 -10.24215 -10.24208 -10.24198 -10.24122 -10.24120 -10.24120 -10.24116 -10.24113 -10.24109 -10.24108 -10.24107 -10.24106 -10.24104 -10.24102 -10.24097 -6.63428 -6.63427 -4.77476 -4.77475 -4.77475 -4.77475 -4.77120 -4.77118 -3.42892 -2.11158 -2.09007 -2.08998 -0.88696 -0.88681 -0.87763 -0.87760 -0.87756 -0.87750 -0.79737 -0.79668 -0.76648 -0.76643 -0.76635 -0.76630 -0.76562 -0.76545 -0.76116 -0.76114 -0.76111 -0.76109 -0.67518 -0.67283 -0.62323 -0.62297 -0.62290 -0.62271 -0.62265 -0.62255 -0.61079 -0.61074 -0.61059 -0.61055 -0.57788 -0.57566 -0.53452 -0.53447 -0.53414 -0.53413 -0.51109 -0.50812 -0.47654 -0.47505 -0.47396 -0.47382 -0.47381 -0.47365 -0.45970 -0.45962 -0.45912 -0.45907 -0.45360 -0.45186 -0.43684 -0.43539 -0.43534 -0.43529 -0.43457 -0.43456 -0.42613 -0.42585 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