Gaussian 16 GINC-ART GMALLOCI NEW-compound opt 6-31G** ES64L-G16RevA.03 1-Oct-2021 Gaussian 16 25-Dec-2016 ES64L-G16RevA.03 60 60 (6D, 7F) 6-31G(d,p) RB3LYP 6-31G(d,p) FOpt #N B3LYP/6-31G(d,p) SCF(Conver=8) SCRF=(PCM,Solvent=Water) Opt(Tight)NoSymm Int=UltraFine Freq=NoRaman SCF=XQC Test 430.26199999999966 0 1 AuxInfo=1/0/N:11;12;13;14;15;16;17;18;19;20;21;22;23;24;25;26;27;28;29;30;31;32;33;8;9;10;1;2;3;4;5;6;7;34;35;36;37;38;39;40;41;42;43;44;45;46;47;48;49;50;51;52;53;54;55;56;57;58;59;60/rA:60nO0O0O0O0O0O0O0N0N0N0C0C0C0C0C0C0C0C0C0C0C0C0C0C0C0C0C0C0C0C0C0C0C0H0H0H0H0H0H0H0H0H0H0H0H0H0H0H0H0H0H0H0H0H0H0H0H0H0H0H0/rB:;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;/rC:2.466,.3654,-5.9932;2.0582,-1.4306,-4.0633;4.5764,-.1298,-4.0848;.5139,-2.1036,-2.2145;4.4094,4.5948,-4.6475;-1.3177,-2.8016,-.5657;6.391,3.4591,-3.0258;2.7191,2.9638,-6.8108;-1.4533,2.5214,1.2081;6.7705,1.2869,-3.5503;1.7334,2.1839,-4.6204;2.4861,.8489,-4.6307;1.3801,2.6102,-3.1823;.4473,1.5975,-2.5144;2.5768,3.2605,-5.304;.9072,.1719,-2.7429;1.7769,-.1729,-3.7505;.2751,1.8686,-1.0156;3.9997,.9711,-4.2338;3.964,3.4386,-4.6303;-.5985,.8326,-.3474;.3076,-.8713,-1.9421;4.6157,2.2596,-4.1285;-.5542,-.5089,-.8122;-1.4322,1.1731,.7303;3.9211,3.5896,-7.4567;1.4765,3.3424,-7.5622;-1.3499,-1.5078,-.1876;5.9777,2.4022,-3.5192;-2.2412,.1695,1.2995;-2.2128,-1.1427,.8505;-2.7189,2.978,1.7751;-.3231,2.867,2.0764;2.466,-.5946,-5.9921;2.1727,-1.9424,-3.2592;-1.3038,-3.3624,.2134;2.8593,1.9671,-6.8946;6.3501,.3686,-3.5618;7.7759,1.3821,-3.5618;.8046,2.0582,-5.1768;2.3107,2.5879,-2.6152;.8142,3.5381,-3.2646;-.5249,1.7103,-2.9942;2.0373,4.2002,-5.1863;1.2626,1.7624,-.5667;-.2628,2.813,-.9321;4.6043,3.9453,-6.6854;4.4269,2.8496,-8.0769;3.6049,4.4284,-8.0769;.6834,3.584,-6.8547;1.6812,4.2104,-8.189;1.1625,2.5077,-8.189;-2.9152,.4179,2.1193;-2.8659,-1.8837,1.3115;-2.6584,2.9562,2.8632;-2.9195,3.9966,1.4427;-3.5236,2.3222,1.4427;-.625,2.7746,3.1197;.508,2.1904,1.8774;-.0124,3.8926,1.8774; g16 Output=mol.log NProcShared=64 Mem=64Gb Chk=mol #N B3LYP/6-31G(d,p) SCF(Conver=8) SCRF=(PCM,Solvent=Water) Opt(Tight) 1/7=10,18=20,19=15,26=6,38=1/1,3 2/9=110,12=2,15=1,17=6,18=5,40=1/2 3/5=1,6=6,7=101,11=2,25=1,30=1,70=2201,71=1,72=1,74=-5,75=-5/1,2,3 4//1 5/5=2,6=8,8=3,13=1,38=5,53=1/2,8 6/7=2,8=2,9=2,10=2,28=1/1 7/30=1/1,2,3,16 1/7=10,18=20,19=15,26=6/3(2) 2/9=110,15=1/2 99//99 2/9=110,15=1/2 3/5=1,6=6,7=101,11=2,25=1,30=1,70=2205,71=1,72=1,74=-5,75=-5/1,2,3 4/5=5,16=3,69=1/1 5/5=2,6=8,8=3,13=1,38=5,53=1/2,8 7/30=1/1,2,3,16 1/7=10,18=20,19=15,26=6/3(-5) 2/9=110,15=1/2 6/7=2,8=2,9=2,10=2,19=2,28=1/1 99/9=1/99 NEW-compound opt 6-31G** Berny optimization. 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R1 R2 R3 R4 R5 R6 R7 R8 R9 R10 R11 R12 R13 R14 R15 R16 R17 R18 R19 R20 R21 R22 R23 R24 R25 R26 R27 R28 R29 R30 R31 R32 R33 R34 R35 R36 R37 R38 R39 R40 R41 R42 R43 R44 R45 R46 R47 R48 R49 R50 R51 R52 R53 R54 R55 R56 R57 R58 R59 R60 R61 R62 R63 1 1 2 2 3 4 5 6 6 7 8 8 8 8 9 9 9 10 10 10 11 11 11 11 12 12 13 13 13 14 14 14 15 15 16 16 18 18 18 19 20 21 21 22 23 24 25 26 26 26 27 27 27 28 30 30 31 32 32 32 33 33 33 12 34 17 35 19 22 20 28 36 29 15 26 27 37 25 32 33 29 38 39 12 13 15 40 17 19 14 41 42 16 18 43 20 44 17 22 21 45 46 23 23 24 25 24 29 28 30 47 48 49 50 51 52 31 31 53 54 55 56 57 58 59 60 1.4477 0.9717 1.3257 1.0236 1.2518 1.2619 1.2396 1.3598 0.9685 1.2375 1.5423 1.501 1.5007 1.0379 1.429 1.4597 1.4668 1.3688 1.0172 1.0105 1.5325 1.5411 1.5283 1.0964 1.5245 1.5684 1.5304 1.0952 1.0951 1.5109 1.5325 1.1017 1.5519 1.0915 1.374 1.454 1.5121 1.1 1.0935 1.433 1.4373 1.4198 1.4098 1.4841 1.4988 1.4177 1.403 1.0874 1.0892 1.0883 1.0877 1.0897 1.0893 1.3967 1.3888 1.0843 1.087 1.1037 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A40 A41 A42 A43 A44 A45 A46 A47 A48 A49 A50 A51 A52 A53 A54 A55 A56 A57 A58 A59 A60 A61 A62 A63 A64 A65 A66 A67 A68 A69 A70 A71 A72 A73 A74 A75 A76 A77 A78 A79 A80 A81 A82 A83 A84 A85 A86 A87 A88 A89 A90 A91 A92 A93 A94 A95 A96 A97 A98 A99 A100 A101 A102 A103 A104 A105 A106 A107 A108 A109 A110 A111 A112 A113 A114 12 17 28 15 15 15 26 26 27 25 25 32 29 29 38 12 12 12 13 13 15 1 1 1 11 11 17 11 11 11 14 14 41 13 13 13 16 16 18 8 8 8 11 11 20 14 14 17 2 2 12 14 14 14 21 21 45 3 3 12 5 5 15 18 18 24 4 4 16 19 19 20 21 21 22 9 9 21 8 8 8 47 47 48 8 8 8 50 50 51 6 6 24 7 7 10 25 25 31 28 28 30 9 9 9 55 55 56 9 9 9 58 58 59 1 2 6 8 8 8 8 8 8 9 9 9 10 10 10 11 11 11 11 11 11 12 12 12 12 12 12 13 13 13 13 13 13 14 14 14 14 14 14 15 15 15 15 15 15 16 16 16 17 17 17 18 18 18 18 18 18 19 19 19 20 20 20 21 21 21 22 22 22 23 23 23 24 24 24 25 25 25 26 26 26 26 26 26 27 27 27 27 27 27 28 28 28 29 29 29 30 30 30 31 31 31 32 32 32 32 32 32 33 33 33 33 33 33 34 35 36 26 27 37 27 37 37 32 33 33 38 39 39 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Gaussian 16 GINC-ART GMALLOCI NEW-compound opt 6-31G** ES64L-G16RevA.03 RB3LYP 6-31G(d,p) Freq #N Geom=AllCheck Guess=TCheck SCRF=Check Test GenChk RB3LYP/6-31G(d,p) Freq 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 430.26199999999966 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NEW-compound opt 6-31G** Redundant internal coordinates found in file. (old form). Charge = 0 Multiplicity = 1 Berny optimization. R1 R2 R3 R4 R5 R6 R7 R8 R9 R10 R11 R12 R13 R14 R15 R16 R17 R18 R19 R20 R21 R22 R23 R24 R25 R26 R27 R28 R29 R30 R31 R32 R33 R34 R35 R36 R37 R38 R39 R40 R41 R42 R43 R44 R45 R46 R47 R48 R49 R50 R51 R52 R53 R54 R55 R56 R57 R58 R59 R60 R61 R62 R63 1 1 2 2 3 4 5 6 6 7 8 8 8 8 9 9 9 10 10 10 11 11 11 11 12 12 13 13 13 14 14 14 15 15 16 16 18 18 18 19 20 21 21 22 23 24 25 26 26 26 27 27 27 28 30 30 31 32 32 32 33 33 33 12 34 17 35 19 22 20 28 36 29 15 26 27 37 25 32 33 29 38 39 12 13 15 40 17 19 14 41 42 16 18 43 20 44 17 22 21 45 46 23 23 24 25 24 29 28 30 47 48 49 50 51 52 31 31 53 54 55 56 57 58 59 60 1.4477 0.9717 1.3257 1.0236 1.2518 1.2619 1.2396 1.3598 0.9685 1.2375 1.5423 1.501 1.5007 1.0379 1.429 1.4597 1.4668 1.3688 1.0172 1.0105 1.5325 1.5411 1.5283 1.0964 1.5245 1.5684 1.5304 1.0952 1.0951 1.5109 1.5325 1.1017 1.5519 1.0915 1.374 1.454 1.5121 1.1 1.0935 1.433 1.4373 1.4198 1.4098 1.4841 1.4988 1.4177 1.403 1.0874 1.0892 1.0883 1.0877 1.0897 1.0893 1.3967 1.3888 1.0843 1.087 1.1037 1.0945 1.0928 1.1034 1.0913 1.0946 calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically A1 A2 A3 A4 A5 A6 A7 A8 A9 A10 A11 A12 A13 A14 A15 A16 A17 A18 A19 A20 A21 A22 A23 A24 A25 A26 A27 A28 A29 A30 A31 A32 A33 A34 A35 A36 A37 A38 A39 A40 A41 A42 A43 A44 A45 A46 A47 A48 A49 A50 A51 A52 A53 A54 A55 A56 A57 A58 A59 A60 A61 A62 A63 A64 A65 A66 A67 A68 A69 A70 A71 A72 A73 A74 A75 A76 A77 A78 A79 A80 A81 A82 A83 A84 A85 A86 A87 A88 A89 A90 A91 A92 A93 A94 A95 A96 A97 A98 A99 A100 A101 A102 A103 A104 A105 A106 A107 A108 A109 A110 A111 A112 A113 A114 12 17 28 15 15 15 26 26 27 25 25 32 29 29 38 12 12 12 13 13 15 1 1 1 11 11 17 11 11 11 14 14 41 13 13 13 16 16 18 8 8 8 11 11 20 14 14 17 2 2 12 14 14 14 21 21 45 3 3 12 5 5 15 18 18 24 4 4 16 19 19 20 21 21 22 9 9 21 8 8 8 47 47 48 8 8 8 50 50 51 6 6 24 7 7 10 25 25 31 28 28 30 9 9 9 55 55 56 9 9 9 58 58 59 1 2 6 8 8 8 8 8 8 9 9 9 10 10 10 11 11 11 11 11 11 12 12 12 12 12 12 13 13 13 13 13 13 14 14 14 14 14 14 15 15 15 15 15 15 16 16 16 17 17 17 18 18 18 18 18 18 19 19 19 20 20 20 21 21 21 22 22 22 23 23 23 24 24 24 25 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analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 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analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically D1 D2 D3 D4 D5 D6 D7 D8 D9 D10 D11 D12 D13 D14 D15 D16 D17 D18 D19 D20 D21 D22 D23 D24 D25 D26 D27 D28 D29 D30 D31 D32 D33 D34 D35 D36 D37 D38 D39 D40 D41 D42 D43 D44 D45 D46 D47 D48 D49 D50 D51 D52 D53 D54 D55 D56 D57 D58 D59 D60 D61 D62 D63 D64 D65 D66 D67 D68 D69 D70 D71 D72 D73 D74 D75 D76 D77 D78 D79 D80 D81 D82 D83 D84 D85 D86 D87 D88 D89 D90 D91 D92 D93 D94 D95 D96 D97 D98 D99 D100 D101 D102 D103 D104 D105 D106 D107 D108 D109 D110 D111 D112 D113 D114 D115 D116 D117 D118 D119 D120 D121 D122 D123 D124 D125 D126 D127 D128 D129 D130 D131 D132 D133 D134 D135 D136 D137 D138 D139 D140 D141 D142 D143 D144 D145 D146 D147 D148 D149 D150 D151 D152 D153 D154 D155 D156 D157 D158 D159 D160 D161 D162 D163 D164 D165 D166 D167 D168 D169 D170 D171 D172 D173 D174 D175 D176 D177 34 34 34 35 35 36 36 26 26 26 27 27 27 37 37 37 15 15 15 27 27 27 37 37 37 15 15 15 26 26 26 37 37 37 32 32 33 33 25 25 25 33 33 33 25 25 25 32 32 32 38 38 39 39 13 13 13 15 15 15 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analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically Berny optimization. local minimum Step number 1 out of a maximum of 2 All quantities printed in internal units (Hartrees-Bohrs-Radians) Second derivative matrix not updated -- analytic derivatives used. 0.00199 0.00253 0.00298 0.00327 0.00393 0.00452 0.00494 0.00531 0.00549 0.00590 0.00700 0.00760 0.00844 0.00882 0.01100 0.01234 0.01276 0.01299 0.01394 0.01613 0.01652 0.01697 0.01888 0.02005 0.02125 0.02159 0.02460 0.02511 0.02640 0.02856 0.03046 0.03101 0.03304 0.03412 0.03493 0.03559 0.03967 0.04013 0.04239 0.04343 0.04456 0.04505 0.04520 0.04686 0.04758 0.04803 0.04845 0.04893 0.04921 0.05112 0.05244 0.05526 0.05694 0.05974 0.06192 0.06273 0.06343 0.06376 0.06532 0.06609 0.07149 0.07815 0.08182 0.08769 0.09685 0.10062 0.10828 0.11611 0.11874 0.12360 0.12396 0.12622 0.12705 0.13213 0.13231 0.13498 0.13741 0.14502 0.15927 0.16117 0.16221 0.16271 0.16461 0.16809 0.17006 0.17049 0.17263 0.17309 0.17500 0.17838 0.17924 0.18218 0.18622 0.18786 0.18898 0.19252 0.19536 0.19642 0.20068 0.20308 0.20432 0.20587 0.20736 0.20933 0.21219 0.21781 0.22094 0.22633 0.22990 0.24438 0.25416 0.25898 0.26259 0.26557 0.26924 0.27463 0.28368 0.28398 0.28835 0.29782 0.30558 0.30926 0.30977 0.31260 0.31559 0.31692 0.31851 0.32165 0.32310 0.32578 0.33315 0.33407 0.33437 0.33705 0.34015 0.34086 0.34215 0.34418 0.34560 0.34676 0.35223 0.35374 0.35514 0.35627 0.35680 0.35802 0.35867 0.36091 0.36109 0.36545 0.36698 0.37724 0.38595 0.39474 0.40856 0.41316 0.41524 0.43103 0.44650 0.45954 0.47352 0.47497 0.48280 0.50302 0.50957 0.50979 0.52038 0.63047 0.67821 0.68066 0.74826 0.77032 0.79500 0.92127 Angle between quadratic step and forces= 70.05 degrees. 1 2 0.00000762 0.00000000 0.00000000 0.00000000 R1 R2 R3 R4 R5 R6 R7 R8 R9 R10 R11 R12 R13 R14 R15 R16 R17 R18 R19 R20 R21 R22 R23 R24 R25 R26 R27 R28 R29 R30 R31 R32 R33 R34 R35 R36 R37 R38 R39 R40 R41 R42 R43 R44 R45 R46 R47 R48 R49 R50 R51 R52 R53 R54 R55 R56 R57 R58 R59 R60 R61 R62 R63 A1 A2 A3 A4 A5 A6 A7 A8 A9 A10 A11 A12 A13 A14 A15 A16 A17 A18 A19 A20 A21 A22 A23 A24 A25 A26 A27 A28 A29 A30 A31 A32 A33 A34 A35 A36 A37 A38 A39 A40 A41 A42 A43 A44 A45 A46 A47 A48 A49 A50 A51 A52 A53 A54 A55 A56 A57 A58 A59 A60 A61 A62 A63 A64 A65 A66 A67 A68 A69 A70 A71 A72 A73 A74 A75 A76 A77 A78 A79 A80 A81 A82 A83 A84 A85 A86 A87 A88 A89 A90 A91 A92 A93 A94 A95 A96 A97 A98 A99 A100 A101 A102 A103 A104 A105 A106 A107 A108 A109 A110 A111 A112 A113 A114 D1 D2 D3 D4 D5 D6 D7 D8 D9 D10 D11 D12 D13 D14 D15 D16 D17 D18 D19 D20 D21 D22 D23 D24 D25 D26 D27 D28 D29 D30 D31 D32 D33 D34 D35 D36 D37 D38 D39 D40 D41 D42 D43 D44 D45 D46 D47 D48 D49 D50 D51 D52 D53 D54 D55 D56 D57 D58 D59 D60 D61 D62 D63 D64 D65 D66 D67 D68 D69 D70 D71 D72 D73 D74 D75 D76 D77 D78 D79 D80 D81 D82 D83 D84 D85 D86 D87 D88 D89 D90 D91 D92 D93 D94 D95 D96 D97 D98 D99 D100 D101 D102 D103 D104 D105 D106 D107 D108 D109 D110 D111 D112 D113 D114 D115 D116 D117 D118 D119 D120 D121 D122 D123 D124 D125 D126 D127 D128 D129 D130 D131 D132 D133 D134 D135 D136 D137 D138 D139 D140 D141 D142 D143 D144 D145 D146 D147 D148 D149 D150 D151 D152 D153 D154 D155 D156 D157 D158 D159 D160 D161 D162 D163 D164 D165 D166 D167 D168 D169 D170 D171 D172 D173 D174 D175 D176 D177 2.73569 1.83619 2.50525 1.93427 2.36556 2.38471 2.34241 2.56972 1.83016 2.33851 2.91458 2.83647 2.83590 1.96143 2.70048 2.75849 2.77185 2.58674 1.92219 1.90962 2.89607 2.91220 2.88810 2.07191 2.88095 2.96376 2.89210 2.06972 2.06936 2.85515 2.89595 2.08200 2.93271 2.06264 2.59652 2.74759 2.85745 2.07878 2.06640 2.70791 2.71616 2.68308 2.66411 2.80460 2.83230 2.67902 2.65126 2.05498 2.05822 2.05662 2.05549 2.05931 2.05851 2.63945 2.62438 2.04902 2.05418 2.08563 2.06835 2.06511 2.08514 2.06217 2.06847 1.85276 1.81673 1.89302 1.99621 1.94249 1.82930 1.92119 1.89537 1.87257 2.02544 1.99430 1.94273 2.04041 2.01780 2.09107 1.93617 1.91808 1.87216 1.93002 1.87997 1.92631 1.86650 1.88618 1.84804 1.92829 1.98697 1.94185 1.93905 1.91382 1.91125 1.91276 1.91509 1.87060 1.95098 1.96283 1.88325 1.90435 1.88760 1.87157 1.92859 1.94345 1.83666 1.95882 1.94309 1.84811 2.14415 2.06815 2.06961 1.99108 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Optimization completed. -- Stationary point found. R1 R2 R3 R4 R5 R6 R7 R8 R9 R10 R11 R12 R13 R14 R15 R16 R17 R18 R19 R20 R21 R22 R23 R24 R25 R26 R27 R28 R29 R30 R31 R32 R33 R34 R35 R36 R37 R38 R39 R40 R41 R42 R43 R44 R45 R46 R47 R48 R49 R50 R51 R52 R53 R54 R55 R56 R57 R58 R59 R60 R61 R62 R63 1 1 2 2 3 4 5 6 6 7 8 8 8 8 9 9 9 10 10 10 11 11 11 11 12 12 13 13 13 14 14 14 15 15 16 16 18 18 18 19 20 21 21 22 23 24 25 26 26 26 27 27 27 28 30 30 31 32 32 32 33 33 33 12 34 17 35 19 22 20 28 36 29 15 26 27 37 25 32 33 29 38 39 12 13 15 40 17 19 14 41 42 16 18 43 20 44 17 22 21 45 46 23 23 24 25 24 29 28 30 47 48 49 50 51 52 31 31 53 54 55 56 57 58 59 60 1.4477 0.9717 1.3257 1.0236 1.2518 1.2619 1.2396 1.3598 0.9685 1.2375 1.5423 1.501 1.5007 1.0379 1.429 1.4597 1.4668 1.3688 1.0172 1.0105 1.5325 1.5411 1.5283 1.0964 1.5245 1.5684 1.5304 1.0952 1.0951 1.5109 1.5325 1.1017 1.5519 1.0915 1.374 1.454 1.5121 1.1 1.0935 1.433 1.4373 1.4198 1.4098 1.4841 1.4988 1.4177 1.403 1.0874 1.0892 1.0883 1.0877 1.0897 1.0893 1.3967 1.3888 1.0843 1.087 1.1037 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A40 A41 A42 A43 A44 A45 A46 A47 A48 A49 A50 A51 A52 A53 A54 A55 A56 A57 A58 A59 A60 A61 A62 A63 A64 A65 A66 A67 A68 A69 A70 A71 A72 A73 A74 A75 A76 A77 A78 A79 A80 A81 A82 A83 A84 A85 A86 A87 A88 A89 A90 A91 A92 A93 A94 A95 A96 A97 A98 A99 A100 A101 A102 A103 A104 A105 A106 A107 A108 A109 A110 A111 A112 A113 A114 12 17 28 15 15 15 26 26 27 25 25 32 29 29 38 12 12 12 13 13 15 1 1 1 11 11 17 11 11 11 14 14 41 13 13 13 16 16 18 8 8 8 11 11 20 14 14 17 2 2 12 14 14 14 21 21 45 3 3 12 5 5 15 18 18 24 4 4 16 19 19 20 21 21 22 9 9 21 8 8 8 47 47 48 8 8 8 50 50 51 6 6 24 7 7 10 25 25 31 28 28 30 9 9 9 55 55 56 9 9 9 58 58 59 1 2 6 8 8 8 8 8 8 9 9 9 10 10 10 11 11 11 11 11 11 12 12 12 12 12 12 13 13 13 13 13 13 14 14 14 14 14 14 15 15 15 15 15 15 16 16 16 17 17 17 18 18 18 18 18 18 19 19 19 20 20 20 21 21 21 22 22 22 23 23 23 24 24 24 25 25 25 26 26 26 26 26 26 27 27 27 27 27 27 28 28 28 29 29 29 30 30 30 31 31 31 32 32 32 32 32 32 33 33 33 33 33 33 34 35 36 26 27 37 27 37 37 32 33 33 38 39 39 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-0.6929 -2.6685 178.9815 179.0157 -0.7941 0.588 -179.2218 -179.9081 1.0558 -1.5695 179.3944 1.6438 -179.3251 -178.544 -DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0 1 6-31G(d,p) (6D, 7F) 60 60 60 1.00e+00 60 T 0.2159054 0.0754890 0.0700458 1 -1583.58532373 Symmetrizing basis deriv contribution to polar: IMax=3 JMax=2 DiffMx= 0.00D+00 IDoAtm=11111111111111111111111111111111111111111111111111 IDoAtm=1111111111 NEqPCM: Using equilibrium solvation (IEInf=0, Eps= 78.3553, EpsInf= 1.7778) Differentiating once with respect to electric field. with respect to dipole field. Differentiating once with respect to nuclear coordinates. CalDSu exits because no D1Ps are significant. There are 183 degrees of freedom in the 1st order CPHF. IDoFFX=6 NUNeed= 3. 180 vectors produced by pass 0 Test12= 6.16D-14 1.00D-09 XBig12= 4.13D+02 9.90D+00. AX will form 96 AO Fock derivatives at one time. 180 vectors produced by pass 1 Test12= 6.16D-14 1.00D-09 XBig12= 1.04D+02 1.60D+00. 180 vectors produced by pass 2 Test12= 6.16D-14 1.00D-09 XBig12= 8.01D-01 9.49D-02. 180 vectors produced by pass 3 Test12= 6.16D-14 1.00D-09 XBig12= 2.87D-03 6.69D-03. 180 vectors produced by pass 4 Test12= 6.16D-14 1.00D-09 XBig12= 5.47D-06 2.35D-04. 132 vectors produced by pass 5 Test12= 6.16D-14 1.00D-09 XBig12= 5.92D-09 4.44D-06. 25 vectors produced by pass 6 Test12= 6.16D-14 1.00D-09 XBig12= 5.73D-12 1.26D-07. 3 vectors produced by pass 7 Test12= 6.16D-14 1.00D-09 XBig12= 5.84D-15 4.91D-09. InvSVY: IOpt=1 It= 1 EMax= 2.31D-14 Solved reduced A of dimension 1060 with 183 vectors. Isotropic polarizability for W= 0.000000 394.66 Bohr**3. End of Minotr F.D. properties file 721 does not exist. PT94275.400S Fri Oct 1 13:52:56 2021 -19.11372 -19.09198 -14.46097 -14.33931 -14.32430 -10.27991 -10.27403 -10.27331 -10.26971 -10.26819 -10.26452 -10.26256 -10.25330 -10.24670 -10.24239 -10.22078 -10.21934 -10.20981 -10.20550 -10.20508 -10.20390 -10.20321 -10.19950 -10.19715 -10.19408 -10.19103 -10.18939 -10.17709 -1.08207 -1.06735 -1.05351 -1.02595 -1.02218 -1.01760 -1.00605 -1.00009 -0.93441 -0.87487 -0.87107 -0.85319 -0.81977 -0.77734 -0.76774 -0.75813 -0.75015 -0.74264 -0.73456 -0.70867 -0.69959 -0.68178 -0.65954 -0.64250 -0.63971 -0.61541 -0.61196 -0.60052 -0.59155 -0.55975 -0.55804 -0.55374 -0.54361 -0.53011 -0.52294 -0.51788 -0.51170 -0.50355 -0.49947 -0.49151 -0.48398 -0.47446 -0.46352 -0.46058 -0.45496 -0.44549 -0.44226 -0.43882 -0.43785 -0.43597 -0.43185 -0.42960 -0.42307 -0.41983 -0.41632 -0.41532 -0.41291 -0.40613 -0.40260 -0.40044 -0.39870 -0.39381 -0.39090 -0.38939 -0.38332 -0.38187 -0.37531 -0.36858 -0.36665 -0.36342 -0.35937 -0.35723 -0.34927 -0.34345 -0.34055 -0.33080 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