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(old form). Structure from the checkpoint file: "mol.chk" Charge = 0 Multiplicity = 1 Berny optimization. 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D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2 A1 A2 A3 A4 A5 A6 A7 A8 A9 A10 A11 A12 A13 A14 A15 A16 A17 A18 A19 A20 A21 A22 A23 A24 A25 A26 A27 A28 A29 A30 A31 A32 A33 A34 A35 A36 A37 A38 A39 A40 A41 A42 A43 A44 A45 A46 A47 A48 A49 A50 A51 A52 A53 A54 A55 A56 A57 A58 A59 A60 A61 A62 A63 A64 A65 A66 A67 A68 A69 A70 A71 A72 A73 A74 A75 A76 A77 A78 A79 A80 A81 A82 A83 A84 A85 A86 A87 A88 A89 A90 A91 A92 A93 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R1 R2 R3 R4 R5 R6 R7 R8 R9 R10 R11 R12 R13 R14 R15 R16 R17 R18 R19 R20 R21 R22 R23 R24 R25 R26 R27 R28 R29 R30 R31 R32 R33 R34 R35 R36 R37 R38 R39 R40 R41 R42 R43 R44 R45 R46 R47 R48 R49 R50 R51 R52 R53 R54 R55 R56 R57 R58 R59 R60 R61 R62 R63 R64 R65 R66 R67 R68 R69 R70 R71 R72 R73 R74 R75 R76 R77 R78 1 2 3 4 4 5 5 6 6 7 7 8 8 8 9 9 9 10 10 11 11 12 12 12 13 13 13 14 14 14 15 15 15 16 16 17 17 18 18 19 19 19 20 21 21 22 23 24 25 25 26 27 27 28 28 29 29 30 30 31 31 32 32 33 33 34 36 36 37 37 38 38 40 40 41 42 42 42 43 43 43 13 19 35 42 39 43 12 18 22 25 27 20 29 59 23 26 35 41 14 15 44 16 17 45 16 46 47 17 48 49 50 51 52 53 20 21 54 55 56 24 22 57 23 24 58 26 28 30 31 32 33 60 35 36 34 61 37 62 38 63 34 64 65 40 68 39 66 39 67 41 69 70 71 72 73 1.3487 1.3328 1.3487 1.4298 1.4177 1.3562 1.434 1.4067 1.3566 1.4568 1.3011 1.3884 1.3953 1.4416 1.3661 1.3905 1.0211 1.316 1.3763 1.3187 1.3501 1.545 1.5377 1.1027 1.5361 1.5297 1.1043 1.5369 1.0953 1.0982 1.5347 1.0982 1.0957 1.0956 1.0983 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(old form). Charge = 0 Multiplicity = 1 Berny optimization. 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A72 A73 A74 A75 A76 A77 A78 A79 A80 A81 A82 A83 A84 A85 A86 A87 A88 A89 A90 A91 A92 A93 A94 A95 A96 A97 A98 A99 A100 A101 A102 A103 A104 A105 A106 A107 A108 A109 A110 A111 A112 A113 A114 A115 A116 A117 A118 A119 A120 A121 A122 A123 A124 A125 A126 A127 A128 A129 A130 A131 A132 A133 A134 A135 13 35 39 12 22 22 25 20 20 29 23 35 7 7 7 14 14 15 4 4 4 16 16 17 12 12 12 16 16 46 12 12 12 17 17 48 13 13 13 14 14 50 13 13 13 15 15 52 7 7 20 4 4 4 54 54 55 9 9 18 18 18 22 8 8 21 10 10 22 20 20 23 8 8 26 10 10 25 8 8 31 25 25 33 9 9 35 26 26 34 27 27 37 27 27 38 28 28 34 30 30 33 5 5 11 29 29 40 31 31 39 32 32 39 6 6 37 36 36 41 11 11 40 5 5 5 71 71 72 1 1 1 2 2 3 4 5 6 7 8 8 8 9 9 9 10 11 12 12 12 12 12 12 13 13 13 13 13 13 14 14 14 14 14 14 15 15 15 15 15 15 16 16 16 16 16 16 17 17 17 17 17 17 18 18 18 19 19 19 19 19 19 20 20 20 21 21 21 22 22 22 23 23 23 24 24 24 25 25 25 26 26 26 27 27 27 28 28 28 29 29 29 30 30 30 31 31 31 32 32 32 33 33 33 34 34 34 35 35 35 36 36 36 37 37 37 38 38 38 39 39 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D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 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analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically Berny optimization. local minimum Step number 1 out of a maximum of 2 All quantities printed in internal units (Hartrees-Bohrs-Radians) Second derivative matrix not updated -- analytic derivatives used. 0.00292 0.00304 0.00314 0.00390 0.00420 0.00478 0.00537 0.00552 0.00611 0.00679 0.00731 0.00829 0.00956 0.00980 0.01133 0.01157 0.01285 0.01368 0.01536 0.01553 0.01593 0.01611 0.01617 0.01691 0.01727 0.01753 0.01805 0.01838 0.01878 0.02025 0.02086 0.02134 0.02178 0.02224 0.02230 0.02249 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0.34465 0.34780 0.34962 0.35811 0.35883 0.36124 0.36367 0.36398 0.36435 0.36479 0.36502 0.36604 0.36668 0.36772 0.36809 0.36896 0.37132 0.37169 0.37525 0.37842 0.38430 0.38730 0.39900 0.40371 0.40872 0.41335 0.41547 0.42056 0.42749 0.42981 0.43546 0.44398 0.44486 0.45882 0.46960 0.47330 0.47493 0.47711 0.47917 0.48120 0.48663 0.51009 0.51025 0.51119 0.52059 0.54135 0.56677 0.57282 0.58252 0.58860 0.62805 0.71961 Angle between quadratic step and forces= 74.84 degrees. 1 2 0.00000672 0.00000000 0.00000000 0.00000000 R1 R2 R3 R4 R5 R6 R7 R8 R9 R10 R11 R12 R13 R14 R15 R16 R17 R18 R19 R20 R21 R22 R23 R24 R25 R26 R27 R28 R29 R30 R31 R32 R33 R34 R35 R36 R37 R38 R39 R40 R41 R42 R43 R44 R45 R46 R47 R48 R49 R50 R51 R52 R53 R54 R55 R56 R57 R58 R59 R60 R61 R62 R63 R64 R65 R66 R67 R68 R69 R70 R71 R72 R73 R74 R75 R76 R77 R78 A1 A2 A3 A4 A5 A6 A7 A8 A9 A10 A11 A12 A13 A14 A15 A16 A17 A18 A19 A20 A21 A22 A23 A24 A25 A26 A27 A28 A29 A30 A31 A32 A33 A34 A35 A36 A37 A38 A39 A40 A41 A42 A43 A44 A45 A46 A47 A48 A49 A50 A51 A52 A53 A54 A55 A56 A57 A58 A59 A60 A61 A62 A63 A64 A65 A66 A67 A68 A69 A70 A71 A72 A73 A74 A75 A76 A77 A78 A79 A80 A81 A82 A83 A84 A85 A86 A87 A88 A89 A90 A91 A92 A93 A94 A95 A96 A97 A98 A99 A100 A101 A102 A103 A104 A105 A106 A107 A108 A109 A110 A111 A112 A113 A114 A115 A116 A117 A118 A119 A120 A121 A122 A123 A124 A125 A126 A127 A128 A129 A130 A131 A132 A133 A134 A135 D1 D2 D3 D4 D5 D6 D7 D8 D9 D10 D11 D12 D13 D14 D15 D16 D17 D18 D19 D20 D21 D22 D23 D24 D25 D26 D27 D28 D29 D30 D31 D32 D33 D34 D35 D36 D37 D38 D39 D40 D41 D42 D43 D44 D45 D46 D47 D48 D49 D50 D51 D52 D53 D54 D55 D56 D57 D58 D59 D60 D61 D62 D63 D64 D65 D66 D67 D68 D69 D70 D71 D72 D73 D74 D75 D76 D77 D78 D79 D80 D81 D82 D83 D84 D85 D86 D87 D88 D89 D90 D91 D92 D93 D94 D95 D96 D97 D98 D99 D100 D101 D102 D103 D104 D105 D106 D107 D108 D109 D110 D111 D112 D113 D114 D115 D116 D117 D118 D119 D120 D121 D122 D123 D124 D125 D126 D127 D128 D129 D130 D131 D132 D133 D134 D135 D136 D137 D138 D139 D140 D141 D142 D143 D144 D145 D146 D147 D148 D149 D150 D151 D152 D153 D154 D155 D156 D157 D158 D159 D160 D161 D162 D163 D164 D165 D166 D167 D168 D169 D170 D171 D172 D173 D174 D175 D176 D177 D178 D179 D180 D181 D182 D183 D184 D185 D186 D187 D188 D189 D190 D191 2.54864 2.51870 2.54866 2.70192 2.67903 2.56276 2.70983 2.65828 2.56352 2.75290 2.45881 2.62373 2.63682 2.72425 2.58154 2.62775 1.92967 2.48691 2.60083 2.49203 2.55141 2.91955 2.90584 2.08379 2.90289 2.89077 2.08680 2.90433 2.06972 2.07531 2.90025 2.07535 2.07059 2.07040 2.07550 2.07582 2.07017 2.83127 2.72003 2.07942 2.07582 2.06546 2.59149 2.59042 2.03946 2.77918 2.70664 2.04211 2.68594 2.65415 2.66483 2.63936 2.63970 2.62639 2.04712 2.69586 2.63479 2.61825 2.05088 2.63465 2.04935 2.63413 2.04937 2.65381 2.05117 2.05053 2.64882 2.04379 2.62947 2.04797 2.63091 2.04707 2.61668 2.04916 2.05391 2.06524 2.06562 2.05933 1.99879 2.04936 2.03619 2.10448 2.12007 2.05843 2.10468 2.30309 1.94050 2.03954 2.07528 2.06194 1.94116 1.90977 1.93889 1.91579 1.88169 1.87520 1.96319 1.86758 1.90012 1.93523 1.89705 1.89950 1.95066 1.91930 1.88889 1.92111 1.92026 1.86122 1.95077 1.89158 1.91246 1.92224 1.92300 1.86138 1.94395 1.92809 1.89043 1.91025 1.92486 1.86457 1.95173 1.88749 1.90811 1.91940 1.92970 1.86489 2.02146 2.21969 2.04203 1.94690 1.96754 1.86848 1.88942 1.89791 1.89183 1.96720 2.21992 2.09520 2.13275 2.06214 2.08827 2.14653 2.03315 2.10351 2.14576 2.07788 2.05955 2.13169 2.13343 2.01778 2.05367 2.13529 2.09422 2.13771 2.07355 2.07189 2.08977 2.08224 2.10957 2.09136 2.09498 2.09684 2.04321 2.20820 2.03070 2.11270 2.04915 2.12134 2.08797 2.09265 2.10233 2.09012 2.09153 2.10141 2.10893 2.07932 2.09493 2.08727 2.09876 2.09715 2.10031 2.01308 2.16975 2.08618 2.10450 2.09206 2.07423 2.11583 2.09303 2.07192 2.11387 2.09732 2.06489 2.08571 2.13188 2.07658 2.10071 2.10586 2.14068 2.02708 2.11542 1.93522 1.93649 1.83944 1.90167 1.92535 1.92538 1.89760 1.86418 1.96172 1.89324 1.87989 1.96546 -1.31679 2.83707 0.78687 -0.97174 1.15838 -3.04605 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R1 R2 R3 R4 R5 R6 R7 R8 R9 R10 R11 R12 R13 R14 R15 R16 R17 R18 R19 R20 R21 R22 R23 R24 R25 R26 R27 R28 R29 R30 R31 R32 R33 R34 R35 R36 R37 R38 R39 R40 R41 R42 R43 R44 R45 R46 R47 R48 R49 R50 R51 R52 R53 R54 R55 R56 R57 R58 R59 R60 R61 R62 R63 R64 R65 R66 R67 R68 R69 R70 R71 R72 R73 R74 R75 R76 R77 R78 1 2 3 4 4 5 5 6 6 7 7 8 8 8 9 9 9 10 10 11 11 12 12 12 13 13 13 14 14 14 15 15 15 16 16 17 17 18 18 19 19 19 20 21 21 22 23 24 25 25 26 27 27 28 28 29 29 30 30 31 31 32 32 33 33 34 36 36 37 37 38 38 40 40 41 42 42 42 43 43 43 13 19 35 42 39 43 12 18 22 25 27 20 29 59 23 26 35 41 14 15 44 16 17 45 16 46 47 17 48 49 50 51 52 53 20 21 54 55 56 24 22 57 23 24 58 26 28 30 31 32 33 60 35 36 34 61 37 62 38 63 34 64 65 40 68 39 66 39 67 41 69 70 71 72 73 1.3487 1.3328 1.3487 1.4298 1.4177 1.3562 1.434 1.4067 1.3566 1.4568 1.3011 1.3884 1.3953 1.4416 1.3661 1.3905 1.0211 1.316 1.3763 1.3187 1.3501 1.545 1.5377 1.1027 1.5361 1.5297 1.1043 1.5369 1.0953 1.0982 1.5347 1.0982 1.0957 1.0956 1.0983 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69 41 69 6 38 6 38 6 37 6 37 11 70 11 -75.4464 162.5524 45.0842 -55.6769 66.3703 -174.5258 1.3905 -177.9947 -61.0422 60.1819 179.5903 99.1911 -83.0765 -56.4018 -176.1432 64.2953 -84.8172 153.7443 35.2801 -178.5658 1.2793 -177.9546 2.1802 2.3424 -177.5228 -0.814 179.1659 178.8812 -1.139 -88.4547 88.0879 91.8396 -91.6178 -174.4052 8.1763 6.2237 -171.1948 -161.106 21.8607 18.2366 -158.7967 0.7275 -179.3897 0.8051 -179.686 -179.1238 0.2035 1.023 -179.279 -176.8811 60.555 -55.5745 -55.6443 -178.2081 65.6624 61.0996 -61.4643 -177.5938 177.7492 56.1939 -59.8203 55.4371 -66.1182 177.8675 -61.54 176.9047 60.8904 -174.5222 63.6182 -53.0705 -54.7454 -176.605 66.7063 64.8461 -57.0135 -173.7021 177.7877 56.5579 -59.431 54.7867 -66.4431 177.568 -64.7208 174.0494 58.0605 55.9175 178.3674 -64.379 178.422 -59.128 58.1256 -64.3429 58.107 175.3606 -55.9166 64.2491 -177.9912 64.6193 -175.2151 -57.4553 -178.0008 -57.8352 59.9245 -1.2002 176.4243 178.9383 -3.4373 -178.082 2.3591 1.7616 -177.7974 179.7086 1.2701 2.4597 -175.9788 -178.9868 0.8731 0.5657 -179.5744 -2.2031 177.9129 177.9281 -1.9559 -179.6638 -1.1285 0.2248 178.7601 -0.7849 179.7058 179.2347 -0.2746 -179.738 0.1491 0.2414 -179.8714 -179.4122 0.4885 0.1154 -179.9839 175.0489 -3.6312 -1.4384 179.8815 -175.2817 3.7644 1.2206 -179.7333 -0.0458 179.9156 -179.9329 0.0285 0.374 -178.9836 177.7137 -1.644 178.9223 0.7601 1.8703 -176.2918 0.0775 179.992 -179.8191 0.0955 -0.0169 -179.1819 178.6557 -0.5092 0.4459 179.6684 -178.5947 0.6278 -0.1145 179.9709 179.9245 0.0098 -0.8034 179.7427 177.372 -2.0818 179.3966 1.7275 -1.4273 -179.0963 -179.5842 -1.9421 1.1857 178.8278 -0.7241 179.5929 178.7281 -DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0 1 6-31G(d,p) (6D, 7F) 73 73 73 1.00e+00 60 T 0.0813592 0.0535114 0.0335360 1 -2036.48084618 Symmetrizing basis deriv contribution to polar: IMax=3 JMax=2 DiffMx= 0.00D+00 IDoAtm=11111111111111111111111111111111111111111111111111 IDoAtm=11111111111111111111111 NEqPCM: Using equilibrium solvation (IEInf=0, Eps= 78.3553, EpsInf= 1.7778) Differentiating once with respect to electric field. with respect to dipole field. Differentiating once with respect to nuclear coordinates. CalDSu exits because no D1Ps are significant. There are 222 degrees of freedom in the 1st order CPHF. IDoFFX=6 NUNeed= 3. 219 vectors produced by pass 0 Test12= 9.87D-14 1.00D-09 XBig12= 1.46D+03 2.79D+01. AX will form 96 AO Fock derivatives at one time. 219 vectors produced by pass 1 Test12= 9.87D-14 1.00D-09 XBig12= 3.26D+02 2.91D+00. 219 vectors produced by pass 2 Test12= 9.87D-14 1.00D-09 XBig12= 3.66D+00 2.24D-01. 219 vectors produced by pass 3 Test12= 9.87D-14 1.00D-09 XBig12= 1.61D-02 9.65D-03. 219 vectors produced by pass 4 Test12= 9.87D-14 1.00D-09 XBig12= 2.85D-05 2.69D-04. 168 vectors produced by pass 5 Test12= 9.87D-14 1.00D-09 XBig12= 3.18D-08 1.00D-05. 45 vectors produced by pass 6 Test12= 9.87D-14 1.00D-09 XBig12= 3.15D-11 3.05D-07. 3 vectors produced by pass 7 Test12= 9.87D-14 1.00D-09 XBig12= 3.26D-14 1.12D-08. InvSVY: IOpt=1 It= 1 EMax= 3.55D-14 Solved reduced A of dimension 1311 with 222 vectors. Isotropic polarizability for W= 0.000000 644.99 Bohr**3. End of Minotr F.D. properties file 721 does not exist. PT64038.400S 2026-02-11T15:24:10.000 -19.14417 -14.40977 -14.37176 -14.33841 -14.33456 -14.31468 -10.49513 -10.28394 -10.27606 -10.25579 -10.25147 -10.24923 -10.24893 -10.24711 -10.24587 -10.23843 -10.23592 -10.22999 -10.22894 -10.22210 -10.22122 -10.21816 -10.21815 -10.21648 -10.21630 -10.20930 -10.20607 -10.19941 -10.19871 -10.19529 -10.19408 -10.19315 -10.18679 -10.18439 -10.18099 -10.17716 -10.17702 -10.17668 -1.33273 -1.24051 -1.23373 -1.11039 -1.08136 -1.02385 -1.01090 -0.97079 -0.93939 -0.93741 -0.91171 -0.87865 -0.86308 -0.83100 -0.81141 -0.80259 -0.78595 -0.77812 -0.77613 -0.76427 -0.74736 -0.74110 -0.73636 -0.72853 -0.71077 -0.70748 -0.68256 -0.66766 -0.66305 -0.64515 -0.64211 -0.63518 -0.62184 -0.61768 -0.61230 -0.60973 -0.60855 -0.60658 -0.58700 -0.58289 -0.56697 -0.56337 -0.55343 -0.54127 -0.54008 -0.53302 -0.52058 -0.50777 -0.49966 -0.49690 -0.48790 -0.48312 -0.47691 -0.47560 -0.47469 -0.47222 -0.47191 -0.46776 -0.46356 -0.45821 -0.45266 -0.45068 -0.44954 -0.44801 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