Gaussian 16 GINC-WATSON GMALLOCI remark line goes here ES64L-G16RevA.03 23-Oct-2021 Gaussian 16 25-Dec-2016 ES64L-G16RevA.03 75 75 (6D, 7F) 6-31G(d,p) RB3LYP 6-31G(d,p) FOpt #B3LYP/6-31G(d,p) SCF(Conver=8) SCRF=(PCM,Solvent=Water) Opt(Tight) NoSymm Int=UltraFine Freq Test 488.3889999999998 0 1 AuxInfo=1/0/N:1;2;3;4;5;6;7;8;9;10;11;12;14;15;16;17;18;19;20;21;23;24;25;26;27;30;31;32;22;28;29;35;33;34;36;37;13;38;39;40;41;42;43;44;45;46;47;48;49;50;51;52;53;54;55;56;57;58;59;60;61;62;63;64;65;66;67;68;69;70;71;72;73;74;75/rA:75nC0C0C0C0C0C0C0C0C0C0C0C0S0C0C0C0C0C0C0C0C0N0C0C0C0C0C0N0N0C0C0C0O0O0N0O0O0H0H0H0H0H0H0H0H0H0H0H0H0H0H0H0H0H0H0H0H0H0H0H0H0H0H0H0H0H0H0H0H0H0H0H0H0H0H0/rB:;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;/rC:4.7708,-1.7828,-1.6432;-3.4315,-2.1381,.056;4.29,-2.1492,-.3842;4.8903,-1.6025,.762;5.827,-.874,-1.7552;-7.2458,-2.2411,-.4246;-6.1614,-1.1956,1.5903;-3.2323,-.7718,-.112;3.1141,-3.0957,-.2452;-4.822,-2.7336,.0666;1.7862,-2.3209,-.2146;-2.3068,-2.9969,.1274;.3969,-3.5137,-.0275;-5.9439,-1.6829,.1489;-2.4712,-4.3991,.3077;5.9541,-.7022,.6582;6.4218,-.3285,-.6227;-1.0228,-2.4335,-.0329;-2.1132,2.0604,.5649;-.263,1.4104,-.8555;-1.8915,-.2942,-.1932;-.7664,3.8032,-.5223;-4.4338,.1241,-.3361;-2.0996,7.5006,1.432;-.7097,6.2666,-.0203;6.173,-.4898,3.0335;7.2458,1.8912,-.4573;-2.6039,-5.5481,.4581;-.8345,-1.1299,-.1808;-2.1152,3.4458,-.0719;-.2924,2.8034,-1.4824;-.6794,5.1601,-1.0678;6.6089,-.1474,1.7191;7.5036,.5137,-.7654;-1.6068,1.0517,-.3837;-2.0326,6.4708,.4606;-5.5896,-.5945,-.7341;4.323,-2.2027,-2.5393;4.5244,-1.899,1.7385;6.2133,-.5815,-2.7267;-8.0474,-1.5016,-.3403;-7.1165,-2.4943,-1.4809;-7.5476,-3.1432,.1153;-6.8544,-.3489,1.6014;-6.5945,-2.0007,2.1908;-5.23,-.8906,2.0758;3.1061,-3.8011,-1.083;3.2157,-3.6852,.6727;-4.9427,-3.3148,-.8566;-4.9127,-3.4508,.8902;1.7562,-1.6214,.6228;1.6377,-1.7586,-1.1378;-1.4666,2.0717,1.4563;-3.1183,1.8081,.8943;.06,.6779,-1.5955;.4605,1.3923,-.027;-4.662,.7194,.5594;-4.2139,.8315,-1.1431;-1.7599,8.4639,1.0228;-3.144,7.5939,1.738;-1.4876,7.2673,2.3158;-.0335,6.0076,.8096;-.3355,7.1975,-.4772;5.1316,-.1923,3.2007;6.2776,-1.5642,3.2218;6.8207,.0613,3.7155;6.9517,2.0169,.5886;8.1793,2.4266,-.6404;6.4624,2.2957,-1.1096;-2.8368,3.458,-.9123;-2.4515,4.1803,.6614;.7245,3.0642,-1.7944;-.9231,2.7748,-2.3918;.2826,5.2424,-1.5853;-1.4646,5.3595,-1.8213; g16 Output=mol.log NProcShared=12 Mem=64Gb Chk=mol #B3LYP/6-31G(d,p) SCF(Conver=8) SCRF=(PCM,Solvent=Water) Opt(Tight) No 1/7=10,18=20,19=15,26=6,38=1/1,3 2/9=110,12=2,15=1,17=6,18=5,40=1/2 3/5=1,6=6,7=101,11=2,25=1,30=1,70=2201,71=1,72=1,74=-5,75=-5/1,2,3 4//1 5/5=2,6=8,38=5,53=1/2 6/7=2,8=2,9=2,10=2,28=1/1 7/30=1/1,2,3,16 1/7=10,18=20,19=15,26=6/3(2) 2/9=110,15=1/2 99//99 2/9=110,15=1/2 3/5=1,6=6,7=101,11=2,25=1,30=1,70=2205,71=1,72=1,74=-5,75=-5/1,2,3 4/5=5,16=3,69=1/1 5/5=2,6=8,38=5,53=1/2 7/30=1/1,2,3,16 1/7=10,18=20,19=15,26=6/3(-5) 2/9=110,15=1/2 6/7=2,8=2,9=2,10=2,19=2,28=1/1 99/9=1/99 remark line goes here Berny optimization. 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D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2 A1 A2 A3 A4 A5 A6 A7 A8 A9 A10 A11 A12 A13 A14 A15 A16 A17 A18 A19 A20 A21 A22 A23 A24 A25 A26 A27 A28 A29 A30 A31 A32 A33 A34 A35 A36 A37 A38 A39 A40 A41 A42 A43 A44 A45 A46 A47 A48 A49 A50 A51 A52 A53 A54 A55 A56 A57 A58 A59 A60 A61 A62 A63 A64 A65 A66 A67 A68 A69 A70 A71 A72 A73 A74 A75 A76 A77 A78 A79 A80 A81 A82 A83 A84 A85 A86 A87 A88 A89 A90 A91 A92 A93 A94 A95 A96 A97 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0.000060 0.000040 YES YES NO NO -1.690066e-11 Optimization completed on the basis of negligible forces. -- Stationary point found. R1 R2 R3 R4 R5 R6 R7 R8 R9 R10 R11 R12 R13 R14 R15 R16 R17 R18 R19 R20 R21 R22 R23 R24 R25 R26 R27 R28 R29 R30 R31 R32 R33 R34 R35 R36 R37 R38 R39 R40 R41 R42 R43 R44 R45 R46 R47 R48 R49 R50 R51 R52 R53 R54 R55 R56 R57 R58 R59 R60 R61 R62 R63 R64 R65 R66 R67 R68 R69 R70 R71 R72 R73 R74 R75 R76 R77 R78 1 1 1 2 2 2 3 3 4 4 5 5 6 6 6 6 7 7 7 7 8 8 9 9 9 10 10 10 11 11 11 12 12 13 14 15 16 16 17 18 19 19 19 19 20 20 20 20 21 21 22 22 22 23 23 23 24 24 24 24 25 25 25 25 26 26 26 26 27 27 27 27 30 30 31 31 32 32 3 5 38 8 10 12 4 9 16 39 17 40 14 41 42 43 14 44 45 46 21 23 11 47 48 14 49 50 13 51 52 15 18 18 37 28 17 33 34 29 30 35 53 54 31 35 55 56 29 35 30 31 32 37 57 58 36 59 60 61 32 36 62 63 33 64 65 66 34 67 68 69 70 71 72 73 74 75 1.3965 1.398 1.0862 1.3909 1.5127 1.4169 1.4048 1.5158 1.3974 1.0842 1.3905 1.0856 1.5281 1.0939 1.0939 1.0938 1.537 1.0942 1.0938 1.0937 1.4258 1.5154 1.5377 1.0952 1.0956 1.5394 1.0975 1.0959 1.8406 1.0914 1.0913 1.4232 1.4114 1.7839 1.4458 1.1664 1.414 1.3645 1.3784 1.3254 1.5247 1.4742 1.1012 1.0874 1.5279 1.4686 1.0902 1.1 1.3475 1.3886 1.4662 1.4649 1.465 1.4179 1.0992 1.0955 1.4172 1.1004 1.0923 1.1001 1.5241 1.4224 1.1014 1.1024 1.4265 1.0959 1.0959 1.0901 1.4349 1.0938 1.0916 1.0966 1.1078 1.091 1.0952 1.107 1.0955 1.1063 -DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 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14 49 9 9 9 13 13 51 2 2 15 11 6 6 6 7 7 10 4 4 17 5 5 16 12 12 13 30 30 30 35 35 53 31 31 31 35 35 55 8 8 29 30 30 31 8 8 8 37 37 57 36 36 36 59 59 60 32 32 32 36 36 62 33 33 33 64 64 65 34 34 34 67 67 68 18 19 19 19 22 22 70 20 20 20 22 22 72 22 22 22 25 25 74 16 17 19 19 20 24 14 1 1 1 2 2 2 3 3 3 4 4 4 5 5 5 6 6 6 6 6 6 7 7 7 7 7 7 8 8 8 9 9 9 9 9 9 10 10 10 10 10 10 11 11 11 11 11 11 12 12 12 13 14 14 14 14 14 14 16 16 16 17 17 17 18 18 18 19 19 19 19 19 19 20 20 20 20 20 20 21 21 21 22 22 22 23 23 23 23 23 23 24 24 24 24 24 24 25 25 25 25 25 25 26 26 26 26 26 26 27 27 27 27 27 27 29 30 30 30 30 30 30 31 31 31 31 31 31 32 32 32 32 32 32 33 34 35 35 35 36 37 5 38 38 10 12 12 4 9 9 16 39 39 17 40 40 41 42 43 42 43 43 44 45 46 45 46 46 21 23 23 11 47 48 47 48 48 14 49 50 49 50 50 13 51 52 51 52 52 15 18 18 18 7 10 37 10 37 37 17 33 33 16 34 34 13 29 29 35 53 54 53 54 54 35 55 56 55 56 56 29 35 35 31 32 32 37 57 58 57 58 58 59 60 61 60 61 61 36 62 63 62 63 63 64 65 66 65 66 66 67 68 69 68 69 69 21 22 70 71 70 71 71 22 72 73 72 73 73 25 74 75 74 75 75 26 27 20 21 21 25 23 120.1937 120.0228 119.7834 121.2865 119.1983 119.3744 119.1059 120.9201 119.958 121.021 118.9602 120.0142 120.856 121.0367 118.1044 110.3841 110.2343 110.6028 108.5106 108.4895 108.5579 110.1633 109.7355 112.5412 108.2649 108.6082 107.4001 118.0751 119.0174 122.6286 110.9788 109.6681 109.9667 109.5166 109.4814 107.1483 113.6762 107.6786 109.8174 109.0766 110.2223 106.0536 109.0486 111.2967 111.0855 108.4196 108.554 108.3594 120.7903 118.3208 120.8506 102.0333 110.3598 110.6113 104.7139 111.6593 111.6332 107.6196 119.3015 124.7279 115.9665 119.5166 119.4461 120.9504 118.8151 122.3235 118.8601 110.6767 109.2241 109.6552 109.0446 110.7244 107.4436 109.6803 109.8636 109.6721 108.9669 110.8496 107.7793 121.9684 121.6838 116.1984 109.4452 113.256 111.6605 112.8448 111.3568 109.3785 109.5052 106.4758 106.9989 111.5151 107.4121 111.7241 108.9415 108.2293 108.9595 110.7639 109.545 108.7844 110.4971 109.5517 107.6268 111.4738 111.3925 105.8705 109.2975 109.3782 109.3494 111.3372 106.3361 110.7798 109.5058 109.5307 109.2829 119.9698 110.3855 109.1242 109.3595 111.3248 109.0254 107.5601 111.0683 108.4335 108.9275 108.9463 111.8274 107.5171 114.4997 107.3189 112.2505 106.7413 108.8496 106.7392 118.2012 115.011 110.7346 120.3558 117.969 112.3541 114.2228 -DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 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D174 D175 D176 D177 D178 D179 D180 D181 D182 D183 D184 D185 5 5 38 38 3 3 38 38 10 10 12 12 8 8 8 12 12 12 8 8 10 10 1 1 9 9 1 1 1 4 4 4 3 3 39 39 1 1 40 40 41 41 41 42 42 42 43 43 43 44 44 44 45 45 45 46 46 46 2 2 23 23 2 2 2 21 21 21 3 3 3 47 47 47 48 48 48 2 2 2 49 49 49 50 50 50 9 51 52 2 2 15 15 11 11 6 7 10 4 4 33 33 4 17 5 16 12 13 35 35 35 53 53 53 54 54 54 30 30 53 53 54 54 35 35 35 55 55 55 56 56 56 31 31 55 55 56 56 8 35 8 8 29 29 31 31 31 32 32 32 30 30 30 32 32 32 30 30 30 31 31 31 8 57 58 59 60 61 36 36 36 62 62 62 63 63 63 32 62 63 64 65 66 67 68 1 1 1 1 1 1 1 1 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 4 4 4 4 5 5 5 5 6 6 6 6 6 6 6 6 6 7 7 7 7 7 7 7 7 7 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 9 9 9 9 9 9 9 9 9 10 10 10 10 10 10 10 10 10 11 11 11 12 12 12 12 13 13 14 14 14 16 16 16 16 16 16 17 17 18 18 19 19 19 19 19 19 19 19 19 19 19 19 19 19 19 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 21 21 21 21 21 21 22 22 22 22 22 22 22 22 22 22 22 22 22 22 22 22 22 22 23 23 23 24 24 24 25 25 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Gaussian 16 GINC-WATSON GMALLOCI remark line goes here ES64L-G16RevA.03 RB3LYP 6-31G(d,p) Freq #N Geom=AllCheck Guess=TCheck SCRF=Check Test GenChk RB3LYP/6-31G(d,p) Freq 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 488.3889999999998 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remark line goes here Redundant internal coordinates found in file. (old form). Charge = 0 Multiplicity = 1 Berny optimization. R1 R2 R3 R4 R5 R6 R7 R8 R9 R10 R11 R12 R13 R14 R15 R16 R17 R18 R19 R20 R21 R22 R23 R24 R25 R26 R27 R28 R29 R30 R31 R32 R33 R34 R35 R36 R37 R38 R39 R40 R41 R42 R43 R44 R45 R46 R47 R48 R49 R50 R51 R52 R53 R54 R55 R56 R57 R58 R59 R60 R61 R62 R63 R64 R65 R66 R67 R68 R69 R70 R71 R72 R73 R74 R75 R76 R77 R78 1 1 1 2 2 2 3 3 4 4 5 5 6 6 6 6 7 7 7 7 8 8 9 9 9 10 10 10 11 11 11 12 12 13 14 15 16 16 17 18 19 19 19 19 20 20 20 20 21 21 22 22 22 23 23 23 24 24 24 24 25 25 25 25 26 26 26 26 27 27 27 27 30 30 31 31 32 32 3 5 38 8 10 12 4 9 16 39 17 40 14 41 42 43 14 44 45 46 21 23 11 47 48 14 49 50 13 51 52 15 18 18 37 28 17 33 34 29 30 35 53 54 31 35 55 56 29 35 30 31 32 37 57 58 36 59 60 61 32 36 62 63 33 64 65 66 34 67 68 69 70 71 72 73 74 75 1.3965 1.398 1.0862 1.3909 1.5127 1.4169 1.4048 1.5158 1.3974 1.0842 1.3905 1.0856 1.5281 1.0939 1.0939 1.0938 1.537 1.0942 1.0938 1.0937 1.4258 1.5154 1.5377 1.0952 1.0956 1.5394 1.0975 1.0959 1.8406 1.0914 1.0913 1.4232 1.4114 1.7839 1.4458 1.1664 1.414 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analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically A1 A2 A3 A4 A5 A6 A7 A8 A9 A10 A11 A12 A13 A14 A15 A16 A17 A18 A19 A20 A21 A22 A23 A24 A25 A26 A27 A28 A29 A30 A31 A32 A33 A34 A35 A36 A37 A38 A39 A40 A41 A42 A43 A44 A45 A46 A47 A48 A49 A50 A51 A52 A53 A54 A55 A56 A57 A58 A59 A60 A61 A62 A63 A64 A65 A66 A67 A68 A69 A70 A71 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-178.952 -178.8338 0.7767 176.5724 57.1584 -65.6993 -0.7013 -177.2914 178.6031 2.0131 -0.8829 179.8552 109.3445 -74.0631 -0.4904 179.9134 -57.6067 65.0409 -177.5524 62.4576 -174.8948 -57.4881 179.9519 -57.4005 60.0062 56.7709 -159.8258 -63.4007 80.0026 178.5862 -38.0105 58.3205 178.0008 -65.2748 178.0719 -62.2478 54.4767 -63.6371 56.0432 172.7676 -56.5479 159.0771 -176.8462 38.7787 64.7033 -79.6717 -2.9211 -178.547 57.3083 -161.8377 -127.0523 13.8017 58.4416 -62.9084 178.5884 -176.2643 62.3856 -56.1175 -59.2178 -178.5918 62.7031 174.572 55.198 -63.5071 74.9975 -166.7283 -49.7571 -160.9084 -42.6342 74.337 53.4514 -71.1914 173.4555 60.0806 179.3752 -61.1863 -76.8684 164.5307 49.6646 45.2707 -73.3302 171.8037 162.6677 44.0669 -70.7993 -179.7729 58.6462 -59.7667 -60.9353 61.443 -179.7855 61.9575 -178.83 -60.1909 calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 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analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically Berny optimization. local minimum Step number 1 out of a maximum of 2 All quantities printed in internal units (Hartrees-Bohrs-Radians) Second derivative matrix not updated -- analytic derivatives used. 0.00121 0.00205 0.00218 0.00229 0.00269 0.00323 0.00337 0.00346 0.00376 0.00388 0.00452 0.00559 0.00586 0.00632 0.00633 0.00756 0.00773 0.00830 0.00885 0.01106 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basis of negligible forces. -- Stationary point found. R1 R2 R3 R4 R5 R6 R7 R8 R9 R10 R11 R12 R13 R14 R15 R16 R17 R18 R19 R20 R21 R22 R23 R24 R25 R26 R27 R28 R29 R30 R31 R32 R33 R34 R35 R36 R37 R38 R39 R40 R41 R42 R43 R44 R45 R46 R47 R48 R49 R50 R51 R52 R53 R54 R55 R56 R57 R58 R59 R60 R61 R62 R63 R64 R65 R66 R67 R68 R69 R70 R71 R72 R73 R74 R75 R76 R77 R78 1 1 1 2 2 2 3 3 4 4 5 5 6 6 6 6 7 7 7 7 8 8 9 9 9 10 10 10 11 11 11 12 12 13 14 15 16 16 17 18 19 19 19 19 20 20 20 20 21 21 22 22 22 23 23 23 24 24 24 24 25 25 25 25 26 26 26 26 27 27 27 27 30 30 31 31 32 32 3 5 38 8 10 12 4 9 16 39 17 40 14 41 42 43 14 44 45 46 21 23 11 47 48 14 49 50 13 51 52 15 18 18 37 28 17 33 34 29 30 35 53 54 31 35 55 56 29 35 30 31 32 37 57 58 36 59 60 61 32 36 62 63 33 64 65 66 34 67 68 69 70 71 72 73 74 75 1.3965 1.398 1.0862 1.3909 1.5127 1.4169 1.4048 1.5158 1.3974 1.0842 1.3905 1.0856 1.5281 1.0939 1.0939 1.0938 1.537 1.0942 1.0938 1.0937 1.4258 1.5154 1.5377 1.0952 1.0956 1.5394 1.0975 1.0959 1.8406 1.0914 1.0913 1.4232 1.4114 1.7839 1.4458 1.1664 1.414 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179.8552 109.3445 -74.0631 -0.4904 179.9134 -57.6067 65.0409 -177.5524 62.4576 -174.8948 -57.4881 179.9519 -57.4005 60.0062 56.7709 -159.8258 -63.4007 80.0026 178.5862 -38.0105 58.3205 178.0008 -65.2748 178.0719 -62.2478 54.4767 -63.6371 56.0432 172.7676 -56.5479 159.0771 -176.8462 38.7787 64.7033 -79.6717 -2.9211 -178.547 57.3083 -161.8377 -127.0523 13.8017 58.4416 -62.9084 178.5884 -176.2643 62.3856 -56.1175 -59.2178 -178.5918 62.7031 174.572 55.198 -63.5071 74.9975 -166.7283 -49.7571 -160.9084 -42.6342 74.337 53.4514 -71.1914 173.4555 60.0806 179.3752 -61.1863 -76.8684 164.5307 49.6646 45.2707 -73.3302 171.8037 162.6677 44.0669 -70.7993 -179.7729 58.6462 -59.7667 -60.9353 61.443 -179.7855 61.9575 -178.83 -DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0 6-31G(d,p) (6D, 7F) 75 75 75 1.00e+00 60 T 0.0910831 0.0526638 0.0357128 1 -2007.96596842 Symmetrizing basis deriv contribution to polar: IMax=3 JMax=2 DiffMx= 0.00D+00 IDoAtm=11111111111111111111111111111111111111111111111111 IDoAtm=1111111111111111111111111 NEqPCM: Using equilibrium solvation (IEInf=0, Eps= 78.3553, EpsInf= 1.7778) Differentiating once with respect to electric field. with respect to dipole field. Differentiating once with respect to nuclear coordinates. CalDSu exits because no D1Ps are significant. There are 228 degrees of freedom in the 1st order CPHF. IDoFFX=6 NUNeed= 3. 226 vectors produced by pass 0 Test12= 8.57D-14 1.00D-09 XBig12= 4.43D+02 9.99D+00. AX will form 72 AO Fock derivatives at one time. 225 vectors produced by pass 1 Test12= 8.57D-14 1.00D-09 XBig12= 8.05D+01 1.33D+00. 225 vectors produced by pass 2 Test12= 8.57D-14 1.00D-09 XBig12= 1.76D+00 1.56D-01. 225 vectors produced by pass 3 Test12= 8.57D-14 1.00D-09 XBig12= 7.47D-03 7.40D-03. 225 vectors produced by pass 4 Test12= 8.57D-14 1.00D-09 XBig12= 1.12D-05 2.45D-04. 131 vectors produced by pass 5 Test12= 8.57D-14 1.00D-09 XBig12= 1.25D-08 5.94D-06. 25 vectors produced by pass 6 Test12= 8.57D-14 1.00D-09 XBig12= 1.06D-11 1.88D-07. 3 vectors produced by pass 7 Test12= 8.57D-14 1.00D-09 XBig12= 9.50D-15 7.47D-09. InvSVY: IOpt=1 It= 1 EMax= 1.42D-14 Solved reduced A of dimension 1285 with 228 vectors. Isotropic polarizability for W= 0.000000 488.22 Bohr**3. End of Minotr F.D. properties file 721 does not exist. PT28201.200S 2021-10-23T05:55:36.000 -14.36111 -14.34308 -14.33984 -14.32795 -10.27754 -10.27524 -10.25140 -10.25000 -10.24240 -10.24003 -10.23998 -10.23760 -10.23312 -10.23054 -10.22982 -10.22811 -10.22520 -10.22155 -10.22154 -10.21473 -10.20949 -10.20927 -10.20923 -10.20532 -10.20069 -10.19912 -10.19777 -10.19018 -10.19012 -10.18625 -10.17736 -10.17621 -7.95488 -5.91990 -5.91574 -5.91025 -1.07080 -1.04229 -1.03839 -1.03176 -0.98867 -0.94350 -0.91523 -0.90755 -0.85737 -0.84323 -0.82238 -0.80733 -0.79478 -0.76940 -0.76386 -0.75838 -0.75168 -0.72408 -0.71923 -0.70717 -0.70388 -0.69407 -0.67972 -0.66796 -0.66331 -0.64818 -0.63440 -0.62548 -0.60575 -0.59699 -0.59493 -0.57846 -0.56974 -0.55326 -0.53734 -0.53215 -0.52934 -0.52401 -0.50679 -0.49678 -0.49172 -0.48951 -0.48348 -0.47854 -0.47098 -0.47063 -0.46637 -0.46284 -0.45898 -0.45415 -0.45061 -0.44836 -0.44558 -0.44368 -0.44014 -0.43612 -0.43475 -0.43139 -0.42583 -0.41888 -0.41461 -0.41323 -0.40656 -0.40501 -0.39844 -0.39064 -0.38898 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A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A 7.1960 10.1320 14.5343 18.0370 31.2093 36.2547 38.8719 55.0471 58.0297 61.0435 68.1854 76.9127 81.3871 91.2196 98.9154 100.5866 110.1213 114.5141 123.1017 136.5330 159.0499 166.2508 181.4508 197.5132 200.1078 206.3083 223.1993 231.6135 235.9882 237.2128 247.8743 255.6321 261.9081 273.1222 278.6448 288.6036 292.8264 296.4866 309.2189 316.0470 331.4537 345.2426 359.9266 363.2137 368.7070 387.5618 404.3877 421.9086 432.8451 443.2019 470.1219 473.4074 483.3500 491.4245 506.0751 523.2883 532.6455 556.0148 558.1951 564.1192 564.9695 573.9237 605.6183 632.5890 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