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-1.20402 3.06864 -1.14746 2.97191 0.96139 3.13853 0.97471 -1.03581 0.29952 2.38951 -1.76789 -1.77666 0.31333 2.43910 2.42819 -1.76500 0.36077 2.32008 -1.74166 0.23027 -1.88766 0.33378 2.30571 0.33408 2.55552 -1.75574 2.91691 -1.20976 0.91753 -1.16334 0.99317 3.12046 0.92977 3.08628 -1.06961 1.14639 -1.08513 -3.04714 -1.06250 2.98916 1.02715 -3.10317 0.94850 -1.01351 1.13832 -3.01697 -1.04349 -2.96742 -0.83953 1.13395 -0.97677 1.15112 3.12460 1.06441 -3.13605 -1.02770 -1.00520 1.07752 -3.09731 -3.04008 -0.95735 1.15100 -3.01246 1.13048 -0.88466 0.13502 -2.00523 2.26282 3.11754 1.04276 -1.06694 1.00417 -1.07061 3.10288 -0.96967 -3.04445 1.12903 -2.67590 -0.49555 1.56865 0.51204 2.69240 -1.52659 |Maximum Force|RMS Force|Maximum Displacement|RMS Displacement| 0.000000 0.000000 0.000271 0.000035 0.000015 0.000010 0.000060 0.000040 YES YES NO YES -2.354799e-12 Optimization completed on the basis of negligible forces. -- Stationary point found. R1 R2 R3 R4 R5 R6 R7 R8 R9 R10 R11 R12 R13 R14 R15 R16 R17 R18 R19 R20 R21 R22 R23 R24 R25 R26 R27 R28 R29 R30 R31 R32 R33 R34 R35 R36 R37 R38 R39 R40 R41 R42 R43 R44 R45 R46 R47 R48 R49 R50 R51 R52 R53 R54 R55 R56 R57 R58 R59 R60 R61 R62 R63 R64 R65 R66 R67 R68 R69 R70 R71 R72 R73 R74 1 1 2 2 3 3 4 5 6 6 7 7 8 8 9 9 9 10 10 10 10 11 11 11 12 12 12 13 13 13 14 14 14 15 15 15 16 16 16 17 17 18 18 19 19 20 20 20 21 22 22 23 23 24 24 24 25 25 25 26 26 26 27 27 27 28 28 28 29 29 29 30 31 31 31 32 17 30 19 63 21 30 32 33 8 32 33 69 33 70 71 11 13 15 16 12 21 34 14 17 24 19 25 35 18 26 36 18 37 38 22 39 40 23 41 42 43 20 44 23 27 28 22 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 29 58 59 60 61 62 64 65 66 31 67 68 1.8217 1.774 1.4723 1.3396 1.4349 0.9657 1.2174 1.2146 1.3642 1.335 1.3801 1.3215 1.3494 1.0094 1.3691 1.0115 1.0114 1.5683 1.568 1.554 1.5586 1.5639 1.5439 1.0999 1.5695 1.5698 1.548 1.5746 1.5433 1.0914 1.5425 1.5375 1.0985 1.5333 1.0983 1.094 1.5345 1.0954 1.0929 1.549 1.0855 1.0978 1.0969 1.5618 1.0992 1.5631 1.5569 1.5467 1.5255 1.0952 1.0947 1.0951 1.0938 1.0959 1.0896 1.0879 1.0924 1.0944 1.091 1.0927 1.0939 1.0955 1.5353 1.0974 1.0948 1.0963 1.0956 1.0896 1.0957 1.0943 1.0911 1.5251 1.089 1.0947 -DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0 A1 A2 A3 A4 A5 A6 A7 A8 A9 A10 A11 A12 A13 A14 A15 A16 A17 A18 A19 A20 A21 A22 A23 A24 A25 A26 A27 A28 A29 A30 A31 A32 A33 A34 A35 A36 A37 A38 A39 A40 A41 A42 A43 A44 A45 A46 A47 A48 A49 A50 A51 A52 A53 A54 A55 A56 A57 A58 A59 A60 A61 A62 A63 A64 A65 A66 A67 A68 A69 A70 A71 A72 A73 A74 A75 A76 A77 A78 A79 A80 A81 A82 A83 A84 A85 A86 A87 A88 A89 A90 A91 A92 A93 A94 A95 A96 A97 A98 A99 A100 A101 A102 A103 A104 A105 A106 A107 A108 A109 A110 A111 A112 A113 A114 A115 A116 A117 A118 A119 A120 A121 A122 A123 A124 A125 A126 A127 A128 A129 A130 A131 A132 A133 A134 A135 A136 A137 A138 A139 A140 A141 A142 A143 31 17 19 32 8 7 7 33 33 33 70 11 11 11 13 13 15 10 10 10 12 12 21 11 11 11 14 14 17 10 10 10 19 19 25 12 12 12 18 18 26 10 10 10 18 18 37 10 10 10 22 22 39 2 2 2 12 12 23 14 14 14 15 15 42 3 3 3 13 13 20 19 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NEW-compound opt 6-31G** Redundant internal coordinates found in file. (old form). Charge = 0 Multiplicity = 1 Berny optimization. R1 R2 R3 R4 R5 R6 R7 R8 R9 R10 R11 R12 R13 R14 R15 R16 R17 R18 R19 R20 R21 R22 R23 R24 R25 R26 R27 R28 R29 R30 R31 R32 R33 R34 R35 R36 R37 R38 R39 R40 R41 R42 R43 R44 R45 R46 R47 R48 R49 R50 R51 R52 R53 R54 R55 R56 R57 R58 R59 R60 R61 R62 R63 R64 R65 R66 R67 R68 R69 R70 R71 R72 R73 R74 1 1 2 2 3 3 4 5 6 6 7 7 8 8 9 9 9 10 10 10 10 11 11 11 12 12 12 13 13 13 14 14 14 15 15 15 16 16 16 17 17 18 18 19 19 20 20 20 21 22 22 23 23 24 24 24 25 25 25 26 26 26 27 27 27 28 28 28 29 29 29 30 31 31 31 32 17 30 19 63 21 30 32 33 8 32 33 69 33 70 71 11 13 15 16 12 21 34 14 17 24 19 25 35 18 26 36 18 37 38 22 39 40 23 41 42 43 20 44 23 27 28 22 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 29 58 59 60 61 62 64 65 66 31 67 68 1.8217 1.774 1.4723 1.3396 1.4349 0.9657 1.2174 1.2146 1.3642 1.335 1.3801 1.3215 1.3494 1.0094 1.3691 1.0115 1.0114 1.5683 1.568 1.554 1.5586 1.5639 1.5439 1.0999 1.5695 1.5698 1.548 1.5746 1.5433 1.0914 1.5425 1.5375 1.0985 1.5333 1.0983 1.094 1.5345 1.0954 1.0929 1.549 1.0855 1.0978 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analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically A1 A2 A3 A4 A5 A6 A7 A8 A9 A10 A11 A12 A13 A14 A15 A16 A17 A18 A19 A20 A21 A22 A23 A24 A25 A26 A27 A28 A29 A30 A31 A32 A33 A34 A35 A36 A37 A38 A39 A40 A41 A42 A43 A44 A45 A46 A47 A48 A49 A50 A51 A52 A53 A54 A55 A56 A57 A58 A59 A60 A61 A62 A63 A64 A65 A66 A67 A68 A69 A70 A71 A72 A73 A74 A75 A76 A77 A78 A79 A80 A81 A82 A83 A84 A85 A86 A87 A88 A89 A90 A91 A92 A93 A94 A95 A96 A97 A98 A99 A100 A101 A102 A103 A104 A105 A106 A107 A108 A109 A110 A111 A112 A113 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167.2212 176.2228 53.8091 -64.3147 -68.3709 169.2155 51.0916 54.9922 -68.9855 175.8202 -65.7446 170.2777 55.0834 179.8244 55.8467 -59.3476 17.1613 136.9089 -101.293 -101.7954 17.9521 139.7503 139.1251 -101.1274 20.6708 132.9313 -99.7893 13.1937 -108.155 19.1244 132.1074 19.1415 146.421 -100.596 167.1268 -69.3142 52.5705 -66.6546 56.9044 178.7891 53.2721 176.831 -61.2842 65.683 -62.1737 -174.5884 -60.8771 171.2662 58.8515 -177.7985 54.3449 -58.0699 65.2211 -172.8596 -59.7876 -170.0206 -48.1014 64.9706 -55.9649 65.9544 179.0264 60.9861 -179.6826 -58.8827 -57.5939 61.7374 -177.4627 -174.1837 -54.8524 65.9475 -172.6012 64.7717 -50.6869 7.736 -114.8911 129.6503 178.6221 59.7459 -61.131 57.5349 -61.3413 177.7818 -55.5581 -174.4343 64.6888 -153.3168 -28.3916 89.8785 29.3391 154.2643 -87.4656 calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 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analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 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analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically Berny optimization. local minimum Step number 1 out of a maximum of 2 All quantities printed in internal units (Hartrees-Bohrs-Radians) Second derivative matrix not updated -- analytic derivatives used. 0.00075 0.00112 0.00183 0.00203 0.00231 0.00237 0.00298 0.00318 0.00337 0.00368 0.00418 0.00476 0.00503 0.00543 0.00613 0.00808 0.00865 0.00881 0.01277 0.01442 0.01558 0.01653 0.01812 0.01958 0.02303 0.02724 0.02796 0.03211 0.03309 0.03456 0.03637 0.03686 0.03723 0.03767 0.03807 0.03863 0.03896 0.03938 0.04000 0.04046 0.04151 0.04227 0.04301 0.04347 0.04402 0.04471 0.04503 0.04540 0.04570 0.04614 0.04655 0.04663 0.04681 0.04699 0.04726 0.04733 0.04815 0.04871 0.04934 0.05050 0.05092 0.05242 0.05331 0.05377 0.05557 0.05594 0.05642 0.05893 0.06279 0.06373 0.06602 0.06820 0.06925 0.07036 0.07068 0.07253 0.07338 0.07589 0.07613 0.08001 0.08106 0.08234 0.08589 0.08997 0.09154 0.09399 0.09645 0.10010 0.10349 0.11218 0.11324 0.11574 0.12038 0.12076 0.12098 0.12193 0.12254 0.12594 0.12825 0.13014 0.13669 0.13809 0.14194 0.14310 0.14479 0.14685 0.14866 0.15081 0.15153 0.15273 0.15598 0.15862 0.16083 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-0.49554 1.56866 0.51205 2.69241 -1.52658 |Maximum Force|RMS Force|Maximum Displacement|RMS Displacement| 0.000000 0.000000 0.000126 0.000016 0.000015 0.000010 0.000060 0.000040 YES YES NO YES -7.773885e-13 Optimization completed on the basis of negligible forces. -- Stationary point found. R1 R2 R3 R4 R5 R6 R7 R8 R9 R10 R11 R12 R13 R14 R15 R16 R17 R18 R19 R20 R21 R22 R23 R24 R25 R26 R27 R28 R29 R30 R31 R32 R33 R34 R35 R36 R37 R38 R39 R40 R41 R42 R43 R44 R45 R46 R47 R48 R49 R50 R51 R52 R53 R54 R55 R56 R57 R58 R59 R60 R61 R62 R63 R64 R65 R66 R67 R68 R69 R70 R71 R72 R73 R74 1 1 2 2 3 3 4 5 6 6 7 7 8 8 9 9 9 10 10 10 10 11 11 11 12 12 12 13 13 13 14 14 14 15 15 15 16 16 16 17 17 18 18 19 19 20 20 20 21 22 22 23 23 24 24 24 25 25 25 26 26 26 27 27 27 28 28 28 29 29 29 30 31 31 31 32 17 30 19 63 21 30 32 33 8 32 33 69 33 70 71 11 13 15 16 12 21 34 14 17 24 19 25 35 18 26 36 18 37 38 22 39 40 23 41 42 43 20 44 23 27 28 22 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 29 58 59 60 61 62 64 65 66 31 67 68 1.8217 1.774 1.4723 1.3396 1.4349 0.9657 1.2174 1.2146 1.3642 1.335 1.3801 1.3215 1.3494 1.0094 1.3691 1.0115 1.0114 1.5683 1.568 1.554 1.5586 1.5639 1.5439 1.0999 1.5695 1.5698 1.548 1.5746 1.5433 1.0914 1.5425 1.5375 1.0985 1.5333 1.0983 1.094 1.5345 1.0954 1.0929 1.549 1.0855 1.0978 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19 19 23 23 27 4 4 11 16 16 16 21 21 45 17 17 17 20 20 47 12 12 12 49 49 50 13 13 13 52 52 53 14 14 14 55 55 56 20 20 20 29 29 58 20 20 20 60 60 61 27 27 27 64 64 65 2 2 5 1 1 1 30 30 67 1 1 6 6 6 8 1 2 3 6 7 8 8 8 9 9 9 10 10 10 10 10 10 11 11 11 11 11 11 12 12 12 12 12 12 13 13 13 13 13 13 14 14 14 14 14 14 15 15 15 15 15 15 16 16 16 16 16 16 17 17 17 17 17 17 18 18 18 18 18 18 19 19 19 19 19 19 20 20 20 20 20 20 21 21 21 22 22 22 22 22 22 23 23 23 23 23 23 24 24 24 24 24 24 25 25 25 25 25 25 26 26 26 26 26 26 27 27 27 27 27 27 28 28 28 28 28 28 29 29 29 29 29 29 30 30 30 31 31 31 31 31 31 32 32 32 33 33 33 32 30 63 33 32 33 69 69 70 71 71 13 15 16 15 16 16 12 21 34 21 34 34 14 17 24 17 24 24 19 25 35 25 35 35 18 26 36 26 36 36 18 37 38 37 38 38 22 39 40 39 40 40 12 23 41 23 41 41 15 42 43 42 43 43 13 20 44 20 44 44 23 27 28 27 28 28 11 22 22 21 45 46 45 46 46 20 47 48 47 48 48 49 50 51 50 51 51 52 53 54 53 54 54 55 56 57 56 57 57 29 58 59 58 59 59 60 61 62 61 62 62 64 65 66 65 66 66 5 31 31 30 67 68 67 68 68 6 7 7 8 9 9 99.693 118.8838 107.837 102.4254 101.1548 110.2917 120.3928 129.3033 116.346 113.4306 112.857 115.9318 106.3189 102.4791 111.3597 111.0558 109.162 118.0172 101.98 108.1943 117.615 108.231 101.2676 106.7492 109.4399 109.2772 111.8159 111.0141 108.505 113.4036 111.6294 107.2324 111.5442 107.8155 104.6596 111.7881 116.7064 104.4624 109.7442 106.9401 106.4824 114.1616 108.5822 110.3839 107.8223 110.1432 105.3234 106.0442 110.0815 111.4612 109.9105 112.2959 107.0739 106.9916 105.9872 105.4224 116.6052 110.447 110.6214 113.2834 109.9706 108.561 110.5914 108.7908 105.3055 112.5864 107.1019 106.9854 115.3928 108.4979 105.7609 111.0882 114.1877 108.0648 108.8488 104.8962 109.3316 128.2983 123.1869 108.5138 105.6704 113.6579 113.5106 109.2204 108.2351 106.4096 120.3817 109.8906 105.8532 108.6195 105.8712 105.0855 110.902 111.1503 110.4309 107.4984 107.4744 109.2644 110.986 112.9747 110.2596 107.2427 107.6374 107.5169 112.7026 111.943 109.1894 108.3276 107.5583 106.8645 118.1105 106.582 109.989 108.2096 108.3293 104.7977 110.7587 110.3744 111.5855 107.8185 107.6159 108.5579 109.5254 111.9214 111.9966 107.3053 108.3617 107.5537 125.439 109.2941 125.2086 114.5951 110.3074 104.9732 109.9763 108.327 108.3688 123.5039 120.1975 116.2947 109.8325 125.2815 124.7912 -DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 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0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0 6-31G(d,p) (6D, 7F) 71 71 71 1.00e+00 60 T 0.2006405 0.0865503 0.0719311 1 -1855.59243719 Symmetrizing basis deriv contribution to polar: IMax=3 JMax=2 DiffMx= 0.00D+00 IDoAtm=11111111111111111111111111111111111111111111111111 IDoAtm=111111111111111111111 NEqPCM: Using equilibrium solvation (IEInf=0, Eps= 78.3553, EpsInf= 1.7778) Differentiating once with respect to electric field. with respect to dipole field. Differentiating once with respect to nuclear coordinates. CalDSu exits because no D1Ps are significant. There are 216 degrees of freedom in the 1st order CPHF. IDoFFX=6 NUNeed= 3. 213 vectors produced by pass 0 Test12= 7.22D-14 1.00D-09 XBig12= 2.19D+02 4.26D+00. AX will form 96 AO Fock derivatives at one time. 213 vectors produced by pass 1 Test12= 7.22D-14 1.00D-09 XBig12= 3.25D+01 1.99D+00. 213 vectors produced by pass 2 Test12= 7.22D-14 1.00D-09 XBig12= 3.91D-01 5.46D-02. 213 vectors produced by pass 3 Test12= 7.22D-14 1.00D-09 XBig12= 2.03D-03 3.54D-03. 213 vectors produced by pass 4 Test12= 7.22D-14 1.00D-09 XBig12= 4.21D-06 1.29D-04. 119 vectors produced by pass 5 Test12= 7.22D-14 1.00D-09 XBig12= 4.81D-09 4.29D-06. 19 vectors produced by pass 6 Test12= 7.22D-14 1.00D-09 XBig12= 4.51D-12 2.31D-07. 3 vectors produced by pass 7 Test12= 7.22D-14 1.00D-09 XBig12= 4.44D-15 6.82D-09. InvSVY: IOpt=1 It= 1 EMax= 1.60D-14 Solved reduced A of dimension 1206 with 216 vectors. Isotropic polarizability for W= 0.000000 388.96 Bohr**3. End of Minotr F.D. properties file 721 does not exist. PT57702.500S Thu Dec 4 19:24:34 2025 -14.41243 -14.36393 -14.35575 -14.32830 -10.32756 -10.30164 -10.27999 -10.26698 -10.24565 -10.23397 -10.23302 -10.20800 -10.20329 -10.19827 -10.19786 -10.18882 -10.18863 -10.18630 -10.18449 -10.18334 -10.17951 -10.17756 -10.17343 -10.17199 -10.16980 -10.16530 -10.16375 -10.16276 -7.95991 -5.92524 -5.92119 -5.91457 -1.10549 -1.07691 -1.04421 -1.02135 -1.01531 -0.94028 -0.89704 -0.86844 -0.83160 -0.82465 -0.81557 -0.79885 -0.78122 -0.76622 -0.73938 -0.73113 -0.72581 -0.69537 -0.69250 -0.67685 -0.67274 -0.65180 -0.63752 -0.63476 -0.61961 -0.60791 -0.60075 -0.59445 -0.57908 -0.55961 -0.54429 -0.53507 -0.52387 -0.51541 -0.51335 -0.50661 -0.49981 -0.49218 -0.48285 -0.48012 -0.47481 -0.47092 -0.46775 -0.46676 -0.45537 -0.45086 -0.44107 -0.43366 -0.43048 -0.42620 -0.42511 -0.41167 -0.41041 -0.40653 -0.40165 -0.39939 -0.39498 -0.39046 -0.38062 -0.37987 -0.37895 -0.37379 -0.37036 -0.36923 -0.36554 -0.36456 -0.36224 -0.35727 -0.35259 -0.35219 -0.34948 -0.34471 -0.33851 -0.33574 -0.33324 -0.33109 -0.32511 -0.32032 -0.31637 -0.31307 -0.30955 -0.30738 -0.29721 -0.29337 -0.28868 -0.28835 -0.28412 -0.27939 -0.25977 -0.25775 -0.24003 -0.21754 -0.02028 -0.00369 0.01960 0.02832 0.05718 0.05838 0.06218 0.07435 0.07709 0.08644 0.09381 0.10230 0.10341 0.10870 0.11486 0.11938 0.12384 0.13046 0.13250 0.13634 0.14004 0.14271 0.14362 0.14676 0.15205 0.15757 0.16200 0.16458 0.16743 0.16987 0.17144 0.17877 0.18198 0.18432 0.18690 0.19127 0.19678 0.20250 0.20309 0.20575 0.20669 0.21063 0.21190 0.21818 0.21898 0.22345 0.22642 0.22864 0.23503 0.23549 0.24077 0.24626 0.24904 0.25106 0.25559 0.26223 0.26508 0.26897 0.27593 0.28002 0.28234 0.28606 0.29184 0.29353 0.29952 0.30378 0.31208 0.31547 0.32571 0.33039 0.33628 0.33960 0.34612 0.34924 0.36371 0.36657 0.37533 0.37871 0.39851 0.40354 0.42747 0.46683 0.47608 0.48953 0.49664 0.50469 0.50738 0.51231 0.52542 0.52995 0.53177 0.53793 0.54487 0.54656 0.54928 0.55622 0.56463 0.56905 0.57291 0.57958 0.58621 0.58932 0.59067 0.59582 0.60234 0.60518 0.60979 0.61235 0.61540 0.61844 0.63040 0.63299 0.63777 0.64756 0.65153 0.65445 0.66086 0.66169 0.66665 0.67612 0.67902 0.68280 0.68422 0.69311 0.69957 0.70314 0.71316 0.71904 0.72186 0.73165 0.73689 0.74421 0.75685 0.75943 0.76338 0.76656 0.76756 0.77360 0.78181 0.78339 0.78726 0.79532 0.80444 0.80903 0.81476 0.81596 0.82070 0.82152 0.82979 0.83258 0.83550 0.84080 0.84269 0.84530 0.84877 0.85329 0.85841 0.86295 0.86741 0.86828 0.87483 0.87744 0.88085 0.88604 0.89137 0.89226 0.89569 0.89808 0.90279 0.90512 0.91323 0.91743 0.91865 0.92496 0.92582 0.92899 0.93790 0.93857 0.94581 0.94808 0.95033 0.95820 0.96317 0.96545 0.97004 0.97642 0.97975 0.98263 0.99123 0.99412 0.99684 1.00054 1.01302 1.01673 1.02152 1.02577 1.02734 1.03487 1.04049 1.04314 1.05365 1.06423 1.06484 1.07338 1.08108 1.08576 1.08842 1.10414 1.10979 1.11525 1.12629 1.13046 1.14889 1.15264 1.16243 1.16949 1.17328 1.18854 1.19444 1.20246 1.21187 1.21702 1.22959 1.23824 1.24809 1.24988 1.26655 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2.16956 2.17183 2.17374 2.17715 2.18939 2.19122 2.19573 2.20543 2.21499 2.21727 2.22387 2.23140 2.23252 2.24262 2.24628 2.25545 2.26050 2.26951 2.27842 2.28456 2.30080 2.30908 2.31381 2.31617 2.32054 2.32303 2.33667 2.34032 2.34809 2.35667 2.36734 2.37070 2.37518 2.39494 2.39807 2.41011 2.41760 2.42472 2.43571 2.43819 2.43884 2.45128 2.45846 2.46197 2.46648 2.46745 2.47405 2.48433 2.49246 2.50009 2.50621 2.52064 2.53020 2.53719 2.54800 2.55579 2.56069 2.57023 2.57645 2.58420 2.59445 2.59860 2.60679 2.61337 2.62651 2.63209 2.64010 2.64742 2.65427 2.66156 2.66629 2.67184 2.67448 2.68067 2.68433 2.68890 2.69815 2.70587 2.71191 2.72111 2.72505 2.73138 2.73586 2.73776 2.74049 2.74702 2.75385 2.75809 2.75958 2.76543 2.77248 2.78149 2.78802 2.79487 2.80488 2.81110 2.82043 2.82607 2.83243 2.83552 2.83767 2.85385 2.85730 2.86373 2.87483 2.88129 2.88437 2.89111 2.89797 2.90300 2.90768 2.91331 2.92032 2.92310 2.92545 2.93386 2.94182 2.94686 2.95104 2.96289 2.96592 2.99003 2.99981 3.00806 3.01114 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H H H H H H H H H H H H H H H 0.134518 -0.492152 -0.573627 -0.500514 -0.508423 -0.546150 -0.356592 -0.381149 -0.662372 0.012179 -0.151059 0.028758 -0.085054 -0.060431 -0.193214 -0.201339 0.170920 -0.189814 0.196708 0.009010 0.433922 -0.267624 -0.215599 -0.333922 -0.338187 -0.331614 -0.171657 -0.314318 -0.327423 0.660974 -0.419798 0.237437 0.699913 0.125517 0.088968 0.094245 0.097243 0.101023 0.107392 0.114220 0.117097 0.098553 0.097303 0.079305 0.143291 0.144383 0.103444 0.122811 0.095314 0.113375 0.125316 0.106730 0.102941 0.119457 0.106383 0.102799 0.102304 0.092775 0.099288 0.093983 0.095905 0.116616 0.321760 0.091574 0.099902 0.120094 0.181173 0.190502 0.313259 0.304383 0.307066 -0.00000 Mulliken charges with hydrogens summed into heavy atoms: 1 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 S O O O O N N N N C C C C C C C C C C C C C C C C C C C C C C C C 0.134518 -0.492152 -0.251867 -0.500514 -0.508423 -0.546150 -0.356592 -0.067890 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