Gaussian 16 GINC-WATSON SGERVASONI NEW-compound opt 6-31G** ES64L-G16RevA.03 3-Dec-2025 Gaussian 16 25-Dec-2016 ES64L-G16RevA.03 63 63 (6D, 7F) 6-31G(d,p) RB3LYP 6-31G(d,p) FOpt #N B3LYP/6-31G(d,p) SCF(Conver=8) SCRF=(PCM,Solvent=Water) Opt(Tight) NoSymm Int=UltraFine Freq=NoRaman SCF=XQC Test 509.2859095999996 0 1 AuxInfo=1/0/N:14;15;16;17;18;19;20;21;22;23;24;25;26;27;28;29;30;31;32;33;34;35;36;37;38;1;2;3;10;11;12;13;4;5;6;7;8;9;39;40;41;42;43;44;45;46;47;48;49;50;51;52;53;54;55;56;57;58;59;60;61;62;63/rA:63nF0F0F0O0O0O0O0O0O0N0N0N0N0C0C0C0C0C0C0C0C0C0C0C0C0C0C0C0C0C0C0C0C0C0C0C0C0C0H0H0H0H0H0H0H0H0H0H0H0H0H0H0H0H0H0H0H0H0H0H0H0H0H0/rB:;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;/rC:10.514,-.476,.585;12,.37,-.776;10.632,-1.168,-1.511;-7.28,-1.027,-1.461;4.837,1.075,1.253;-4.193,-2.312,.03;-9.879,3.428,1.013;-10.272,3.107,-1.126;9.837,.934,-1.084;1.043,-.484,.464;-7.526,.072,.485;-8.664,.926,-1.205;-9.703,2.771,-.05;-6.457,-1.733,-.467;3.804,.348,.6;2.699,1.318,.197;3.247,-.716,1.54;1.508,.589,-.422;2.06,-1.446,.917;-6.626,-.976,.885;-5.009,-1.702,-.953;-6.968,-3.17,-.374;-.275,-.944,.355;-7.846,-.015,-.82;-8.151,1.123,1.033;-.935,-1.442,1.478;-.928,-.904,-.877;-2.901,-1.86,.137;-8.861,1.651,-.037;-2.248,-1.901,1.369;-2.24,-1.362,-.986;6.078,1.04,.674;6.734,-.179,.503;6.685,2.224,.253;7.997,-.215,-.087;7.948,2.188,-.337;8.604,.969,-.507;10.734,-.099,-.693;4.174,-.142,-.313;2.37,1.883,1.079;3.09,2.063,-.505;4.03,-1.435,1.807;2.94,-.246,2.484;.715,1.328,-.591;1.797,.172,-1.395;2.394,-2.046,.062;1.661,-2.144,1.662;-7.107,-1.573,1.665;-5.708,-.516,1.26;-4.912,-2.237,-1.906;-4.734,-.653,-1.132;-8.031,-3.188,-.108;-6.418,-3.753,.372;-6.885,-3.676,-1.343;-8.058,1.408,2.072;-.449,-1.469,2.45;-.437,-.542,-1.776;-2.759,-2.285,2.248;-2.702,-1.343,-1.969;6.276,-1.109,.826;6.178,3.176,.383;8.456,-1.188,-.234;8.416,3.113,-.663; g16 /usr/local/g16/l1.exe "/home/sgervasoni/delamanid_0/geom/Gau-1681356.inp" -scrdir="/home/sgervasoni/delamanid_0/geom/" NProcShared=48 Mem=54Gb Chk=mol #N B3LYP/6-31G(d,p) SCF(Conver=8) SCRF=(PCM,Solvent=Water) Opt(Tight) 1/7=10,18=20,19=15,26=6,38=1/1,3 2/9=110,12=2,15=1,17=6,18=5,40=1/2 3/5=1,6=6,7=101,11=2,25=1,30=1,70=2201,71=1,72=1,74=-5,75=-5/1,2,3 4//1 5/5=2,6=8,8=3,13=1,38=5,53=1/2,8 6/7=2,8=2,9=2,10=2,28=1/1 7/30=1/1,2,3,16 1/7=10,18=20,19=15,26=6/3(2) 2/9=110,15=1/2 99//99 2/9=110,15=1/2 3/5=1,6=6,7=101,11=2,25=1,30=1,70=2205,71=1,72=1,74=-5,75=-5/1,2,3 4/5=5,16=3,69=1/1 5/5=2,6=8,8=3,13=1,38=5,53=1/2,8 7/30=1/1,2,3,16 1/7=10,18=20,19=15,26=6/3(-5) 2/9=110,15=1/2 6/7=2,8=2,9=2,10=2,19=2,28=1/1 99/9=1/99 NEW-compound opt 6-31G** Berny optimization. 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D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2 63 1.00e+00 60 T Berny optimization. local minimum Step number 45 out of a maximum of 369 All quantities printed in internal units (Hartrees-Bohrs-Radians) 0.00104 0.00201 0.00273 0.00311 0.00362 0.00389 0.00519 0.00667 0.00671 0.00875 0.01016 0.01304 0.01552 0.01664 0.01732 0.01946 0.02002 0.02030 0.02079 0.02113 0.02148 0.02153 0.02155 0.02156 0.02158 0.02160 0.02161 0.02166 0.02173 0.02190 0.02205 0.02210 0.02275 0.02286 0.02318 0.02354 0.02469 0.02503 0.02961 0.03275 0.04041 0.04221 0.04434 0.04667 0.04781 0.05070 0.05093 0.05411 0.05581 0.05620 0.05640 0.05736 0.05806 0.05866 0.05947 0.06082 0.06197 0.06591 0.07807 0.07964 0.08013 0.08065 0.08818 0.08953 0.09146 0.09242 0.09330 0.09595 0.11051 0.11246 0.12420 0.13560 0.13717 0.14360 0.15356 0.15519 0.15868 0.15936 0.15948 0.15996 0.16001 0.16011 0.16028 0.16057 0.16080 0.16098 0.16465 0.16531 0.16741 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1.06154 -1.01602 -3.10543 1.11771 2.87702 0.78761 -1.27243 1.02372 -1.10202 3.13400 -2.85902 1.29843 -0.74873 -2.91370 0.19035 1.00735 -2.17179 0.15258 -1.92081 2.22456 -3.09220 1.11759 -1.02023 -0.04328 3.08471 -3.11702 0.01097 -3.04971 0.09794 -0.00844 3.13921 3.11691 -0.00784 3.13939 0.00198 -3.13475 0.00218 0.00931 -3.13694 -0.19984 1.85370 -2.27863 1.77806 -2.45158 -0.30073 -2.25991 -0.20636 1.94449 3.12010 -1.05940 1.01699 1.13342 -3.04608 -0.96969 -1.11424 0.98944 3.06583 -1.07121 3.11762 1.03417 0.96440 -1.12996 3.06978 -3.08693 1.10190 -0.98154 -3.07102 -0.96705 1.09245 -0.95395 1.15003 -3.07365 1.15591 -3.02330 -0.96380 3.01532 -1.14665 0.91926 0.95182 3.07304 -1.14424 -1.14404 0.97718 3.04309 0.98324 3.06966 -1.17399 -1.11338 0.97305 3.01258 3.10787 -1.08889 0.95064 -0.98453 1.14915 -3.09373 -3.12459 -0.99091 1.04940 1.09922 -3.05028 -1.00997 3.11894 -0.00042 0.01273 -3.10663 -3.10058 0.04979 0.00416 -3.12866 0.00419 -3.13308 3.13903 0.00176 -0.01619 -3.13914 3.10332 -0.01963 -0.01761 3.13788 3.11543 -0.01227 -3.13566 -0.01240 0.00244 3.12571 -3.13128 -0.00394 0.01414 3.14148 3.12342 -0.01821 -0.00328 3.13827 -3.12591 0.01003 0.00226 3.13820 0.00371 -3.13646 -3.13785 0.00517 -0.00163 3.13502 -3.13745 -0.00080 -3.08390 -0.00313 0.05628 3.13705 3.08292 0.00207 -0.05377 -3.13462 |Maximum Force|RMS Force|Maximum Displacement|RMS Displacement| 0.000000 0.000000 0.000141 0.000027 0.000015 0.000010 0.000060 0.000040 YES YES NO YES -3.484470e-12 Optimization completed on the basis of negligible forces. -- Stationary point found. R1 R2 R3 R4 R5 R6 R7 R8 R9 R10 R11 R12 R13 R14 R15 R16 R17 R18 R19 R20 R21 R22 R23 R24 R25 R26 R27 R28 R29 R30 R31 R32 R33 R34 R35 R36 R37 R38 R39 R40 R41 R42 R43 R44 R45 R46 R47 R48 R49 R50 R51 R52 R53 R54 R55 R56 R57 R58 R59 R60 R61 R62 R63 R64 R65 R66 R67 1 2 3 4 4 5 5 6 6 7 8 9 9 10 10 10 11 11 11 12 12 13 14 14 14 15 15 15 16 16 16 17 17 17 18 18 19 19 20 20 21 21 22 22 22 23 23 25 25 26 26 27 27 28 28 30 31 32 32 33 33 34 34 35 35 36 36 38 38 38 14 24 15 32 21 28 13 13 37 38 18 19 23 20 24 25 24 29 29 20 21 22 16 17 39 18 40 41 19 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 26 27 29 55 30 56 31 57 30 31 58 59 33 34 35 60 36 61 37 62 37 63 1.3492 1.3361 1.3492 1.4831 1.339 1.4407 1.3632 1.4191 1.3769 1.2415 1.2352 1.4131 1.3518 1.4634 1.4731 1.4191 1.4565 1.3634 1.3666 1.3046 1.3836 1.4243 1.5698 1.534 1.5176 1.5254 1.5299 1.098 1.5331 1.0958 1.0947 1.5314 1.0944 1.0959 1.093 1.106 1.1056 1.0905 1.0927 1.0907 1.0968 1.0982 1.0926 1.0926 1.093 1.4118 1.4021 1.3833 1.0766 1.3865 1.0853 1.4012 1.0834 1.4021 1.3936 1.0854 1.0837 1.4026 1.4055 1.3969 1.0823 1.3895 1.0847 1.3882 1.0842 1.3936 1.0842 -DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0 A1 A2 A3 A4 A5 A6 A7 A8 A9 A10 A11 A12 A13 A14 A15 A16 A17 A18 A19 A20 A21 A22 A23 A24 A25 A26 A27 A28 A29 A30 A31 A32 A33 A34 A35 A36 A37 A38 A39 A40 A41 A42 A43 A44 A45 A46 A47 A48 A49 A50 A51 A52 A53 A54 A55 A56 A57 A58 A59 A60 A61 A62 A63 A64 A65 A66 A67 A68 A69 A70 A71 A72 A73 A74 A75 A76 A77 A78 A79 A80 A81 A82 A83 A84 A85 A86 A87 A88 A89 A90 A91 A92 A93 A94 A95 A96 A97 A98 A99 A100 A101 A102 A103 A104 A105 A106 A107 A108 A109 A110 A111 A112 A113 A114 A115 A116 A117 A118 A119 14 15 21 37 18 18 19 20 20 24 24 7 7 8 4 4 4 20 20 21 5 5 5 16 16 17 15 15 15 18 18 40 15 15 15 19 19 42 10 10 10 16 16 44 10 10 10 17 17 46 11 11 11 14 14 48 6 6 6 14 14 50 14 14 14 52 52 53 10 10 26 4 4 11 11 11 29 23 23 30 23 23 31 6 6 30 12 12 13 26 26 28 27 27 28 5 5 33 32 32 35 32 32 36 33 33 37 34 34 37 9 9 35 1 1 1 2 2 3 4 5 6 9 10 10 10 11 11 11 12 13 13 13 14 14 14 14 14 14 15 15 15 15 15 15 16 16 16 16 16 16 17 17 17 17 17 17 18 18 18 18 18 18 19 19 19 19 19 19 20 20 20 20 20 20 21 21 21 21 21 21 22 22 22 22 22 22 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NEW-compound opt 6-31G** Redundant internal coordinates found in file. (old form). Charge = 0 Multiplicity = 1 Berny optimization. R1 R2 R3 R4 R5 R6 R7 R8 R9 R10 R11 R12 R13 R14 R15 R16 R17 R18 R19 R20 R21 R22 R23 R24 R25 R26 R27 R28 R29 R30 R31 R32 R33 R34 R35 R36 R37 R38 R39 R40 R41 R42 R43 R44 R45 R46 R47 R48 R49 R50 R51 R52 R53 R54 R55 R56 R57 R58 R59 R60 R61 R62 R63 R64 R65 R66 R67 1 2 3 4 4 5 5 6 6 7 8 9 9 10 10 10 11 11 11 12 12 13 14 14 14 15 15 15 16 16 16 17 17 17 18 18 19 19 20 20 21 21 22 22 22 23 23 25 25 26 26 27 27 28 28 30 31 32 32 33 33 34 34 35 35 36 36 38 38 38 14 24 15 32 21 28 13 13 37 38 18 19 23 20 24 25 24 29 29 20 21 22 16 17 39 18 40 41 19 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 26 27 29 55 30 56 31 57 30 31 58 59 33 34 35 60 36 61 37 62 37 63 1.3492 1.3361 1.3492 1.4831 1.339 1.4407 1.3632 1.4191 1.3769 1.2415 1.2352 1.4131 1.3518 1.4634 1.4731 1.4191 1.4565 1.3634 1.3666 1.3046 1.3836 1.4243 1.5698 1.534 1.5176 1.5254 1.5299 1.098 1.5331 1.0958 1.0947 1.5314 1.0944 1.0959 1.093 1.106 1.1056 1.0905 1.0927 1.0907 1.0968 1.0982 1.0926 1.0926 1.093 1.4118 1.4021 1.3833 1.0766 1.3865 1.0853 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54 52 53 54 52 53 54 18 40 41 18 40 41 18 40 41 19 42 43 19 42 43 19 42 43 10 44 45 10 44 45 10 44 45 10 46 47 10 46 47 10 46 47 30 56 30 56 31 57 31 57 12 13 12 13 28 58 28 58 28 59 28 59 26 58 26 58 27 59 27 59 35 60 35 60 36 61 36 61 37 62 37 62 37 63 37 63 9 36 9 36 9 35 9 35 10.8076 -107.0569 132.2487 -5.6662 175.2879 -159.0288 80.7753 -41.4606 1.9266 -178.8931 179.0684 59.8756 -61.1215 -179.2371 0.975 -91.4381 91.9757 -60.2043 -179.7036 60.8222 -58.2139 -177.9281 64.0399 164.8411 45.1269 -72.9051 58.6547 -63.1412 179.5651 -163.8096 74.3944 -42.8993 -166.9422 10.9066 57.7171 -124.4341 8.742 -110.0548 127.4576 -177.1706 64.0326 -58.455 -2.4799 176.7409 -178.592 0.6288 -174.7353 5.6118 -0.4834 179.8637 178.5858 -0.449 179.8738 0.1135 -179.6083 0.1244 0.5334 -179.7339 -11.4497 106.2099 -130.5558 101.8757 -140.4648 -17.2304 -129.4827 -11.8231 111.4113 178.769 -60.6988 58.2696 64.9403 -174.5274 -55.5591 -63.8412 56.6911 175.6594 -61.3758 178.6263 59.2536 55.256 -64.7419 175.8855 -176.8679 63.1342 -56.2384 -175.9567 -55.408 62.593 -54.6571 65.8916 -176.1074 66.2288 -173.2225 -55.2215 172.7649 -65.6982 52.6695 54.5354 176.0723 -65.56 -65.5486 55.9883 174.356 56.3353 175.8787 -67.2645 -63.7919 55.7515 172.6082 178.0677 -62.3888 54.4679 -56.4096 65.8416 -177.2575 -179.0258 -56.7747 60.1263 62.9807 -174.7682 -57.8672 178.7019 -0.0243 0.7295 -177.9967 -177.65 2.8526 0.2384 -179.259 0.2403 -179.5121 179.8534 0.101 -0.9276 -179.8594 177.8072 -1.1246 -1.0089 179.7872 178.5009 -0.7029 -179.6603 -0.7102 0.1399 179.09 -179.4089 -0.2255 0.8101 179.9935 178.9588 -1.0432 -0.1882 179.8098 -179.1016 0.5746 0.1293 179.8055 0.2126 -179.7058 -179.7854 0.2962 -0.0932 179.6233 -179.7624 -0.0459 -176.6944 -0.1791 3.2244 179.7397 176.6382 0.1186 -3.0809 -179.6005 calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically Berny optimization. local minimum Step number 1 out of a maximum of 2 All quantities printed in internal units (Hartrees-Bohrs-Radians) Second derivative matrix not updated -- analytic derivatives used. 0.00102 0.00210 0.00262 0.00274 0.00286 0.00385 0.00421 0.00452 0.00513 0.00609 0.00664 0.00703 0.00709 0.00981 0.01192 0.01416 0.01558 0.01622 0.01646 0.01699 0.01753 0.01765 0.01819 0.01844 0.01865 0.02089 0.02122 0.02248 0.02333 0.02344 0.02453 0.02566 0.02713 0.02738 0.02775 0.02840 0.02939 0.02986 0.03351 0.03609 0.03680 0.03923 0.03963 0.04085 0.04325 0.04402 0.04578 0.04733 0.04760 0.04940 0.05032 0.05160 0.05416 0.05483 0.05587 0.05910 0.06235 0.06554 0.06646 0.06732 0.07012 0.07336 0.08135 0.08223 0.08443 0.09020 0.09062 0.09125 0.09740 0.10089 0.10711 0.10973 0.11045 0.11056 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1.14915 -3.09373 -3.12459 -0.99091 1.04940 1.09922 -3.05028 -1.00997 3.11894 -0.00042 0.01273 -3.10663 -3.10058 0.04979 0.00416 -3.12866 0.00419 -3.13308 3.13903 0.00176 -0.01619 -3.13914 3.10332 -0.01963 -0.01761 3.13788 3.11543 -0.01227 -3.13566 -0.01240 0.00244 3.12571 -3.13128 -0.00394 0.01414 3.14148 3.12342 -0.01821 -0.00328 3.13827 -3.12591 0.01003 0.00226 3.13820 0.00371 -3.13646 -3.13785 0.00517 -0.00163 3.13502 -3.13745 -0.00080 -3.08390 -0.00313 0.05628 3.13705 3.08292 0.00207 -0.05377 -3.13462 |Maximum Force|RMS Force|Maximum Displacement|RMS Displacement| 0.000000 0.000000 0.000066 0.000012 0.000015 0.000010 0.000060 0.000040 YES YES NO YES -1.191176e-12 6-31G(d,p) (6D, 7F) 63 63 63 1.00e+00 60 T 0.3920966 0.0166233 0.0162721 1 -1937.52007196 Symmetrizing basis deriv contribution to polar: IMax=3 JMax=2 DiffMx= 0.00D+00 IDoAtm=11111111111111111111111111111111111111111111111111 IDoAtm=1111111111111 NEqPCM: Using equilibrium solvation (IEInf=0, Eps= 78.3553, EpsInf= 1.7778) Differentiating once with respect to electric field. with respect to dipole field. Differentiating once with respect to nuclear coordinates. CalDSu exits because no D1Ps are significant. There are 192 degrees of freedom in the 1st order CPHF. IDoFFX=6 NUNeed= 3. 189 vectors produced by pass 0 Test12= 7.73D-14 1.00D-09 XBig12= 4.16D+02 8.74D+00. AX will form 96 AO Fock derivatives at one time. 189 vectors produced by pass 1 Test12= 7.73D-14 1.00D-09 XBig12= 1.06D+02 4.67D+00. 189 vectors produced by pass 2 Test12= 7.73D-14 1.00D-09 XBig12= 1.16D+00 1.34D-01. 189 vectors produced by pass 3 Test12= 7.73D-14 1.00D-09 XBig12= 6.19D-03 1.01D-02. 189 vectors produced by pass 4 Test12= 7.73D-14 1.00D-09 XBig12= 1.37D-05 4.09D-04. 135 vectors produced by pass 5 Test12= 7.73D-14 1.00D-09 XBig12= 1.64D-08 1.35D-05. 43 vectors produced by pass 6 Test12= 7.73D-14 1.00D-09 XBig12= 1.77D-11 5.14D-07. 3 vectors produced by pass 7 Test12= 7.73D-14 1.00D-09 XBig12= 1.67D-14 1.03D-08. InvSVY: IOpt=1 It= 1 EMax= 2.13D-14 Solved reduced A of dimension 1126 with 192 vectors. Isotropic polarizability for W= 0.000000 404.76 Bohr**3. End of Minotr F.D. properties file 721 does not exist. PT30707.500S Wed Dec 3 14:51:47 2025 -19.18854 -19.18204 -19.18003 -19.17729 -14.57362 -14.42216 -14.34610 -14.34197 -10.48792 -10.32185 -10.28865 -10.26825 -10.26036 -10.25797 -10.25761 -10.25621 -10.25590 -10.24852 -10.24807 -10.22259 -10.21734 -10.21593 -10.20567 -10.20516 -10.20033 -10.19798 -10.19288 -10.19206 -10.19097 -10.19039 -10.18961 -10.18768 -10.18741 -1.32641 -1.23414 -1.22794 -1.22116 -1.13010 -1.10076 -1.07316 -1.06732 -1.04584 -1.03495 -0.94211 -0.93251 -0.86652 -0.85275 -0.82828 -0.81099 -0.80603 -0.76711 -0.76466 -0.76209 -0.76099 -0.74922 -0.73855 -0.70774 -0.69538 -0.68532 -0.66072 -0.64690 -0.63961 -0.63412 -0.62462 -0.61101 -0.60763 -0.60372 -0.60316 -0.59121 -0.57792 -0.57534 -0.56371 -0.54687 -0.54427 -0.54137 -0.53726 -0.52584 -0.52246 -0.52106 -0.51156 -0.49659 -0.49351 -0.48795 -0.48695 -0.47729 -0.46886 -0.46794 -0.46270 -0.45950 -0.45747 -0.45492 -0.44942 -0.44745 -0.44533 -0.44241 -0.43838 -0.43717 -0.43206 -0.42373 -0.42263 -0.41959 -0.41832 -0.41230 -0.41099 -0.40603 -0.40249 -0.39395 -0.39223 -0.38917 -0.38727 -0.37785 -0.37679 -0.36746 -0.36496 -0.35667 -0.35028 -0.34425 -0.34280 -0.33325 -0.33134 -0.32511 -0.32178 -0.31761 -0.31289 -0.31140 -0.31105 -0.30369 -0.29159 -0.26578 -0.26044 -0.25352 -0.23866 -0.22746 -0.19430 -0.08477 -0.01645 -0.00686 -0.00019 0.01303 0.02488 0.05656 0.06659 0.07636 0.08459 0.09053 0.09951 0.10735 0.10801 0.11716 0.12525 0.12667 0.12931 0.13897 0.14150 0.14285 0.14563 0.14838 0.15063 0.15421 0.15508 0.15709 0.16240 0.16547 0.16665 0.16948 0.17371 0.17508 0.17812 0.18132 0.18230 0.18534 0.18568 0.18701 0.18885 0.19379 0.19726 0.20779 0.21749 0.22183 0.22368 0.22993 0.23965 0.24436 0.24746 0.24951 0.25147 0.25515 0.26415 0.26545 0.27026 0.27665 0.28322 0.29193 0.29259 0.30662 0.33092 0.33717 0.34099 0.34494 0.34817 0.35148 0.36108 0.37082 0.38122 0.39185 0.43329 0.45983 0.46149 0.46436 0.46877 0.47395 0.47716 0.48929 0.49273 0.49851 0.50132 0.50798 0.51291 0.51552 0.52148 0.52751 0.52885 0.52989 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C C C C C C H H H H H H H H H H H H H H H H H H H H H H H H H -0.270006 -0.255663 -0.269796 -0.540841 -0.560585 -0.555264 -0.450071 -0.440383 -0.537331 -0.525474 -0.479088 -0.583022 0.343365 0.164163 0.159042 -0.200185 -0.194988 -0.046203 -0.053195 -0.034530 0.081757 -0.325764 0.287428 0.808786 0.137492 -0.126159 -0.154554 0.343933 0.372231 -0.143856 -0.158469 0.363608 -0.148368 -0.149826 -0.105771 -0.093774 0.253484 0.965444 0.110164 0.114639 0.114226 0.112837 0.114752 0.122660 0.097656 0.097955 0.121865 0.171361 0.176208 0.134763 0.126093 0.135588 0.145124 0.135720 0.181148 0.105611 0.105997 0.104651 0.113092 0.122995 0.114479 0.121883 0.120967 -0.00000 Mulliken charges with hydrogens summed into heavy atoms: 1 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 F F F O O O O O O N N N N C C C C C C C C C C C C C C C C C C C C C C C C C -0.270006 -0.255663 -0.269796 -0.540841 -0.560585 -0.555264 -0.450071 -0.440383 -0.537331 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