Gaussian 16 GINC-MILES GMALLOCI NEW-compound opt 6-31G** ES64L-G16RevA.03 24-Sep-2021 Gaussian 16 25-Dec-2016 ES64L-G16RevA.03 68 68 (6D, 7F) 6-31G(d,p) RB3LYP 6-31G(d,p) FOpt #N B3LYP/6-31G(d,p) SCF(Conver=8) SCRF=(PCM,Solvent=Water) Opt(Tight) NoSymm Int=UltraFine Freq=NoRaman SCF=XQC Test 420.20269999999977 3 1 AuxInfo=1/0/N:15;16;17;18;19;20;21;22;23;24;25;26;27;28;29;30;31;11;12;13;14;1;2;3;4;5;6;7;8;9;10;32;33;34;35;36;37;38;39;40;41;42;43;44;45;46;47;48;49;50;51;52;53;54;55;56;57;58;59;60;61;62;63;64;65;66;67;68/rA:68nO0O0O0O0O0O0O0O0O0O0N0N0N0N0C0C0C0C0C0C0C0C0C0C0C0C0C0C0C0C0C0H0H0H0H0H0H0H0H0H0H0H0H0H0H0H0H0H0H0H0H0H0H0H0H0H0H0H0H0H0H0H0H0H0H0H0H0H0/rB:;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;/rC:.5865,1.3568,-.4072;-2.1255,-1.092,-.5454;2.6212,.4432,.3831;-2.0276,2.5362,-.1035;-1.0833,-2.0854,1.3323;2.6732,4.1904,2.1272;-4.3044,-3.1617,.1979;4.4078,3.6298,-.0959;-3.2077,-3.7989,2.6105;1.3095,-3.5383,1.1131;-.6143,-.7841,-3.1465;-3.3656,.4577,-2.8275;.1927,2.6713,2.0968;4.4949,-.4503,-1.5102;-.1472,.2586,-.9539;-1.5244,.1701,-.2727;-.2206,.4567,-2.4791;-2.4747,1.3086,-.6838;-2.5713,1.5175,-2.2062;-1.1739,1.6092,-2.8472;1.3343,.9574,.7395;-2.3223,-1.8352,.6484;1.4971,2.1258,1.7192;2.3846,3.2212,1.118;-2.8955,-3.1994,.3056;3.7048,2.6194,.6234;3.4571,1.4015,-.2747;-2.406,-4.0493,1.457;-1.0115,-3.4825,1.6923;4.755,.6857,-.6392;.0569,-4.1397,.8288;-2.0533,2.4657,.8536;2.5554,3.7948,2.9939;-4.6923,-3.1513,1.0759;4.8263,4.2314,.5241;-3.4782,-4.6338,2.9996;1.4285,-3.4811,2.064;-1.584,-.9479,-3.3769;.0835,-1.477,-3.3769;-3.791,-.1098,-2.1084;-4.087,.8702,-3.4015;-2.7673,-.119,-3.4015;.1193,2.702,3.1037;.0974,3.605,1.7237;-.5389,2.0833,1.7237;4.3075,-1.2689,-.9489;3.6945,-.2514,-2.0931;5.3022,-.6194,-2.0931;.397,-.6585,-.7283;-1.3863,.1979,.8081;.7752,.6807,-2.8618;-3.4619,1.0823,-.2809;-3.1185,2.438,-2.4094;-.7196,2.5099,-2.4346;-1.337,1.5241,-3.9216;.7759,.119,1.1559;-2.952,-1.1993,1.2707;1.943,1.7624,2.6451;1.8657,3.7449,.3151;-2.6491,-3.5921,-.6808;4.3457,2.3274,1.4553;2.9273,1.7421,-1.1643;-2.4727,-5.1264,1.3036;-.7267,-3.6066,2.7371;5.1618,.2636,.2797;5.3523,1.3787,-1.2318;-.1552,-3.9004,-.2132;.1519,-5.1799,1.1406; g16 Output=mol.log NProcShared=48 Mem=64Gb Chk=mol #N B3LYP/6-31G(d,p) SCF(Conver=8) SCRF=(PCM,Solvent=Water) Opt(Tight) 1/7=10,18=20,19=15,26=6,38=1/1,3 2/9=110,12=2,15=1,17=6,18=5,40=1/2 3/5=1,6=6,7=101,11=2,25=1,30=1,70=2201,71=1,72=1,74=-5,75=-5/1,2,3 4//1 5/5=2,6=8,8=3,13=1,38=5,53=1/2,8 6/7=2,8=2,9=2,10=2,28=1/1 7/30=1/1,2,3,16 1/7=10,18=20,19=15,26=6/3(2) 2/9=110,15=1/2 99//99 2/9=110,15=1/2 3/5=1,6=6,7=101,11=2,25=1,30=1,70=2205,71=1,72=1,74=-5,75=-5/1,2,3 4/5=5,16=3,69=1/1 5/5=2,6=8,8=3,13=1,38=5,53=1/2,8 7/30=1/1,2,3,16 1/7=10,18=20,19=15,26=6/3(-5) 2/9=110,15=1/2 6/7=2,8=2,9=2,10=2,19=2,28=1/1 99/9=1/99 NEW-compound opt 6-31G** Berny optimization. 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R1 R2 R3 R4 R5 R6 R7 R8 R9 R10 R11 R12 R13 R14 R15 R16 R17 R18 R19 R20 R21 R22 R23 R24 R25 R26 R27 R28 R29 R30 R31 R32 R33 R34 R35 R36 R37 R38 R39 R40 R41 R42 R43 R44 R45 R46 R47 R48 R49 R50 R51 R52 R53 R54 R55 R56 R57 R58 R59 R60 R61 R62 R63 R64 R65 R66 R67 R68 R69 R70 1 1 2 2 3 3 4 4 5 5 6 6 7 7 8 8 9 9 10 10 11 11 11 12 12 12 12 13 13 13 13 14 14 14 14 15 15 15 16 16 17 17 18 18 19 19 20 20 21 21 22 22 23 23 24 24 25 25 26 26 27 27 28 28 29 29 30 30 31 31 15 21 16 22 21 27 18 32 22 29 24 33 25 34 26 35 28 36 31 37 17 38 39 19 40 41 42 23 43 44 45 30 46 47 48 16 17 49 18 50 20 51 19 52 20 53 54 55 23 56 25 57 24 58 26 59 28 60 27 61 30 62 29 63 31 64 65 66 67 68 1.4396 1.4058 1.4316 1.4219 1.4071 1.4338 1.4284 0.9677 1.4165 1.4437 1.4183 0.9707 1.4048 0.9737 1.4121 0.969 1.427 0.9658 1.432 0.9683 1.4845 1.0166 1.0184 1.5171 1.0219 1.0215 1.0796 1.507 1.0233 1.0272 1.039 1.5057 1.0487 1.0238 1.0234 1.5437 1.5437 1.0937 1.5379 1.0932 1.5416 1.0962 1.5443 1.0968 1.535 1.0917 1.0919 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NEW-compound opt 6-31G** Redundant internal coordinates found in file. (old form). Charge = 3 Multiplicity = 1 Berny optimization. R1 R2 R3 R4 R5 R6 R7 R8 R9 R10 R11 R12 R13 R14 R15 R16 R17 R18 R19 R20 R21 R22 R23 R24 R25 R26 R27 R28 R29 R30 R31 R32 R33 R34 R35 R36 R37 R38 R39 R40 R41 R42 R43 R44 R45 R46 R47 R48 R49 R50 R51 R52 R53 R54 R55 R56 R57 R58 R59 R60 R61 R62 R63 R64 R65 R66 R67 R68 R69 R70 1 1 2 2 3 3 4 4 5 5 6 6 7 7 8 8 9 9 10 10 11 11 11 12 12 12 12 13 13 13 13 14 14 14 14 15 15 15 16 16 17 17 18 18 19 19 20 20 21 21 22 22 23 23 24 24 25 25 26 26 27 27 28 28 29 29 30 30 31 31 15 21 16 22 21 27 18 32 22 29 24 33 25 34 26 35 28 36 31 37 17 38 39 19 40 41 42 23 43 44 45 30 46 47 48 16 17 49 18 50 20 51 19 52 20 53 54 55 23 56 25 57 24 58 26 59 28 60 27 61 30 62 29 63 31 64 65 66 67 68 1.4396 1.4058 1.4316 1.4219 1.4071 1.4338 1.4284 0.9677 1.4165 1.4437 1.4183 0.9707 1.4048 0.9737 1.4121 0.969 1.427 0.9658 1.432 0.9683 1.4845 1.0166 1.0184 1.5171 1.0219 1.0215 1.0796 1.507 1.0233 1.0272 1.039 1.5057 1.0487 1.0238 1.0234 1.5437 1.5437 1.0937 1.5379 1.0932 1.5416 1.0962 1.5443 1.0968 1.535 1.0917 1.0919 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analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically A1 A2 A3 A4 A5 A6 A7 A8 A9 A10 A11 A12 A13 A14 A15 A16 A17 A18 A19 A20 A21 A22 A23 A24 A25 A26 A27 A28 A29 A30 A31 A32 A33 A34 A35 A36 A37 A38 A39 A40 A41 A42 A43 A44 A45 A46 A47 A48 A49 A50 A51 A52 A53 A54 A55 A56 A57 A58 A59 A60 A61 A62 A63 A64 A65 A66 A67 A68 A69 A70 A71 A72 A73 A74 A75 A76 A77 A78 A79 A80 A81 A82 A83 A84 A85 A86 A87 A88 A89 A90 A91 A92 A93 A94 A95 A96 A97 A98 A99 A100 A101 A102 A103 A104 A105 A106 A107 A108 A109 A110 A111 A112 A113 A114 A115 A116 A117 A118 A119 A120 A121 A122 A123 A124 A125 A126 A127 A128 A129 A130 A131 A132 A133 15 16 21 18 22 24 25 26 28 31 17 17 38 19 19 19 40 40 41 23 23 23 43 43 44 30 30 30 46 46 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analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 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analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically D1 D2 D3 D4 D5 D6 D7 D8 D9 D10 D11 D12 D13 D14 D15 D16 D17 D18 D19 D20 D21 D22 D23 D24 D25 D26 D27 D28 D29 D30 D31 D32 D33 D34 D35 D36 D37 D38 D39 D40 D41 D42 D43 D44 D45 D46 D47 D48 D49 D50 D51 D52 D53 D54 D55 D56 D57 D58 D59 D60 D61 D62 D63 D64 D65 D66 D67 D68 D69 D70 D71 D72 D73 D74 D75 D76 D77 D78 D79 D80 D81 D82 D83 D84 D85 D86 D87 D88 D89 D90 D91 D92 D93 D94 D95 D96 D97 D98 D99 D100 D101 D102 D103 D104 D105 D106 D107 D108 D109 D110 D111 D112 D113 D114 D115 D116 D117 D118 D119 D120 D121 D122 D123 D124 D125 D126 D127 D128 D129 D130 D131 D132 D133 D134 D135 D136 D137 D138 D139 D140 D141 D142 D143 D144 D145 D146 D147 D148 D149 D150 D151 D152 D153 D154 D155 D156 D157 D158 D159 D160 D161 D162 D163 D164 D165 D166 D167 D168 D169 D170 D171 D172 D173 D174 D175 D176 D177 D178 D179 D180 D181 D182 D183 D184 D185 D186 D187 D188 D189 D190 D191 D192 D193 D194 D195 D196 D197 D198 D199 D200 D201 D202 D203 D204 D205 D206 D207 D208 D209 D210 21 21 21 15 15 15 22 22 22 16 16 16 27 27 27 21 21 21 32 32 32 29 29 29 22 22 22 33 33 33 34 34 34 35 35 35 36 36 36 37 37 37 38 38 38 39 39 39 40 40 40 41 41 41 42 42 42 43 43 43 44 44 44 45 45 45 46 46 46 47 47 47 48 48 48 1 1 1 17 17 17 49 49 49 1 1 1 16 16 16 49 49 49 2 2 2 15 15 15 50 50 50 11 11 11 15 15 15 51 51 51 4 4 4 16 16 16 52 52 52 12 12 12 18 18 18 53 53 53 1 1 1 3 3 3 56 56 56 2 2 2 5 5 5 57 57 57 13 13 13 21 21 21 58 58 58 6 6 6 23 23 23 59 59 59 7 7 7 22 22 22 60 60 60 8 8 8 24 24 24 61 61 61 3 3 3 26 26 26 62 62 62 9 9 9 25 25 25 63 63 63 5 5 5 28 28 28 64 64 64 1 1 1 1 1 1 2 2 2 2 2 2 3 3 3 3 3 3 4 4 4 5 5 5 5 5 5 6 6 6 7 7 7 8 8 8 9 9 9 10 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analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically Berny optimization. local minimum Step number 1 out of a maximum of 2 All quantities printed in internal units (Hartrees-Bohrs-Radians) Second derivative matrix not updated -- analytic derivatives used. 0.00023 0.00115 0.00222 0.00236 0.00250 0.00284 0.00285 0.00327 0.00373 0.00435 0.00476 0.00536 0.00781 0.00810 0.00822 0.00882 0.00888 0.00965 0.01061 0.01351 0.01727 0.02079 0.02349 0.02460 0.02532 0.02736 0.02854 0.02941 0.03460 0.03587 0.03729 0.03827 0.03854 0.03912 0.04039 0.04156 0.04277 0.04419 0.04452 0.04499 0.04600 0.04699 0.04763 0.04848 0.04885 0.04934 0.04966 0.05072 0.05134 0.05168 0.05192 0.05258 0.05284 0.05514 0.05527 0.05602 0.05654 0.05683 0.05841 0.05900 0.06030 0.06110 0.06213 0.06347 0.06547 0.06629 0.06704 0.06740 0.06909 0.07172 0.07227 0.07325 0.07393 0.07614 0.07706 0.07831 0.08055 0.08358 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1.87821 1.89584 1.92540 1.98263 1.91246 1.86947 1.93222 1.88989 1.94423 1.94232 1.85419 1.90127 1.87400 1.90296 1.92090 1.96666 1.87998 1.91871 1.91531 1.90323 1.87167 1.93843 1.89708 1.93692 1.95140 1.91498 1.92005 1.87864 1.92861 1.86781 1.97782 1.83321 1.95756 1.91476 1.82615 1.95729 1.93544 1.89336 1.90249 1.87041 1.89991 1.96251 1.92074 1.90848 1.87178 1.92493 1.91101 1.92621 1.94814 1.97346 1.83212 1.91938 1.90873 1.87797 2.00156 1.97582 1.89033 1.79720 1.87434 1.92082 1.93642 1.87938 1.94536 1.89279 1.90621 1.90255 1.92027 1.84661 1.92272 1.97489 1.88351 1.91598 1.84417 1.94330 1.93836 1.80157 1.95758 1.97081 1.84248 1.94053 1.86586 2.00157 1.90994 1.89843 1.92763 1.86902 1.88562 1.93559 1.92935 1.91504 1.94064 1.84961 1.93523 1.94571 1.90431 1.88747 1.41658 -2.71254 -0.64862 1.32792 -2.86545 -0.73507 1.87163 -2.25818 -0.21402 -0.85487 -2.90444 1.23649 1.00135 -1.04123 3.13908 1.07116 -3.07308 -1.00329 -2.83508 1.31243 -0.79343 -2.14794 -0.08440 2.04234 -0.25411 1.92667 -2.28677 1.11837 -1.05671 -3.09888 -1.54202 0.51333 2.64846 0.92864 2.99745 -1.19984 2.64441 -1.69477 0.51765 0.95986 3.07692 -1.16209 -0.73009 -2.86378 1.32906 -2.78518 1.36431 -0.72603 0.55732 2.68417 -1.50038 2.67731 -1.47903 0.61961 -1.54152 0.58532 2.68396 1.52103 -2.64521 -0.55639 -2.68947 -0.57252 1.51630 -0.56635 1.55059 -2.64377 -0.99306 1.11632 -3.10518 1.12446 -3.04935 -0.98766 -3.09311 -0.98373 1.07796 -2.92625 1.25755 -0.83239 1.29786 -0.80152 -2.89146 -0.85091 -2.95029 1.24296 2.93282 -1.24762 0.81949 -1.24613 0.85662 2.92373 0.88261 2.98536 -1.23071 2.93263 -1.25494 0.86436 -1.26117 0.83445 2.95375 0.85303 2.94865 -1.21523 1.16619 -3.03398 -0.98360 -0.96132 1.12170 -3.11110 -2.99990 -0.91689 1.13350 -3.03541 1.14210 -0.99358 1.16892 -0.93675 -3.07243 -0.92821 -3.03388 1.11362 -1.10630 3.07256 1.03863 1.00649 -1.09784 -3.13177 3.11890 1.01457 -1.01935 0.93602 -1.17106 2.98929 3.06733 0.96026 -1.16259 -1.19453 2.98158 0.85874 -1.65630 2.47268 0.44527 2.53618 0.38198 -1.64543 0.44916 -1.70505 2.55073 1.00848 -3.06970 -1.01108 3.12288 -0.95530 1.10333 -1.04650 1.15850 -3.06606 -1.06867 -3.12936 1.08250 3.02388 0.96319 -1.10814 0.94631 -1.11438 3.09748 -0.64470 -2.68693 1.46964 1.52650 -0.51573 -2.64234 -2.76276 1.47820 -0.64841 -3.08611 1.13576 -0.98778 -0.98950 -3.05081 1.10883 1.08415 -0.97716 -3.10071 1.14095 -0.92825 -3.05636 -3.03852 1.17547 -0.95263 -0.93332 -3.00252 1.15256 -1.49106 2.64987 0.51140 0.47989 -1.66236 2.48235 2.59758 0.45533 -1.68314 0.92719 -1.13263 3.06709 3.01564 0.95582 -1.12765 -1.12286 3.10050 1.01703 |Maximum Force|RMS Force|Maximum Displacement|RMS Displacement| 0.000002 0.000000 0.000179 0.000022 0.000015 0.000010 0.000060 0.000040 YES YES NO YES -1.027598e-10 6-31G(d,p) (6D, 7F) 68 68 68 1.00e+00 60 T 0.1992700 0.1062661 0.0854154 1 -1640.92067722 Symmetrizing basis deriv contribution to polar: IMax=3 JMax=2 DiffMx= 0.00D+00 IDoAtm=11111111111111111111111111111111111111111111111111 IDoAtm=111111111111111111 NEqPCM: Using equilibrium solvation (IEInf=0, Eps= 78.3553, EpsInf= 1.7778) Differentiating once with respect to electric field. with respect to dipole field. Differentiating once with respect to nuclear coordinates. CalDSu exits because no D1Ps are significant. There are 207 degrees of freedom in the 1st order CPHF. IDoFFX=6 NUNeed= 3. 204 vectors produced by pass 0 Test12= 6.44D-14 1.00D-09 XBig12= 1.37D+02 1.01D+00. AX will form 96 AO Fock derivatives at one time. 204 vectors produced by pass 1 Test12= 6.44D-14 1.00D-09 XBig12= 1.10D+01 1.97D-01. 204 vectors produced by pass 2 Test12= 6.44D-14 1.00D-09 XBig12= 1.01D-01 1.81D-02. 204 vectors produced by pass 3 Test12= 6.44D-14 1.00D-09 XBig12= 3.39D-04 8.25D-04. 204 vectors produced by pass 4 Test12= 6.44D-14 1.00D-09 XBig12= 5.23D-07 3.30D-05. 104 vectors produced by pass 5 Test12= 6.44D-14 1.00D-09 XBig12= 5.26D-10 1.24D-06. 4 vectors produced by pass 6 Test12= 6.44D-14 1.00D-09 XBig12= 4.63D-13 4.51D-08. 3 vectors produced by pass 7 Test12= 6.44D-14 1.00D-09 XBig12= 4.62D-16 2.02D-09. InvSVY: IOpt=1 It= 1 EMax= 1.07D-14 Solved reduced A of dimension 1131 with 207 vectors. Isotropic polarizability for W= 0.000000 294.56 Bohr**3. End of Minotr F.D. properties file 721 does not exist. PT101504S 2021-09-24T18:16:23.000 -19.18454 -19.17456 -19.17378 -19.17365 -19.15654 -14.47297 -14.46566 -14.44189 -14.35785 -10.33189 -10.29939 -10.28392 -10.28152 -10.27878 -10.27737 -10.27168 -10.27118 -10.26988 -10.26929 -10.26862 -10.26056 -10.25693 -10.25464 -10.25271 -10.24923 -10.21327 -1.12024 -1.09644 -1.07107 -1.06637 -1.05782 -1.05568 -1.05171 -1.04391 -1.03136 -1.02314 -1.01697 -1.01044 -0.99639 -0.92286 -0.83940 -0.82396 -0.81961 -0.79372 -0.78547 -0.76196 -0.74913 -0.73405 -0.69349 -0.68361 -0.67035 -0.66292 -0.65219 -0.62999 -0.62421 -0.61506 -0.60892 -0.59853 -0.59286 -0.58869 -0.58505 -0.57896 -0.57532 -0.56882 -0.56332 -0.55530 -0.54729 -0.54140 -0.53697 -0.53520 -0.52443 -0.51729 -0.51450 -0.51003 -0.50279 -0.50037 -0.49545 -0.49395 -0.49051 -0.48006 -0.47599 -0.46959 -0.46719 -0.45641 -0.44979 -0.44785 -0.43792 -0.43411 -0.42874 -0.42498 -0.42132 -0.41700 -0.41238 -0.40582 -0.40197 -0.38927 -0.38459 -0.38267 -0.37976 -0.37757 -0.37420 -0.36760 -0.36059 -0.35089 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A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A 17.9007 26.7511 50.7433 54.4653 57.2452 62.0929 70.5776 78.0450 81.0675 111.7509 120.8358 144.7250 152.9821 161.8144 167.5414 170.7639 184.6816 195.1381 203.3809 222.1190 227.1628 236.7842 255.7030 258.2464 259.5345 273.3858 285.5815 293.7414 297.3654 304.5393 310.5834 327.3806 333.4031 340.4930 341.7783 347.0237 354.2200 382.4462 390.1152 392.3040 401.4947 404.0096 417.1721 422.6835 444.8793 465.7334 483.0876 489.3381 501.9127 513.1613 518.2583 546.3826 557.4695 572.1125 581.8381 595.4056 602.9609 624.5240 643.8172 662.0008 700.5997 756.1904 777.5113 789.7194 838.3766 844.6961 858.8620 862.3186 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