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179.9457 -59.5517 59.4401 58.6379 179.1405 -61.8677 -58.7472 61.7554 -179.2528 60.158 -179.56 -59.0031 -178.4879 -58.2059 62.351 -61.1416 59.1404 179.6973 -59.1768 60.401 -179.424 1.109 179.4762 -60.9461 59.2289 -120.2381 62.085 -178.3372 -58.1622 122.3708 59.9092 -179.3528 -58.8964 -178.6589 -57.9209 62.5354 -61.6746 59.0633 179.5197 -179.7695 -59.1464 59.9644 58.8918 179.5149 -61.3743 -58.1938 62.4293 -178.4598 -62.2372 49.2411 -0.7615 -33.8061 -10.5449 26.7828 53.0219 164.5001 114.4976 81.453 104.7142 142.0419 -177.8926 -66.4143 -116.4169 -149.4614 -126.2002 -88.8726 119.4976 -129.0241 -179.0267 147.9288 171.19 -151.4824 59.2942 179.7544 -59.9034 -179.4179 -58.9577 61.3845 -62.0253 58.4349 178.7771 -59.5841 59.5315 179.9556 179.0933 -61.7911 58.6331 61.7106 -179.1737 -58.7496 -59.3344 59.5566 -179.9295 62.0551 -179.0539 -58.5401 179.3355 -61.7736 58.7403 179.9323 0.6619 -0.4186 -179.689 -1.0452 179.6236 179.2983 -0.0329 69.3145 -110.0167 -75.3875 105.2813 -87.6984 -178.2639 139.4212 -90.658 -135.6942 179.2303 88.0683 -138.1126 90.1304 136.7197 -159.7763 121.0492 -141.5186 -150.9989 152.4437 -122.5156 142.5411 158.0776 148.4261 -153.5966 -100.3061 2.3529 127.4925 -3.9963 -94.5199 -81.057 -63.3598 2.6949 93.1158 80.7911 62.4492 0.4078 15.4564 41.9209 58.0562 7.4802 22.5288 48.9932 65.1286 -2.7596 -17.0475 -43.9344 -60.1748 -119.5871 -133.875 -160.7618 -177.0023 1.4272 estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate 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D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2 0.10000e-02 0.10000e-05 F 54 1.00e+00 60 F IExCor= 4336 DFT=T Ex+Corr=M062X ExCW=0 ScaHFX= 0.540000 ScaDFX= 1.000000 1.000000 1.000000 1.000000 ScalE2= 1.000000 1.000000 IRadAn= 5 IRanWt= -1 IRanGd= 0 ICorTp=0 IEmpDi= 4 NPDir=0 NMtPBC= 1 NCelOv= 1 NCel= 1 NClECP= 1 NCelD= 1 NCelK= 1 NCelE2= 1 NClLst= 1 CellRange= 0.0. One-electron integrals computed using PRISM. NBasis= 807 RedAO= T EigKep= 5.53D-06 NBF= 807 NBsUse= 807 1.00D-06 EigRej= -1.00D+00 NBFU= 807 Berny optimization. local minimum Step number 35 out of a maximum of 324 All quantities printed in internal units (Hartrees-Bohrs-Radians) 0.00022 0.00063 0.00122 0.00201 0.00228 0.00230 0.00232 0.00232 0.00249 0.00263 0.00271 0.00341 0.00354 0.00543 0.00911 0.00969 0.01136 0.01507 0.01623 0.01728 0.01916 0.02017 0.02021 0.02191 0.02454 0.02559 0.02768 0.02921 0.03052 0.03074 0.03363 0.03403 0.03531 0.03922 0.04014 0.04104 0.04282 0.04689 0.04719 0.05061 0.05067 0.05069 0.05075 0.05147 0.05152 0.05317 0.05321 0.05323 0.05324 0.05325 0.05331 0.05341 0.05357 0.05393 0.05475 0.05564 0.05643 0.05648 0.05657 0.05659 0.05661 0.05664 0.05671 0.05699 0.05977 0.06139 0.06506 0.06712 0.07178 0.07653 0.07810 0.08540 0.09193 0.09278 0.09842 0.11069 0.12041 0.12441 0.14405 0.14538 0.14544 0.14550 0.14566 0.15663 0.15986 0.15991 0.15996 0.15999 0.15999 0.16000 0.16000 0.16000 0.16000 0.16000 0.16000 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R1 R2 R3 R4 R5 R6 R7 R8 R9 R10 R11 R12 R13 R14 R15 R16 R17 R18 R19 R20 R21 R22 R23 R24 R25 R26 R27 R28 R29 R30 R31 R32 R33 R34 R35 R36 R37 R38 R39 R40 R41 R42 R43 R44 R45 R46 R47 R48 R49 R50 R51 R52 R53 R54 R55 R56 R57 R58 R59 R60 R61 R62 R63 R64 R65 R66 R67 R68 R69 R70 R71 1 1 1 1 2 2 2 2 3 3 3 3 4 4 4 4 5 5 5 6 6 6 10 10 10 14 14 14 18 18 18 19 19 19 19 23 23 23 27 27 27 31 31 31 32 32 32 36 36 36 40 40 40 44 44 44 44 45 45 45 45 47 47 48 48 51 51 51 52 52 53 31 51 52 53 5 52 53 54 44 51 53 54 18 51 52 54 6 10 14 7 8 9 11 12 13 15 16 17 19 23 27 20 21 22 52 24 25 26 28 29 30 32 36 40 33 34 35 37 38 39 41 42 43 45 48 53 54 46 47 53 54 53 54 49 50 52 53 54 53 54 54 1.382 2.5732 2.5844 2.5705 1.3825 2.5773 2.5814 2.5824 1.3104 2.5287 2.6488 2.651 1.382 2.5765 2.5842 2.5682 1.542 1.5414 1.542 1.0954 1.0946 1.0956 1.0947 1.0954 1.0954 1.0957 1.0946 1.0954 1.5417 1.5415 1.5416 1.0955 1.0954 1.0946 3.4526 1.0952 1.0946 1.0953 1.0946 1.0953 1.0955 1.5415 1.5418 1.5416 1.0951 1.0946 1.0954 1.0954 1.0955 1.0946 1.0951 1.0954 1.0946 1.3979 1.4241 3.132 3.1286 1.0821 1.0867 3.1752 3.1681 2.7667 2.7621 1.0825 1.0818 3.6326 3.6829 3.6891 3.6375 3.6324 3.8074 -DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0 A1 A2 A3 A4 A5 A6 A7 A8 A9 A10 A11 A12 A13 A14 A15 A16 A17 A18 A19 A20 A21 A22 A23 A24 A25 A26 A27 A28 A29 A30 A31 A32 A33 A34 A35 A36 A37 A38 A39 A40 A41 A42 A43 A44 A45 A46 A47 A48 A49 A50 A51 A52 A53 A54 A55 A56 A57 A58 A59 A60 A61 A62 A63 A64 A65 A66 A67 A68 A69 A70 A71 A72 A73 A74 A75 A76 A77 A78 A79 A80 A81 A82 A83 A84 A85 A86 A87 A88 A89 A90 A91 A92 A93 A94 A95 A96 A97 A98 A99 A100 A101 A102 A103 A104 A105 A106 A107 A108 A109 A110 A111 A112 A113 A114 A115 A116 A117 A118 A119 A120 A121 A122 A123 A124 A125 A126 A127 A128 A129 A130 A131 A132 A133 A134 A135 A136 A137 A138 A139 A140 A141 A142 A143 A144 A145 A146 A147 A148 A149 A150 A151 A152 A153 A154 A155 A156 A157 A158 A159 31 31 31 5 5 5 44 18 18 18 2 2 2 6 6 10 5 5 5 7 7 8 5 5 5 11 11 12 5 5 5 15 15 16 4 4 4 19 19 23 18 18 18 18 20 20 20 21 21 22 18 18 18 24 24 25 18 18 18 28 28 29 1 1 1 32 32 36 31 31 31 33 33 34 31 31 31 37 37 38 31 31 31 41 41 42 3 3 45 48 48 44 44 46 46 46 44 44 49 1 1 1 3 3 4 1 1 1 1 2 2 2 4 4 19 19 19 1 1 1 1 1 1 2 2 2 2 2 3 3 3 44 44 44 45 45 47 47 2 2 2 2 2 2 3 3 3 3 4 4 4 4 44 44 44 45 45 47 47 1 1 1 2 2 2 3 4 4 4 5 5 5 5 5 5 6 6 6 6 6 6 10 10 10 10 10 10 14 14 14 14 14 14 18 18 18 18 18 18 19 19 19 19 19 19 19 19 19 19 23 23 23 23 23 23 27 27 27 27 27 27 31 31 31 31 31 31 32 32 32 32 32 32 36 36 36 36 36 36 40 40 40 40 40 40 44 44 44 44 44 45 45 45 45 45 48 48 48 51 51 51 51 51 51 52 52 52 52 52 52 52 52 52 52 52 52 53 53 53 53 53 53 53 53 53 53 53 53 53 53 53 53 53 53 53 53 53 54 54 54 54 54 54 54 54 54 54 54 54 54 54 54 54 54 54 54 54 54 51 52 53 52 53 54 51 51 52 54 6 10 14 10 14 14 7 8 9 8 9 9 11 12 13 12 13 13 15 16 17 16 17 17 19 23 27 23 27 27 20 21 22 52 21 22 52 22 52 52 24 25 26 25 26 26 28 29 30 29 30 30 32 36 40 36 40 40 33 34 35 34 35 35 37 38 39 38 39 39 41 42 43 42 43 43 45 48 48 53 54 46 47 47 53 54 49 50 50 3 4 54 4 52 53 2 4 19 54 4 19 51 19 53 51 53 54 2 3 44 45 47 54 3 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Generated NRdTot= 0 NPtTot= 0 NUsed= 0 NTot= 32 NSgBfM= 808 807 808 808 808 MxSgAt= 54 MxSgA2= 54. 1 0.7762 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 O O O O C C H H H C H H H C H H H C C H H H C H H H C H H H C C H H H C H H H C H H H C C H H C H H K K K K 17 17 17 17 13 13 1 1 1 13 1 1 1 13 1 1 1 13 13 1 1 1 13 1 1 1 13 1 1 1 13 13 1 1 1 13 1 1 1 13 1 1 1 13 13 1 1 13 1 1 39 39 39 39 0.00025 -0.00121 -0.00852 0.00033 0.00006 0.00026 0.00001 -0.00000 -0.00001 -0.00015 -0.00000 0.00001 0.00001 0.00028 -0.00001 -0.00000 0.00000 -0.00001 0.00001 -0.00000 -0.00000 0.00000 -0.00000 0.00000 -0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 -0.00000 -0.00000 -0.00000 0.00000 -0.00000 0.00000 -0.00000 0.00000 -0.00000 -0.00000 0.00000 -0.00000 -0.00000 0.00000 -0.00000 -0.05109 0.05890 -0.00704 -0.00787 0.10757 -0.01207 -0.01164 0.00011 -0.00004 0.01077 0.01296 -0.15142 0.73524 5.16632 -0.19773 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34 H 1 -0.4074 0.9133 0.0023 0.5592 0.2474 0.7912 0.722 0.3236 -0.6115 -3.0E-4 -3.0E-4 6.0E-4 -0.18 -0.164 0.344 -0.064 -0.059 0.123 -0.06 -0.055 0.115 35 H 1 -0.3907 0.8952 -0.2145 0.2573 0.3299 0.9083 0.8838 0.2997 -0.3592 -3.0E-4 -3.0E-4 5.0E-4 -0.037 -0.034 0.071 -0.013 -0.012 0.025 -0.012 -0.011 0.024 36 C 13 -0.3561 0.9085 -0.2186 0.1568 0.2887 0.9445 0.9212 0.302 -0.2453 -3.0E-4 -3.0E-4 5.0E-4 -0.147 -0.137 0.284 -0.052 -0.049 0.101 -0.049 -0.046 0.095 37 H 1 -0.4718 0.878 -0.0805 0.3107 0.251 0.9168 0.8252 0.4075 -0.3912 -2.0E-4 -2.0E-4 5.0E-4 -0.133 -0.125 0.258 -0.047 -0.045 0.092 -0.044 -0.042 0.086 38 H 1 -0.3328 0.9165 -0.2222 0.3026 0.3269 0.8953 0.8932 0.2307 -0.3861 -2.0E-4 -2.0E-4 4.0E-4 -0.107 -0.101 0.207 -0.038 -0.036 0.074 -0.036 -0.034 0.069 39 H 1 -0.0479 0.9945 -0.0935 0.3684 0.1046 0.9238 0.9284 0.0098 -0.3714 -4.0E-4 -4.0E-4 8.0E-4 -0.058 -0.051 0.109 -0.021 -0.018 0.039 -0.019 -0.017 0.036 40 C 13 -0.0693 0.9287 -0.3643 0.4111 0.3593 0.8378 0.909 -0.0917 -0.4066 -6.0E-4 -5.0E-4 0.0011 -0.323 -0.264 0.587 -0.115 -0.094 0.209 -0.108 -0.088 0.196 41 H 1 -0.1003 0.915 -0.3908 0.2172 0.4034 0.8889 0.971 0.0043 -0.2392 -4.0E-4 -4.0E-4 8.0E-4 -0.239 -0.209 0.448 -0.085 -0.075 0.16 -0.08 -0.07 0.15 42 H 1 -0.0965 0.9382 -0.3323 0.3763 0.3434 0.8605 0.9215 -0.042 -0.3862 -3.0E-4 -3.0E-4 6.0E-4 -0.157 -0.142 0.299 -0.056 -0.051 0.107 -0.052 -0.047 0.1 43 H 1 -0.5951 0.8018 0.0541 -0.5076 -0.4272 0.7482 0.6231 0.4178 0.6613 -0.1302 0.0549 0.0753 -17.466 7.364 10.102 -6.232 2.628 3.605 -5.826 2.456 3.37 44 C 13 -0.298 -0.2863 0.9106 0.7489 0.5214 0.4091 -0.5919 0.8039 0.059 -0.2539 -0.2402 0.4941 -34.076 -32.233 66.309 -12.159 -11.502 23.661 -11.366 -10.752 22.118 45 C 13 0.4957 0.306 0.8128 -0.5932 0.8029 0.0595 0.6343 0.5117 -0.5795 -0.0265 -0.0064 0.0329 -14.154 -3.393 17.546 -5.05 -1.211 6.261 -4.721 -1.132 5.853 46 H 1 -0.3303 -0.3099 0.8915 -0.5894 0.8055 0.0617 0.7372 0.5051 0.4487 -0.036 -0.0013 0.0373 -19.193 -0.682 19.876 -6.849 -0.243 7.092 -6.402 -0.228 6.63 47 H 1 0.8041 0.589 0.0802 -0.0368 -0.0854 0.9957 -0.5933 0.8036 0.0471 -0.4069 -0.3936 0.8004 -54.599 -52.812 107.411 -19.482 -18.845 38.327 -18.212 -17.616 35.829 48 C 13 0.7974 0.5948 -0.1019 -0.5938 0.8035 0.0427 0.1072 0.0265 0.9939 -0.0552 -0.0034 0.0586 -29.427 -1.839 31.266 -10.5 -0.656 11.156 -9.816 -0.613 10.429 49 H 1 0.4884 0.313 0.8146 -0.5959 0.8015 0.0493 0.6374 0.5095 -0.578 -0.0496 -0.0062 0.0558 -26.453 -3.32 29.773 -9.439 -1.185 10.624 -8.824 -1.107 9.931 50 H 1 -0.6305 0.757 0.1714 0.6003 0.3356 0.726 -0.4921 -0.5606 0.666 -0.0025 -7.0E-4 0.0031 -0.061 -0.017 0.078 -0.022 -0.006 0.028 -0.02 -0.006 0.026 51 K 39 0.1764 0.0481 0.9831 -0.6104 0.7889 0.0709 0.7722 0.6126 -0.1685 -6.0E-4 -5.0E-4 0.0011 -0.014 -0.012 0.026 -0.005 -0.004 0.009 -0.005 -0.004 0.009 52 K 39 0.4419 -0.2479 0.8621 -0.1008 0.9412 0.3224 0.8914 0.2293 -0.391 -0.0128 -0.011 0.0238 -0.318 -0.274 0.592 -0.114 -0.098 0.211 -0.106 -0.092 0.198 53 K 39 -3.67808788e-01 -3.15191273e-01 3.26431734e-01 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 8 8 8 8 6 6 1 1 1 6 1 1 1 6 1 1 1 6 6 1 1 1 6 1 1 1 6 1 1 1 6 6 1 1 1 6 1 1 1 6 1 1 1 6 6 1 1 6 1 1 19 19 19 19 -0.000011695 0.000001513 -0.000033637 0.000010930 -0.000041929 0.000030622 0.000150415 -0.001034261 0.000575152 -0.000115342 -0.000260935 -0.000093593 0.000007469 0.000001396 0.000001837 0.000012755 0.000007941 0.000001626 -0.000004329 -0.000004175 0.000005652 -0.000002601 -0.000004940 0.000000420 0.000001671 -0.000002365 -0.000000196 0.000002166 -0.000002143 0.000002942 0.000000851 -0.000000420 0.000000101 0.000002480 -0.000003678 0.000000984 0.000002348 -0.000001617 -0.000001539 0.000009259 0.000009747 -0.000000319 -0.000007330 -0.000009892 -0.000002673 0.000003475 -0.000006111 0.000002578 -0.000005207 0.000006035 -0.000000232 0.000392056 0.000441267 0.000056746 -0.000019674 -0.000035021 -0.000041497 0.000026990 -0.000020638 -0.000015700 -0.000011235 -0.000008325 0.000018727 -0.000018857 0.000032496 -0.000016558 -0.000372060 0.000003988 0.000034488 0.000131171 0.000477503 0.000171504 0.000056551 0.000015666 -0.000026444 0.000036870 -0.000027965 0.000030844 -0.000062231 -0.000058374 -0.000093731 -0.000039224 -0.000012677 0.000018492 0.000077047 0.000178395 -0.000296025 0.000015180 -0.000043563 0.000002031 0.000011560 -0.000015747 -0.000002022 0.000003308 -0.000003828 -0.000000501 -0.000005630 -0.000002058 0.000001138 -0.000002079 -0.000000930 0.000000808 -0.000004865 0.000001871 0.000002035 -0.000001897 -0.000001722 0.000000364 -0.000000164 -0.000000603 -0.000000365 0.000000439 -0.000001212 0.000001968 -0.000002694 -0.000002240 0.000000376 -0.000000284 0.000000190 -0.000000256 -0.000003293 -0.000003400 -0.000001060 0.000000275 -0.000000433 -0.000000517 -0.000003001 -0.000001355 0.000000701 0.000857316 -0.000136638 -0.000760933 -0.000277426 0.000234312 0.000371552 -0.000007036 -0.000013062 0.000003685 0.000009678 0.000004285 -0.000032591 -0.000075266 0.000449157 0.000058421 0.000101099 -0.000156715 -0.000150384 -0.000063603 0.000027129 0.000002280 -0.000564960 -0.000033898 0.000139729 -0.000016066 0.000014496 0.000006219 0.000031025 0.000003268 -0.000001648 -0.000256336 0.000042213 0.000028400 0.001034261 0.000170894 (Enter /opt/software/gaussian/g16_avx/g16/l716.exe) 0.7762 0.7762 0.7761 0.7761 0.7760 0.7760 0.7759 0.7759 0.7760 0.7760 0.7761 0.7761 0.7761 0.7760 0.7760 0.7760 0.7760 0.7760 0.7760 0.7760 0.7760 0.7760 0.7760 0.7760 0.7760 0.7760 0.7760 0.7760 0.7760 0.7760 0.7760 0.7760 0.7760 open 1 1 1 -3290.97172577593 -3290.97172660503 -0.000000829095 -3290.97172664042 -0.000000035390 -3290.97172664204 -0.000000001619 -3290.97172664324 -0.000000001203 -3290.97172664332 -0.000000000080 -3290.97172664331 0.000000000009 -3290.97172664 7 0.7760 3.283939651847e+03 -1.439227779169e+04 4.512925131174e+03 Using DIIS extrapolation, IDIIS= 1040. NGot= 23622320128 LenX= 23620894536 LenY= 23620198146 Requested convergence on RMS density matrix=1.00D-08 within 128 cycles. Requested convergence on MAX density matrix=1.00D-06. Requested convergence on energy=1.00D-06. No special actions if energy rises. Fock matrices will be formed incrementally for 20 cycles. 0.7760 (Enter /opt/software/gaussian/g16_avx/g16/l716.exe) 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 O O O O C C H H H C H H H C H H H C C H H H C H H H C H H H C C H H H C H H H C H H H C C H H C H H K K K K 17 17 17 17 13 13 1 1 1 13 1 1 1 13 1 1 1 13 13 1 1 1 13 1 1 1 13 1 1 1 13 13 1 1 1 13 1 1 1 13 1 1 1 13 13 1 1 13 1 1 39 39 39 39 0.00028 -0.00116 -0.00844 0.00030 0.00006 0.00025 0.00001 -0.00000 -0.00001 -0.00015 -0.00000 0.00001 0.00001 0.00026 -0.00001 -0.00000 0.00000 -0.00001 0.00001 -0.00000 -0.00000 0.00000 -0.00000 0.00000 -0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 -0.00000 -0.00000 -0.00001 0.00000 -0.00000 0.00000 -0.00000 0.00000 -0.00000 -0.00000 0.00000 -0.00000 0.00000 0.00000 -0.00000 -0.05102 0.05840 -0.00697 -0.00778 0.10841 -0.01214 -0.01171 0.00016 -0.00004 0.01210 0.01222 -0.17226 0.70619 5.11614 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-0.00274 0.01177 0.01181 0.09580 -0.01321 -0.00509 0.00727 -0.00206 0.00209 -0.00013 -0.00004 0.00118 -0.00077 0.00020 -0.00064 0.00262 0.00135 0.00019 -0.00096 -0.00036 -0.00212 0.00168 -0.00097 0.00029 -0.00038 0.00172 -0.00003 -0.00011 0.00110 -0.00054 0.00010 0.00271 -0.00059 -19.13012 21.89849 -10.39017 -11.60488 40.65100 -18.10031 -17.46558 0.01144 -0.00308 0.84297 0.85123 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 0.000559 -0.001726 -0.002551 -0.000159 0.000827 0.001224 0.001584 0.000409 0.001259 0.000345 0.000223 0.000211 0.000458 0.000182 -0.000325 -0.000203 -0.000796 -0.000255 -0.000082 -0.000010 -0.000061 -0.000097 -0.000381 -0.000576 -0.000273 -0.000373 -0.000251 -0.000206 -0.000406 -0.000148 0.000574 0.000319 0.000363 0.000242 0.000204 0.000380 0.000437 0.000271 0.000289 0.000677 0.000858 0.000818 0.000458 -0.002120 0.017372 0.003569 0.016235 0.019993 -0.034986 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Gaussian 16 GINC-AMD03 QSB14101 K3(OtBu)3(KOC(CH2)2) radical ES64L-G16RevC.01 UM062X 6-311++G(d,p) Freq #P Geom=AllCheck Guess=TCheck SCRF=Check GenChk UM062X/6-311++G(d,p) Freq 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 400.55129999999986 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K3(OtBu)3(KOC(CH2)2) radical Redundant internal coordinates found in file. (old form). 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 16 16 16 16 12 12 1 1 1 12 1 1 1 12 1 1 1 12 12 1 1 1 12 1 1 1 12 1 1 1 12 12 1 1 1 12 1 1 1 12 1 1 1 12 12 1 1 12 1 1 39 39 39 39 15.9949146 15.9949146 15.9949146 15.9949146 12.0000000 12.0000000 1.0078250 1.0078250 1.0078250 12.0000000 1.0078250 1.0078250 1.0078250 12.0000000 1.0078250 1.0078250 1.0078250 12.0000000 12.0000000 1.0078250 1.0078250 1.0078250 12.0000000 1.0078250 1.0078250 1.0078250 12.0000000 1.0078250 1.0078250 1.0078250 12.0000000 12.0000000 1.0078250 1.0078250 1.0078250 12.0000000 1.0078250 1.0078250 1.0078250 12.0000000 1.0078250 1.0078250 1.0078250 12.0000000 12.0000000 1.0078250 1.0078250 12.0000000 1.0078250 1.0078250 38.9637079 38.9637079 38.9637079 38.9637079 0 0 0 0 0 0 1 1 1 0 1 1 1 0 1 1 1 0 0 1 1 1 0 1 1 1 0 1 1 1 0 0 1 1 1 0 1 1 1 0 1 1 1 0 0 1 1 0 1 1 3 3 3 3 5.6000000 5.6000000 5.6000000 5.6000000 3.6000000 3.6000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 3.6000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 3.6000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 3.6000000 3.6000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 3.6000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 3.6000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 3.6000000 3.6000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 3.6000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 3.6000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 3.6000000 3.6000000 1.0000000 1.0000000 3.6000000 1.0000000 1.0000000 22.4200000 22.4200000 22.4200000 22.4200000 (Enter /opt/software/gaussian/g16_avx/g16/l101.exe) Structure from the checkpoint file: "K3OtBu3KOCCH22_d.chk" Berny optimization. R1 R2 R3 R4 R5 R6 R7 R8 R9 R10 R11 R12 R13 R14 R15 R16 R17 R18 R19 R20 R21 R22 R23 R24 R25 R26 R27 R28 R29 R30 R31 R32 R33 R34 R35 R36 R37 R38 R39 R40 R41 R42 R43 R44 R45 R46 R47 R48 R49 R50 R51 R52 R53 R54 R55 R56 R57 R58 R59 R60 R61 R62 R63 R64 R65 R66 R67 R68 R69 R70 R71 1 1 1 1 2 2 2 2 3 3 3 3 4 4 4 4 5 5 5 6 6 6 10 10 10 14 14 14 18 18 18 19 19 19 19 23 23 23 27 27 27 31 31 31 32 32 32 36 36 36 40 40 40 44 44 44 44 45 45 45 45 47 47 48 48 51 51 51 52 52 53 31 51 52 53 5 52 53 54 44 51 53 54 18 51 52 54 6 10 14 7 8 9 11 12 13 15 16 17 19 23 27 20 21 22 52 24 25 26 28 29 30 32 36 40 33 34 35 37 38 39 41 42 43 45 48 53 54 46 47 53 54 53 54 49 50 52 53 54 53 54 54 1.382 2.5732 2.5844 2.5705 1.3825 2.5773 2.5814 2.5824 1.3104 2.5287 2.6488 2.651 1.382 2.5765 2.5842 2.5682 1.542 1.5414 1.542 1.0954 1.0946 1.0956 1.0947 1.0954 1.0954 1.0957 1.0946 1.0954 1.5417 1.5415 1.5416 1.0955 1.0954 1.0946 3.4526 1.0952 1.0946 1.0953 1.0946 1.0953 1.0955 1.5415 1.5418 1.5416 1.0951 1.0946 1.0954 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analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically A1 A2 A3 A4 A5 A6 A7 A8 A9 A10 A11 A12 A13 A14 A15 A16 A17 A18 A19 A20 A21 A22 A23 A24 A25 A26 A27 A28 A29 A30 A31 A32 A33 A34 A35 A36 A37 A38 A39 A40 A41 A42 A43 A44 A45 A46 A47 A48 A49 A50 A51 A52 A53 A54 A55 A56 A57 A58 A59 A60 A61 A62 A63 A64 A65 A66 A67 A68 A69 A70 A71 A72 A73 A74 A75 A76 A77 A78 A79 A80 A81 A82 A83 A84 A85 A86 A87 A88 A89 A90 A91 A92 A93 A94 A95 A96 A97 A98 A99 A100 A101 A102 A103 A104 A105 A106 A107 A108 A109 A110 A111 A112 A113 A114 A115 A116 A117 A118 A119 A120 A121 A122 A123 A124 A125 A126 A127 A128 A129 A130 A131 A132 A133 A134 A135 A136 A137 A138 A139 A140 A141 A142 A143 A144 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analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 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D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically Berny optimization. local minimum Step number 1 out of a maximum of 2 All quantities printed in internal units (Hartrees-Bohrs-Radians) Second derivative matrix not updated -- analytic derivatives used. 0.00017 0.00022 0.00045 0.00085 0.00100 0.00124 0.00129 0.00141 0.00176 0.00198 0.00208 0.00216 0.00274 0.00310 0.00339 0.00367 0.00377 0.00385 0.00388 0.00425 0.00470 0.00476 0.00491 0.00495 0.00499 0.00518 0.00526 0.00570 0.00582 0.00663 0.00846 0.00911 0.00954 0.01050 0.01145 0.01171 0.01322 0.01424 0.01641 0.01749 0.01808 0.01855 0.01915 0.02126 0.02186 0.02236 0.02384 0.02493 0.03468 0.03580 0.04030 0.04380 0.04388 0.04408 0.04462 0.04496 0.04505 0.04506 0.04516 0.04518 0.04566 0.04594 0.04604 0.04624 0.04631 0.04670 0.04710 0.04714 0.04733 0.04822 0.04898 0.04923 0.04967 0.04972 0.04998 0.05132 0.07116 0.09607 0.09797 0.09976 0.10364 0.11151 0.11197 0.11307 0.11417 0.11452 0.11580 0.11655 0.11670 0.11700 0.11711 0.11863 0.12017 0.12036 0.13080 0.13121 0.13414 0.13941 0.13948 0.13973 0.13991 0.14003 0.14209 0.14239 0.14724 0.15117 0.17507 0.17527 0.17610 0.17616 0.20408 0.22385 0.25567 0.25698 0.25725 0.25757 0.25764 0.26258 0.26337 0.27762 0.27817 0.32846 0.33197 0.33199 0.33214 0.33359 0.33414 0.33418 0.33424 0.33450 0.33455 0.33491 0.33492 0.33505 0.33535 0.33549 0.33555 0.33702 0.33720 0.33733 0.33842 0.34089 0.34154 0.34162 0.34171 0.34173 0.34179 0.34258 0.34267 0.35012 0.36720 0.36734 0.36926 0.40586 0.41753 0.41844 Angle between quadratic step and forces= 77.30 degrees. 1 2 3 0.00151292 0.00000156 0.00000000 0.00000092 0.00000030 0.00000030 R1 R2 R3 R4 R5 R6 R7 R8 R9 R10 R11 R12 R13 R14 R15 R16 R17 R18 R19 R20 R21 R22 R23 R24 R25 R26 R27 R28 R29 R30 R31 R32 R33 R34 R35 R36 R37 R38 R39 R40 R41 R42 R43 R44 R45 R46 R47 R48 R49 R50 R51 R52 R53 R54 R55 R56 R57 R58 R59 R60 R61 R62 R63 R64 R65 R66 R67 R68 R69 R70 R71 A1 A2 A3 A4 A5 A6 A7 A8 A9 A10 A11 A12 A13 A14 A15 A16 A17 A18 A19 A20 A21 A22 A23 A24 A25 A26 A27 A28 A29 A30 A31 A32 A33 A34 A35 A36 A37 A38 A39 A40 A41 A42 A43 A44 A45 A46 A47 A48 A49 A50 A51 A52 A53 A54 A55 A56 A57 A58 A59 A60 A61 A62 A63 A64 A65 A66 A67 A68 A69 A70 A71 A72 A73 A74 A75 A76 A77 A78 A79 A80 A81 A82 A83 A84 A85 A86 A87 A88 A89 A90 A91 A92 A93 A94 A95 A96 A97 A98 A99 A100 A101 A102 A103 A104 A105 A106 A107 A108 A109 A110 A111 A112 A113 A114 A115 A116 A117 A118 A119 A120 A121 A122 A123 A124 A125 A126 A127 A128 A129 A130 A131 A132 A133 A134 A135 A136 A137 A138 A139 A140 A141 A142 A143 A144 A145 A146 A147 A148 A149 A150 A151 A152 A153 A154 A155 A156 A157 A158 A159 D1 D2 D3 D4 D5 D6 D7 D8 D9 D10 D11 D12 D13 D14 D15 D16 D17 D18 D19 D20 D21 D22 D23 D24 D25 D26 D27 D28 D29 D30 D31 D32 D33 D34 D35 D36 D37 D38 D39 D40 D41 D42 D43 D44 D45 D46 D47 D48 D49 D50 D51 D52 D53 D54 D55 D56 D57 D58 D59 D60 D61 D62 D63 D64 D65 D66 D67 D68 D69 D70 D71 D72 D73 D74 D75 D76 D77 D78 D79 D80 D81 D82 D83 D84 D85 D86 D87 D88 D89 D90 D91 D92 D93 D94 D95 D96 D97 D98 D99 D100 D101 D102 D103 D104 D105 D106 D107 D108 D109 D110 D111 D112 D113 D114 D115 D116 D117 D118 D119 D120 D121 D122 D123 D124 D125 D126 D127 D128 D129 D130 D131 D132 D133 D134 D135 D136 D137 D138 D139 D140 D141 D142 D143 D144 D145 D146 D147 D148 D149 D150 D151 D152 D153 D154 D155 D156 D157 D158 D159 D160 D161 D162 D163 D164 D165 D166 D167 D168 D169 D170 D171 D172 D173 D174 D175 D176 D177 D178 D179 D180 D181 D182 D183 D184 D185 D186 D187 D188 D189 D190 D191 D192 D193 D194 D195 D196 D197 D198 D199 D200 D201 D202 D203 D204 D205 D206 D207 D208 D209 D210 D211 D212 D213 D214 D215 D216 D217 D218 D219 D220 D221 D222 D223 D224 D225 D226 D227 D228 D229 D230 D231 D232 D233 D234 D235 D236 D237 D238 D239 D240 D241 D242 2.61153 4.86272 4.88378 4.85756 2.61256 4.87035 4.87819 4.88002 2.47622 4.77848 5.00550 5.00975 2.61153 4.86882 4.88335 4.85319 2.91396 2.91289 2.91402 2.07001 2.06848 2.07044 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2.30826 -2.40186 0.00436 3.09267 2.38189 -2.39141 -2.31806 -2.60649 -3.08337 3.12249 1.03094 3.13496 -1.04839 -3.13507 -1.03106 1.06878 -1.08707 1.01695 3.11679 3.13972 -1.04021 1.03641 1.02245 3.12571 -1.08086 -1.02635 1.07691 -3.12966 1.04826 -3.13518 -1.03111 -3.11688 -1.01713 1.08693 -1.06878 1.03096 3.13503 -1.03661 1.04170 -3.13929 0.00454 3.12947 -1.07541 1.02679 -2.11257 1.08086 -3.12401 -1.02182 2.12201 1.03971 -3.13984 -1.03731 -3.12628 -1.02265 1.07988 -1.07842 1.02522 3.12774 -3.13850 -1.03543 1.04346 1.02756 3.13062 -1.07367 -1.02079 1.08227 -3.12202 -1.00330 0.89914 -0.00327 -0.55745 -0.07992 0.52392 1.03093 2.93337 2.03096 1.47678 1.95431 2.55815 -3.03946 -1.13702 -2.03942 -2.59361 -2.11608 -1.51223 2.14701 -2.23373 -3.13614 2.59287 3.07040 -2.60895 1.03788 3.14118 -1.03982 -3.12799 -1.02468 1.07750 -1.08022 1.02309 3.12527 -1.03791 1.04140 -3.13991 3.12798 -1.07590 1.02598 1.07941 -3.12447 -1.02259 -1.03511 1.04255 -3.13865 1.08304 -3.12248 -1.02049 3.13067 -1.07485 1.02713 -3.14155 0.00110 0.00023 -3.14031 -0.00040 3.14145 3.14101 -0.00033 1.27318 -1.86817 -1.27827 1.86357 -1.54719 -3.12799 2.41172 -1.59160 -2.38399 3.12733 1.54448 -2.41031 1.59406 2.38280 -2.78485 2.11750 -2.48211 -2.62322 2.66612 -2.11900 2.48384 2.77933 2.62443 -2.66667 -1.77128 -0.00375 2.12328 -0.03931 -1.63109 -1.40356 -1.08685 0.04397 1.63711 1.40952 1.09199 0.01254 0.27053 0.73842 1.02315 0.06588 0.32388 0.79177 1.07650 -0.01063 -0.26764 -0.73631 -1.02161 -2.07043 -2.32743 -2.79611 -3.08141 -0.00296 |Maximum Force|RMS Force|Maximum Displacement|RMS Displacement| 0.000025 0.000003 0.007995 0.001513 0.000450 0.000300 0.001800 0.001200 YES YES NO NO -1.421554e-07 6-311++G(d,p) (5D, 7F) 0.10000e-02 0.10000e-05 F 54 54 54 1.00e+00 60 F IExCor= 4336 DFT=T Ex+Corr=M062X ExCW=0 ScaHFX= 0.540000 ScaDFX= 1.000000 1.000000 1.000000 1.000000 ScalE2= 1.000000 1.000000 IRadAn= 5 IRanWt= -1 IRanGd= 0 ICorTp=0 IEmpDi= 4 C-PCM UFF Total charges None Matrix inversion Benzene 2.270600 2.253301 0.1683505 0.1596679 0.1397703 NPDir=0 NMtPBC= 1 NCelOv= 1 NCel= 1 NClECP= 1 NCelD= 1 NCelK= 1 NCelE2= 1 NClLst= 1 CellRange= 0.0. One-electron integrals computed using PRISM. NBasis= 807 RedAO= T EigKep= 5.45D-06 NBF= 807 NBsUse= 807 1.00D-06 EigRej= -1.00D+00 NBFU= 807 Precomputing XC quadrature grid using IXCGrd= 4 IRadAn= 5 IRanWt= -1 IRanGd= 0 AccXCQ= 0.00D+00. Generated NRdTot= 0 NPtTot= 0 NUsed= 0 NTot= 32 NSgBfM= 808 807 808 808 808 MxSgAt= 54 MxSgA2= 54. 1 open 1 1 1 -3290.97172664332 -3290.97172664 1 0.7760 3.283939650750e+03 -1.439227780259e+04 4.512925143167e+03 Using DIIS extrapolation, IDIIS= 1040. NGot= 23622320128 LenX= 23620894536 LenY= 23620198146 Requested convergence on RMS density matrix=1.00D-08 within 128 cycles. Requested convergence on MAX density matrix=1.00D-06. Requested convergence on energy=1.00D-06. No special actions if energy rises. Fock matrices will be formed incrementally for 20 cycles. 0.7760 Using compressed storage, NAtomX= 54. Will process 55 centers per pass. Symmetrizing basis deriv contribution to polar: IMax=3 JMax=2 DiffMx= 0.00D+00 Minotr: UHF open shell wavefunction. IDoAtm=11111111111111111111111111111111111111111111111111 IDoAtm=1111 NEqPCM: Using equilibrium solvation (IEInf=0, Eps= 2.2706, EpsInf= 2.2533) Direct CPHF calculation. Differentiating once with respect to electric field. with respect to dipole field. Differentiating once with respect to nuclear coordinates. Requested convergence is 1.0D-08 RMS, and 1.0D-07 maximum. Secondary convergence is 1.0D-12 RMS, and 1.0D-12 maximum. NewPWx=T KeepS1=F KeepF1=F KeepIn=T MapXYZ=F SortEE=F KeepMc=T. 17360 words used for storage of precomputed grid. Two-electron integral symmetry not used. MDV= 23622320128 using IRadAn= 1. Solving linear equations simultaneously, MaxMat= 384. FoF2E skips out because all densities are zero. CalDSu exits because no D1Ps are significant. FoFJK: IHMeth= 1 ICntrl= 0 DoSepK=F KAlg= 0 I1Cent= 0 FoldK=F IRaf= 810000000 NMat= 162 IRICut= 405 DoRegI=T DoRafI=T ISym2E= 0 IDoP0=3 IntGTp=3. There are 165 degrees of freedom in the 1st order CPHF. IDoFFX=6 NUNeed= 3. 162 vectors produced by pass 0 Test12= 1.59D-13 1.00D-09 XBig12= 2.87D+02 5.91D+00. AX will form 162 AO Fock derivatives at one time. 162 vectors produced by pass 1 Test12= 1.59D-13 1.00D-09 XBig12= 1.95D+01 6.76D-01. 162 vectors produced by pass 2 Test12= 1.59D-13 1.00D-09 XBig12= 6.72D-01 9.27D-02. 162 vectors produced by pass 3 Test12= 1.59D-13 1.00D-09 XBig12= 1.02D-02 1.12D-02. 162 vectors produced by pass 4 Test12= 1.59D-13 1.00D-09 XBig12= 1.03D-04 1.75D-03. 162 vectors produced by pass 5 Test12= 1.59D-13 1.00D-09 XBig12= 1.07D-06 8.57D-05. 138 vectors produced by pass 6 Test12= 1.59D-13 1.00D-09 XBig12= 9.10D-09 6.17D-06. 38 vectors produced by pass 7 Test12= 1.59D-13 1.00D-09 XBig12= 6.97D-11 5.82D-07. 3 vectors produced by pass 8 Test12= 1.59D-13 1.00D-09 XBig12= 5.97D-13 7.55D-08. 3 vectors produced by pass 9 Test12= 1.59D-13 1.00D-09 XBig12= 9.40D-15 7.75D-09. 2 vectors produced by pass 10 Test12= 1.59D-13 1.00D-09 XBig12= 1.74D-16 1.25D-09. InvSVY: IOpt=1 It= 1 EMax= 1.60D-14 Solved reduced A of dimension 1156 with 165 vectors. FullF1: Do perturbations 1 to 3. Isotropic polarizability for W= 0.000000 307.63 Bohr**3. End of Minotr F.D. properties file 721 does not exist. 303.320 10.699 294.038 13.683 5.800 325.544 292.643 6.383 287.603 6.314 1.457 311.547 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 O O O O C C H H H C H H H C H H H C C H H H C H H H C H H H C C H H H C H H H C H H H C C H H C H H K K K K 17 17 17 17 13 13 1 1 1 13 1 1 1 13 1 1 1 13 13 1 1 1 13 1 1 1 13 1 1 1 13 13 1 1 1 13 1 1 1 13 1 1 1 13 13 1 1 13 1 1 39 39 39 39 0.00028 -0.00116 -0.00844 0.00030 0.00006 0.00025 0.00001 -0.00000 -0.00001 -0.00015 -0.00000 0.00001 0.00001 0.00026 -0.00001 -0.00000 0.00000 -0.00001 0.00001 -0.00000 -0.00000 0.00000 -0.00000 0.00000 -0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 -0.00000 -0.00000 -0.00001 0.00000 -0.00000 0.00000 -0.00000 0.00000 -0.00000 -0.00000 0.00000 -0.00000 0.00000 0.00000 -0.00000 -0.05101 0.05840 -0.00697 -0.00778 0.10841 -0.01214 -0.01171 0.00016 -0.00004 0.01210 0.01222 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