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One-electron integrals computed using PRISM. One-electron integral symmetry used in STVInt Berny optimization. local minimum Step number 14 out of a maximum of 432 All quantities printed in internal units (Hartrees-Bohrs-Radians) 0.02015 0.02513 0.02553 0.02604 0.02617 0.02673 0.02686 0.02690 0.02717 0.02782 0.02788 0.02794 0.02796 0.02801 0.02801 0.02803 0.02803 0.02804 0.02804 0.02809 0.02811 0.02811 0.02811 0.02811 0.02811 0.02811 0.02811 0.02812 0.02812 0.02812 0.02814 0.02814 0.02814 0.02814 0.02814 0.02814 0.02815 0.02823 0.02831 0.02831 0.02832 0.02832 0.02833 0.02833 0.02842 0.02844 0.02845 0.02850 0.02859 0.02863 0.02863 0.02865 0.02865 0.02868 0.02869 0.02873 0.02950 0.03102 0.03230 0.03686 0.03686 0.03703 0.03774 0.03885 0.03887 0.04074 0.04203 0.04789 0.05083 0.10754 0.14820 0.15650 0.15990 0.15996 0.15999 0.16000 0.16000 0.16000 0.16000 0.16000 0.16000 0.16000 0.16000 0.16000 0.16000 0.16000 0.16000 0.16000 0.16000 0.16001 0.16004 0.16028 0.16077 0.16242 0.16332 0.21550 0.22000 0.22001 0.22423 0.22484 0.22644 0.22647 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R1 R2 R3 R4 R5 R6 R7 R8 R9 R10 R11 R12 R13 R14 R15 R16 R17 R18 R19 R20 R21 R22 R23 R24 R25 R26 R27 R28 R29 R30 R31 R32 R33 R34 R35 R36 R37 R38 R39 R40 R41 R42 R43 R44 R45 R46 R47 R48 R49 R50 R51 R52 R53 R54 R55 R56 R57 R58 R59 R60 R61 R62 R63 R64 R65 R66 R67 R68 R69 R70 R71 R72 R73 R74 R75 R76 R77 R78 R79 R80 R81 R82 R83 R84 1 1 1 2 2 3 3 4 4 5 5 6 6 7 7 8 8 9 9 10 10 11 11 12 12 13 13 14 14 15 15 16 16 17 17 18 18 19 19 20 20 21 21 22 23 23 24 25 25 26 27 28 29 29 30 30 31 31 32 32 34 34 35 35 36 36 37 37 39 39 40 41 41 42 43 43 44 45 45 46 46 47 47 48 2 44 48 3 49 4 42 5 50 6 40 7 51 8 28 9 39 10 34 11 27 12 28 13 52 14 26 15 53 16 24 17 54 18 22 19 55 20 56 21 57 22 58 23 24 59 25 26 60 27 61 29 30 33 31 33 32 62 33 63 35 38 36 38 37 64 38 65 40 66 41 42 67 43 44 68 45 46 69 47 70 48 71 72 1.3973 1.4409 1.4317 1.4029 1.0931 1.416 1.4437 1.3873 1.0932 1.4297 1.4426 1.3729 1.0921 1.4498 1.4721 1.4721 1.3729 1.4721 1.3761 1.4498 1.3729 1.3729 1.4721 1.4297 1.0921 1.3873 1.4426 1.416 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A125 A126 A127 A128 A129 A130 A131 A132 A133 A134 A135 A136 A137 A138 2 2 44 1 1 3 2 2 4 3 3 5 4 4 6 5 5 7 6 6 8 7 7 9 8 8 10 9 9 11 10 10 12 11 11 13 12 12 14 13 13 15 14 14 16 15 15 17 16 16 18 17 17 19 18 18 20 19 19 21 20 20 22 17 17 21 22 22 24 15 15 23 24 24 26 13 13 25 10 10 26 7 7 11 28 28 29 31 30 30 32 31 31 33 29 30 9 9 34 36 35 35 37 36 36 38 34 35 8 8 40 5 5 39 40 40 42 3 3 41 42 42 44 1 1 43 44 44 46 45 45 47 46 46 48 1 1 47 1 1 1 2 2 2 3 3 3 4 4 4 5 5 5 6 6 6 7 7 7 8 8 8 9 9 9 10 10 10 11 11 11 12 12 12 13 13 13 14 14 14 15 15 15 16 16 16 17 17 17 18 18 18 19 19 19 20 20 20 21 21 21 22 22 22 23 23 23 24 24 24 25 25 25 26 26 26 27 27 27 28 28 28 29 29 30 30 31 31 31 32 32 32 33 33 34 34 35 35 36 36 36 37 37 37 38 38 39 39 39 40 40 40 41 41 41 42 42 42 43 43 43 44 44 44 45 45 45 46 46 46 47 47 47 48 48 48 44 48 48 3 49 49 4 42 42 5 50 50 6 40 40 7 51 51 8 28 28 9 39 39 10 34 34 11 27 27 12 28 28 13 52 52 14 26 26 15 53 53 16 24 24 17 54 54 18 22 22 19 55 55 20 56 56 21 57 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NGot= 2147483648 LenX= 2145995908 LenY= 2145262316 Requested convergence on RMS density matrix=1.00D-08 within 128 cycles. Requested convergence on MAX density matrix=1.00D-06. Requested convergence on energy=1.00D-06. No special actions if energy rises. Fock matrices will be formed incrementally for 20 cycles. 0.7718 (Enter /aplic/Gaussian/g16_a03/g16/l716.exe) 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 C C C C C C C C C C C C C C C C C C C C C C C C C C C C C S C C S C S C C S C C C C C C C C C C H H H H H H H H H H H H H H H H H H H H H H H H 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 33 13 13 33 13 33 13 13 33 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 -0.00262 0.00892 -0.00769 0.01690 -0.01032 0.01598 -0.00952 -0.00955 0.00823 -0.00955 -0.00952 0.01597 -0.01032 0.01688 -0.00768 0.00891 -0.00261 0.00168 0.00042 0.00040 0.00170 -0.00264 0.00895 -0.00772 0.01693 -0.01034 0.01601 0.00819 0.00496 0.01222 0.00087 0.00087 0.01222 0.00498 0.01228 0.00088 0.00088 0.01229 0.01602 -0.01035 0.01695 -0.00773 0.00896 -0.00265 0.00170 0.00040 0.00042 0.00168 -0.00077 -0.00138 -0.00123 -0.00122 -0.00138 -0.00076 -0.00018 -0.00012 -0.00012 -0.00018 -0.00077 -0.00138 -0.00123 -0.00020 -0.00020 -0.00020 -0.00020 -0.00123 -0.00139 -0.00077 -0.00018 -0.00012 -0.00012 -0.00018 -2.94086 10.03144 -8.64689 19.00062 -11.60636 17.96406 -10.69916 -10.73351 9.25366 -10.73138 -10.69791 17.95102 -11.59613 18.98096 -8.63765 10.02009 -2.93756 1.88561 0.46949 0.44503 1.90955 -2.97198 10.06378 -8.67637 19.03490 -11.62936 17.99970 9.20834 5.58006 4.19738 0.98318 0.98111 4.19646 5.59856 4.21893 0.98946 0.98806 4.22011 18.01360 -11.63997 19.05428 -8.68561 10.07521 -2.97535 1.91182 0.44552 0.47012 1.88770 -3.42050 -6.17861 -5.47827 -5.47403 -6.17218 -3.41663 -0.81338 -0.53112 -0.52464 -0.81946 -3.42975 -6.18917 -5.48902 -0.90080 -0.90028 -0.90574 -0.90536 -5.49393 -6.19550 -3.43366 -0.82044 -0.52526 -0.53177 -0.81430 -1.04937 3.57947 -3.08542 6.77989 -4.14144 6.41002 -3.81772 -3.82998 3.30194 -3.82922 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(old form). 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 32 12 12 32 12 32 12 12 32 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 12.0000000 12.0000000 12.0000000 12.0000000 12.0000000 12.0000000 12.0000000 12.0000000 12.0000000 12.0000000 12.0000000 12.0000000 12.0000000 12.0000000 12.0000000 12.0000000 12.0000000 12.0000000 12.0000000 12.0000000 12.0000000 12.0000000 12.0000000 12.0000000 12.0000000 12.0000000 12.0000000 12.0000000 12.0000000 31.9720718 12.0000000 12.0000000 31.9720718 12.0000000 31.9720718 12.0000000 12.0000000 31.9720718 12.0000000 12.0000000 12.0000000 12.0000000 12.0000000 12.0000000 12.0000000 12.0000000 12.0000000 12.0000000 1.0078250 1.0078250 1.0078250 1.0078250 1.0078250 1.0078250 1.0078250 1.0078250 1.0078250 1.0078250 1.0078250 1.0078250 1.0078250 1.0078250 1.0078250 1.0078250 1.0078250 1.0078250 1.0078250 1.0078250 1.0078250 1.0078250 1.0078250 1.0078250 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 3.6000000 3.6000000 3.6000000 3.6000000 3.6000000 3.6000000 3.6000000 3.6000000 3.6000000 3.6000000 3.6000000 3.6000000 3.6000000 3.6000000 3.6000000 3.6000000 3.6000000 3.6000000 3.6000000 3.6000000 3.6000000 3.6000000 3.6000000 3.6000000 3.6000000 3.6000000 3.6000000 3.6000000 3.6000000 13.6000000 3.6000000 3.6000000 13.6000000 3.6000000 13.6000000 3.6000000 3.6000000 13.6000000 3.6000000 3.6000000 3.6000000 3.6000000 3.6000000 3.6000000 3.6000000 3.6000000 3.6000000 3.6000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 (Enter /aplic/Gaussian/g16_a03/g16/l101.exe) Structure from the checkpoint file: "b_09_opt.chk" Berny optimization. R1 R2 R3 R4 R5 R6 R7 R8 R9 R10 R11 R12 R13 R14 R15 R16 R17 R18 R19 R20 R21 R22 R23 R24 R25 R26 R27 R28 R29 R30 R31 R32 R33 R34 R35 R36 R37 R38 R39 R40 R41 R42 R43 R44 R45 R46 R47 R48 R49 R50 R51 R52 R53 R54 R55 R56 R57 R58 R59 R60 R61 R62 R63 R64 R65 R66 R67 R68 R69 R70 R71 R72 R73 R74 R75 R76 R77 R78 R79 R80 R81 R82 R83 R84 1 1 1 2 2 3 3 4 4 5 5 6 6 7 7 8 8 9 9 10 10 11 11 12 12 13 13 14 14 15 15 16 16 17 17 18 18 19 19 20 20 21 21 22 23 23 24 25 25 26 27 28 29 29 30 30 31 31 32 32 34 34 35 35 36 36 37 37 39 39 40 41 41 42 43 43 44 45 45 46 46 47 47 48 2 44 48 3 49 4 42 5 50 6 40 7 51 8 28 9 39 10 34 11 27 12 28 13 52 14 26 15 53 16 24 17 54 18 22 19 55 20 56 21 57 22 58 23 24 59 25 26 60 27 61 29 30 33 31 33 32 62 33 63 35 38 36 38 37 64 38 65 40 66 41 42 67 43 44 68 45 46 69 47 70 48 71 72 1.3973 1.4409 1.4317 1.4029 1.0931 1.416 1.4437 1.3873 1.0932 1.4297 1.4426 1.3729 1.0921 1.4498 1.4721 1.4721 1.3729 1.4721 1.3761 1.4498 1.3729 1.3729 1.4721 1.4297 1.0921 1.3873 1.4426 1.416 1.0932 1.4029 1.4437 1.3973 1.0931 1.4317 1.4409 1.366 1.0923 1.4272 1.0917 1.366 1.0917 1.4316 1.0923 1.3973 1.4029 1.0931 1.416 1.3873 1.0932 1.4298 1.0921 1.3762 1.7599 1.7599 1.7402 2.9321 1.3389 1.0905 1.7402 1.0905 1.7599 1.7599 1.7402 2.9321 1.3389 1.0905 1.7402 1.0905 1.4298 1.0921 1.3873 1.416 1.0932 1.4029 1.3973 1.0931 1.4316 1.366 1.0923 1.4272 1.0917 1.366 1.0917 1.0923 calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically A1 A2 A3 A4 A5 A6 A7 A8 A9 A10 A11 A12 A13 A14 A15 A16 A17 A18 A19 A20 A21 A22 A23 A24 A25 A26 A27 A28 A29 A30 A31 A32 A33 A34 A35 A36 A37 A38 A39 A40 A41 A42 A43 A44 A45 A46 A47 A48 A49 A50 A51 A52 A53 A54 A55 A56 A57 A58 A59 A60 A61 A62 A63 A64 A65 A66 A67 A68 A69 A70 A71 A72 A73 A74 A75 A76 A77 A78 A79 A80 A81 A82 A83 A84 A85 A86 A87 A88 A89 A90 A91 A92 A93 A94 A95 A96 A97 A98 A99 A100 A101 A102 A103 A104 A105 A106 A107 A108 A109 A110 A111 A112 A113 A114 A115 A116 A117 A118 A119 A120 A121 A122 A123 A124 A125 A126 A127 A128 A129 A130 A131 A132 A133 A134 A135 A136 A137 A138 2 2 44 1 1 3 2 2 4 3 3 5 4 4 6 5 5 7 6 6 8 7 7 9 8 8 10 9 9 11 10 10 12 11 11 13 12 12 14 13 13 15 14 14 16 15 15 17 16 16 18 17 17 19 18 18 20 19 19 21 20 20 22 17 17 21 22 22 24 15 15 23 24 24 26 13 13 25 10 10 26 7 7 11 28 28 29 31 30 30 32 31 31 33 29 30 9 9 34 36 35 35 37 36 36 38 34 35 8 8 40 5 5 39 40 40 42 3 3 41 42 42 44 1 1 43 44 44 46 45 45 47 46 46 48 1 1 47 1 1 1 2 2 2 3 3 3 4 4 4 5 5 5 6 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D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 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179.7084 0.2798 0.587 -177.3369 -179.9779 2.0982 -0.4645 -174.6626 174.6674 0.4693 -172.1529 172.1526 -1.6167 178.6765 0.0001 -179.7067 0.0 -0.0001 -179.6829 179.6828 0.0 1.6169 0.0001 -178.6765 179.7067 -172.153 172.1526 -1.6226 178.6734 0.0001 -179.7039 -0.0001 -0.0002 -179.6799 179.6798 0.0 1.6229 0.0001 -178.6733 179.7039 -0.5877 179.9771 177.3361 -2.0991 0.3537 -179.7084 179.7824 -0.2797 -0.3513 179.8534 179.7104 -0.0849 0.0201 -179.9685 179.815 -0.1736 -0.0201 179.9709 179.9685 -0.0405 0.005 -179.9835 -179.986 0.0254 -0.0051 -179.9908 179.9833 -0.0025 0.0 -179.9859 179.9858 0.0 0.0051 -179.9832 179.9908 0.0025 calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 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analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically Berny optimization. local minimum Step number 1 out of a maximum of 2 All quantities printed in internal units (Hartrees-Bohrs-Radians) Second derivative matrix not updated -- analytic derivatives used. 0.00982 0.01207 0.01278 0.01282 0.01379 0.01396 0.01402 0.01414 0.01449 0.01460 0.01478 0.01496 0.01545 0.01546 0.01558 0.01561 0.01578 0.01584 0.01629 0.01705 0.01706 0.01708 0.01730 0.01821 0.01824 0.01910 0.01959 0.02060 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R1 R2 R3 R4 R5 R6 R7 R8 R9 R10 R11 R12 R13 R14 R15 R16 R17 R18 R19 R20 R21 R22 R23 R24 R25 R26 R27 R28 R29 R30 R31 R32 R33 R34 R35 R36 R37 R38 R39 R40 R41 R42 R43 R44 R45 R46 R47 R48 R49 R50 R51 R52 R53 R54 R55 R56 R57 R58 R59 R60 R61 R62 R63 R64 R65 R66 R67 R68 R69 R70 R71 R72 R73 R74 R75 R76 R77 R78 R79 R80 R81 R82 R83 R84 1 1 1 2 2 3 3 4 4 5 5 6 6 7 7 8 8 9 9 10 10 11 11 12 12 13 13 14 14 15 15 16 16 17 17 18 18 19 19 20 20 21 21 22 23 23 24 25 25 26 27 28 29 29 30 30 31 31 32 32 34 34 35 35 36 36 37 37 39 39 40 41 41 42 43 43 44 45 45 46 46 47 47 48 2 44 48 3 49 4 42 5 50 6 40 7 51 8 28 9 39 10 34 11 27 12 28 13 52 14 26 15 53 16 24 17 54 18 22 19 55 20 56 21 57 22 58 23 24 59 25 26 60 27 61 29 30 33 31 33 32 62 33 63 35 38 36 38 37 64 38 65 40 66 41 42 67 43 44 68 45 46 69 47 70 48 71 72 1.3973 1.4409 1.4317 1.4029 1.0931 1.416 1.4437 1.3873 1.0932 1.4297 1.4426 1.3729 1.0921 1.4498 1.4721 1.4721 1.3729 1.4721 1.3761 1.4498 1.3729 1.3729 1.4721 1.4297 1.0921 1.3873 1.4426 1.416 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A125 A126 A127 A128 A129 A130 A131 A132 A133 A134 A135 A136 A137 A138 2 2 44 1 1 3 2 2 4 3 3 5 4 4 6 5 5 7 6 6 8 7 7 9 8 8 10 9 9 11 10 10 12 11 11 13 12 12 14 13 13 15 14 14 16 15 15 17 16 16 18 17 17 19 18 18 20 19 19 21 20 20 22 17 17 21 22 22 24 15 15 23 24 24 26 13 13 25 10 10 26 7 7 11 28 28 29 31 30 30 32 31 31 33 29 30 9 9 34 36 35 35 37 36 36 38 34 35 8 8 40 5 5 39 40 40 42 3 3 41 42 42 44 1 1 43 44 44 46 45 45 47 46 46 48 1 1 47 1 1 1 2 2 2 3 3 3 4 4 4 5 5 5 6 6 6 7 7 7 8 8 8 9 9 9 10 10 10 11 11 11 12 12 12 13 13 13 14 14 14 15 15 15 16 16 16 17 17 17 18 18 18 19 19 19 20 20 20 21 21 21 22 22 22 23 23 23 24 24 24 25 25 25 26 26 26 27 27 27 28 28 28 29 29 30 30 31 31 31 32 32 32 33 33 34 34 35 35 36 36 36 37 37 37 38 38 39 39 39 40 40 40 41 41 41 42 42 42 43 43 43 44 44 44 45 45 45 46 46 46 47 47 47 48 48 48 44 48 48 3 49 49 4 42 42 5 50 50 6 40 40 7 51 51 8 28 28 9 39 39 10 34 34 11 27 27 12 28 28 13 52 52 14 26 26 15 53 53 16 24 24 17 54 54 18 22 22 19 55 55 20 56 56 21 57 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-0.4645 -174.6626 174.6674 0.4693 -172.1529 172.1526 -1.6167 178.6765 0.0001 -179.7067 0.0 -0.0001 -179.6829 179.6828 0.0 1.6169 0.0001 -178.6765 179.7067 -172.153 172.1526 -1.6226 178.6734 0.0001 -179.7039 -0.0001 -0.0002 -179.6799 179.6798 0.0 1.6229 0.0001 -178.6733 179.7039 -0.5877 179.9771 177.3361 -2.0991 0.3537 -179.7084 179.7824 -0.2797 -0.3513 179.8534 179.7104 -0.0849 0.0201 -179.9685 179.815 -0.1736 -0.0201 179.9709 179.9685 -0.0405 0.005 -179.9835 -179.986 0.0254 -0.0051 -179.9908 179.9833 -0.0025 0.0 -179.9859 179.9858 0.0 0.0051 -179.9832 179.9908 -DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0 1 def2SVP (5D, 7F) 0.10000e-02 0.10000e-05 F 856 A 808 A 808 1416 856 176 175 5937.4128461445 72 72 72 1.00e+00 60 T IExCor= 4639 DFT=T Ex+Corr=wB97XD ExCW=0 ScaHFX= 1.000000 ScaDFX= 1.000000 1.000000 1.000000 1.000000 ScalE2= 1.000000 1.000000 IRadAn= 5 IRanWt= -1 IRanGd= 0 ICorTp=0 IEmpDi=121 Grimme-D2 -0.0584875889 C44H24S4(1+,2) C1 1 C1 1 C1 1 0.0842887 0.0223865 0.0221173 NPDir=0 NMtPBC= 1 NCelOv= 1 NCel= 1 NClECP= 1 NCelD= 1 NCelK= 1 NCelE2= 1 NClLst= 1 CellRange= 0.0. One-electron integrals computed using PRISM. One-electron integral symmetry used in STVInt Precomputing XC quadrature grid using IXCGrd= 4 IRadAn= 5 IRanWt= -1 IRanGd= 0 AccXCQ= 0.00D+00. Generated NRdTot= 0 NPtTot= 0 NUsed= 0 NTot= 32 NSgBfM= 728 725 728 728 728 MxSgAt= 72 MxSgA2= 72. 1 open 1 1 1 -3281.37977931703 -3281.37977931722 -0.000000000189 -3281.37977932 2 0.7718 3.259324081509e+03 -1.953526947287e+04 7.057211253488e+03 Using DIIS extrapolation, IDIIS= 1040. NGot= 2147483648 LenX= 2145995908 LenY= 2145262316 Requested convergence on RMS density matrix=1.00D-08 within 128 cycles. Requested convergence on MAX density matrix=1.00D-06. Requested convergence on energy=1.00D-06. No special actions if energy rises. Fock matrices will be formed incrementally for 20 cycles. 0.7718 Using compressed storage, NAtomX= 72. Will process 73 centers per pass. Symmetrizing basis deriv contribution to polar: IMax=3 JMax=2 DiffMx= 0.00D+00 Minotr: UHF open shell wavefunction. IDoAtm=11111111111111111111111111111111111111111111111111 IDoAtm=1111111111111111111111 Direct CPHF calculation. Differentiating once with respect to electric field. with respect to dipole field. Differentiating once with respect to nuclear coordinates. Requested convergence is 1.0D-08 RMS, and 1.0D-07 maximum. Secondary convergence is 1.0D-12 RMS, and 1.0D-12 maximum. NewPWx=T KeepS1=F KeepF1=F KeepIn=T MapXYZ=F SortEE=F KeepMc=T. 22269 words used for storage of precomputed grid. Two-electron integrals replicated using symmetry. MDV= 2147483648 using IRadAn= 1. Solving linear equations simultaneously, MaxMat= 72. FoF2E skips out because all densities are zero. CalDSu exits because no D1Ps are significant. FoFJK: IHMeth= 1 ICntrl= 0 DoSepK=T KAlg= 0 I1Cent= 0 FoldK=F IRaf= 1 NMat= 72 IRICut= 1 DoRegI=T DoRafI=F ISym2E= 2 IDoP0=3 IntGTp=3. FoFCou: FMM=T IPFlag= 0 FMFlag= 100000 FMFlg1= 2001 NFxFlg= 0 DoJE=F BraDBF=F KetDBF=F FulRan=T wScrn= 0.000000 ICntrl= 500 IOpCl= 0 I1Cent= 0 NGrid= 0 NMat0= 72 NMatS0= 72 NMatT0= 0 NMatD0= 72 NMtDS0= 0 NMtDT0= 0 Symmetry not used in FoFCou. FMM levels: 10 Number of levels for PrismC: 9 There are 219 degrees of freedom in the 1st order CPHF. IDoFFX=6 NUNeed= 3. 219 vectors produced by pass 0 Test12= 2.22D-13 1.00D-09 XBig12= 8.80D+03 8.64D+01. AX will form 72 AO Fock derivatives at one time. 219 vectors produced by pass 1 Test12= 2.22D-13 1.00D-09 XBig12= 9.53D+02 6.68D+00. 219 vectors produced by pass 2 Test12= 2.22D-13 1.00D-09 XBig12= 1.39D+02 2.13D+00. 216 vectors produced by pass 3 Test12= 2.22D-13 1.00D-09 XBig12= 5.08D+00 3.75D-01. 216 vectors produced by pass 4 Test12= 2.22D-13 1.00D-09 XBig12= 7.32D-02 4.07D-02. 216 vectors produced by pass 5 Test12= 2.22D-13 1.00D-09 XBig12= 9.14D-04 2.29D-03. 215 vectors produced by pass 6 Test12= 2.22D-13 1.00D-09 XBig12= 1.07D-05 2.98D-04. 160 vectors produced by pass 7 Test12= 2.22D-13 1.00D-09 XBig12= 1.11D-07 2.87D-05. 67 vectors produced by pass 8 Test12= 2.22D-13 1.00D-09 XBig12= 1.14D-09 2.36D-06. 3 vectors produced by pass 9 Test12= 2.22D-13 1.00D-09 XBig12= 1.21D-11 1.97D-07. 3 vectors produced by pass 10 Test12= 2.22D-13 1.00D-09 XBig12= 1.26D-13 2.24D-08. 2 vectors produced by pass 11 Test12= 2.22D-13 1.00D-09 XBig12= 3.20D-15 2.95D-09. 2 vectors produced by pass 12 Test12= 2.22D-13 1.00D-09 XBig12= 1.27D-15 2.31D-09. 2 vectors produced by pass 13 Test12= 2.22D-13 1.00D-09 XBig12= 1.27D-15 2.09D-09. 2 vectors produced by pass 14 Test12= 2.22D-13 1.00D-09 XBig12= 9.75D-16 2.15D-09. 2 vectors produced by pass 15 Test12= 2.22D-13 1.00D-09 XBig12= 1.06D-15 1.76D-09. 2 vectors produced by pass 16 Test12= 2.22D-13 1.00D-09 XBig12= 9.07D-16 2.24D-09. 2 vectors produced by pass 17 Test12= 2.22D-13 1.00D-09 XBig12= 9.63D-16 2.13D-09. 2 vectors produced by pass 18 Test12= 2.22D-13 1.00D-09 XBig12= 9.09D-16 1.90D-09. 2 vectors produced by pass 19 Test12= 2.22D-13 1.00D-09 XBig12= 9.95D-16 2.62D-09. 2 vectors produced by pass 20 Test12= 2.22D-13 1.00D-09 XBig12= 8.74D-16 1.93D-09. 2 vectors produced by pass 21 Test12= 2.22D-13 1.00D-09 XBig12= 1.00D-15 2.45D-09. 2 vectors produced by pass 22 Test12= 2.22D-13 1.00D-09 XBig12= 8.91D-16 2.67D-09. 2 vectors produced by pass 23 Test12= 2.22D-13 1.00D-09 XBig12= 9.77D-16 2.30D-09. 2 vectors produced by pass 24 Test12= 2.22D-13 1.00D-09 XBig12= 8.95D-16 1.87D-09. 2 vectors produced by pass 25 Test12= 2.22D-13 1.00D-09 XBig12= 1.03D-15 1.91D-09. 2 vectors produced by pass 26 Test12= 2.22D-13 1.00D-09 XBig12= 9.22D-16 2.01D-09. 2 vectors produced by pass 27 Test12= 2.22D-13 1.00D-09 XBig12= 1.00D-15 2.04D-09. 2 vectors produced by pass 28 Test12= 2.22D-13 1.00D-09 XBig12= 9.34D-16 2.06D-09. 2 vectors produced by pass 29 Test12= 2.22D-13 1.00D-09 XBig12= 9.44D-16 2.30D-09. 2 vectors produced by pass 30 Test12= 2.22D-13 1.00D-09 XBig12= 9.48D-16 2.69D-09. 2 vectors produced by pass 31 Test12= 2.22D-13 1.00D-09 XBig12= 9.86D-16 2.05D-09. 2 vectors produced by pass 32 Test12= 2.22D-13 1.00D-09 XBig12= 9.40D-16 1.87D-09. 2 vectors produced by pass 33 Test12= 2.22D-13 1.00D-09 XBig12= 8.83D-16 1.86D-09. 2 vectors produced by pass 34 Test12= 2.22D-13 1.00D-09 XBig12= 1.02D-15 1.74D-09. 2 vectors produced by pass 35 Test12= 2.22D-13 1.00D-09 XBig12= 9.05D-16 1.84D-09. 2 vectors produced by pass 36 Test12= 2.22D-13 1.00D-09 XBig12= 9.58D-16 2.08D-09. 2 vectors produced by pass 37 Test12= 2.22D-13 1.00D-09 XBig12= 1.01D-15 2.00D-09. 2 vectors produced by pass 38 Test12= 2.22D-13 1.00D-09 XBig12= 8.47D-16 1.79D-09. 2 vectors produced by pass 39 Test12= 2.22D-13 1.00D-09 XBig12= 9.25D-16 1.97D-09. 2 vectors produced by pass 40 Test12= 2.22D-13 1.00D-09 XBig12= 8.82D-16 1.83D-09. 2 vectors produced by pass 41 Test12= 2.22D-13 1.00D-09 XBig12= 9.03D-16 2.20D-09. 2 vectors produced by pass 42 Test12= 2.22D-13 1.00D-09 XBig12= 1.01D-15 2.12D-09. 2 vectors produced by pass 43 Test12= 2.22D-13 1.00D-09 XBig12= 9.65D-16 2.35D-09. 2 vectors produced by pass 44 Test12= 2.22D-13 1.00D-09 XBig12= 8.57D-16 1.82D-09. 2 vectors produced by pass 45 Test12= 2.22D-13 1.00D-09 XBig12= 9.08D-16 1.83D-09. 2 vectors produced by pass 46 Test12= 2.22D-13 1.00D-09 XBig12= 9.04D-16 1.92D-09. 2 vectors produced by pass 47 Test12= 2.22D-13 1.00D-09 XBig12= 9.51D-16 1.58D-09. 2 vectors produced by pass 48 Test12= 2.22D-13 1.00D-09 XBig12= 8.30D-16 1.89D-09. 2 vectors produced by pass 49 Test12= 2.22D-13 1.00D-09 XBig12= 9.00D-16 1.89D-09. 2 vectors produced by pass 50 Test12= 2.22D-13 1.00D-09 XBig12= 9.10D-16 1.65D-09. 2 vectors produced by pass 51 Test12= 2.22D-13 1.00D-09 XBig12= 9.26D-16 1.78D-09. 2 vectors produced by pass 52 Test12= 2.22D-13 1.00D-09 XBig12= 8.95D-16 1.72D-09. 2 vectors produced by pass 53 Test12= 2.22D-13 1.00D-09 XBig12= 8.83D-16 1.97D-09. 2 vectors produced by pass 54 Test12= 2.22D-13 1.00D-09 XBig12= 8.74D-16 1.73D-09. 2 vectors produced by pass 55 Test12= 2.22D-13 1.00D-09 XBig12= 9.75D-16 1.73D-09. 2 vectors produced by pass 56 Test12= 2.22D-13 1.00D-09 XBig12= 9.26D-16 1.76D-09. 2 vectors produced by pass 57 Test12= 2.22D-13 1.00D-09 XBig12= 1.00D-15 1.58D-09. 2 vectors produced by pass 58 Test12= 2.22D-13 1.00D-09 XBig12= 9.95D-16 2.10D-09. 2 vectors produced by pass 59 Test12= 2.22D-13 1.00D-09 XBig12= 8.91D-16 1.71D-09. 2 vectors produced by pass 60 Test12= 2.22D-13 1.00D-09 XBig12= 1.00D-15 1.85D-09. 2 vectors produced by pass 61 Test12= 2.22D-13 1.00D-09 XBig12= 8.77D-16 1.42D-09. 2 vectors produced by pass 62 Test12= 2.22D-13 1.00D-09 XBig12= 8.61D-16 1.96D-09. 2 vectors produced by pass 63 Test12= 2.22D-13 1.00D-09 XBig12= 9.15D-16 1.83D-09. 2 vectors produced by pass 64 Test12= 2.22D-13 1.00D-09 XBig12= 8.97D-16 1.52D-09. 2 vectors produced by pass 65 Test12= 2.22D-13 1.00D-09 XBig12= 8.94D-16 1.59D-09. 2 vectors produced by pass 66 Test12= 2.22D-13 1.00D-09 XBig12= 8.54D-16 1.35D-09. 2 vectors produced by pass 67 Test12= 2.22D-13 1.00D-09 XBig12= 8.68D-16 1.70D-09. 2 vectors produced by pass 68 Test12= 2.22D-13 1.00D-09 XBig12= 1.02D-15 1.76D-09. 2 vectors produced by pass 69 Test12= 2.22D-13 1.00D-09 XBig12= 8.57D-16 1.85D-09. 2 vectors produced by pass 70 Test12= 2.22D-13 1.00D-09 XBig12= 8.01D-16 1.47D-09. 2 vectors produced by pass 71 Test12= 2.22D-13 1.00D-09 XBig12= 9.10D-16 1.67D-09. 2 vectors produced by pass 72 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InvSVY: IOpt=1 It= 1 EMax= 2.70D-13 Solved reduced A of dimension 2222 with 219 vectors. FullF1: Do perturbations 1 to 3. Isotropic polarizability for W= 0.000000 -3066.77 Bohr**3. End of Minotr F.D. properties file 721 does not exist. 2224.739 0.007 898.752 0.130 0.164 548.602 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 C C C C C C C C C C C C C C C C C C C C C C C C C C C C C S C C S C S C C S C C C C C C C C C C H H H H H H H H H H H H H H H H H H H H H H H H 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 33 13 13 33 13 33 13 13 33 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 -0.00262 0.00892 -0.00769 0.01690 -0.01032 0.01598 -0.00952 -0.00955 0.00823 -0.00955 -0.00952 0.01597 -0.01031 0.01688 -0.00768 0.00891 -0.00261 0.00168 0.00042 0.00040 0.00170 -0.00264 0.00895 -0.00772 0.01693 -0.01034 0.01601 0.00819 0.00496 0.01222 0.00087 0.00087 0.01222 0.00498 0.01228 0.00088 0.00088 0.01229 0.01602 -0.01035 0.01695 -0.00773 0.00896 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