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One-electron integrals computed using PRISM. One-electron integral symmetry used in STVInt Berny optimization. local minimum Step number 59 out of a maximum of 444 All quantities printed in internal units (Hartrees-Bohrs-Radians) 0.00115 0.00241 0.00629 0.01113 0.01338 0.01434 0.01558 0.01628 0.01654 0.01680 0.01681 0.01694 0.01717 0.01721 0.01765 0.01772 0.01776 0.01794 0.01801 0.01820 0.01827 0.01831 0.01847 0.01854 0.01861 0.01885 0.01887 0.01909 0.01915 0.01924 0.01932 0.01949 0.01952 0.01981 0.01983 0.01994 0.02018 0.02051 0.02063 0.02068 0.02072 0.02074 0.02076 0.02082 0.02084 0.02090 0.02091 0.02099 0.02108 0.02114 0.02115 0.02117 0.02129 0.02130 0.02138 0.02149 0.02156 0.02183 0.02205 0.02206 0.02326 0.02329 0.02336 0.02448 0.02543 0.02599 0.02747 0.02870 0.03242 0.03945 0.04506 0.14020 0.14742 0.15159 0.15345 0.15705 0.15933 0.15986 0.15990 0.15998 0.15999 0.16000 0.16000 0.16000 0.16000 0.16000 0.16000 0.16000 0.16000 0.16001 0.16003 0.16027 0.16057 0.16159 0.16408 0.16572 0.18243 0.19485 0.20262 0.20945 0.21933 0.22000 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R1 R2 R3 R4 R5 R6 R7 R8 R9 R10 R11 R12 R13 R14 R15 R16 R17 R18 R19 R20 R21 R22 R23 R24 R25 R26 R27 R28 R29 R30 R31 R32 R33 R34 R35 R36 R37 R38 R39 R40 R41 R42 R43 R44 R45 R46 R47 R48 R49 R50 R51 R52 R53 R54 R55 R56 R57 R58 R59 R60 R61 R62 R63 R64 R65 R66 R67 R68 R69 R70 R71 R72 R73 R74 R75 R76 R77 R78 R79 R80 R81 R82 R83 R84 1 1 1 2 2 3 3 4 4 5 5 6 6 7 7 8 8 9 9 10 10 11 11 12 12 13 13 14 14 15 15 16 16 17 17 18 18 19 19 20 20 21 21 22 23 23 24 25 25 26 27 28 29 29 30 31 31 32 32 34 34 35 36 36 37 37 39 39 40 41 41 42 43 43 44 45 45 46 46 47 47 48 69 72 2 44 48 3 49 4 42 5 50 6 40 7 51 8 28 9 39 10 34 11 27 12 28 13 52 14 26 15 53 16 24 17 54 18 22 19 55 20 56 21 57 22 58 23 24 59 25 26 60 27 61 29 30 33 31 32 71 33 74 35 38 36 37 72 38 69 40 62 41 42 63 43 44 64 45 46 65 47 66 48 67 68 70 73 1.4001 1.447 1.4287 1.3972 1.0925 1.4209 1.4515 1.3789 1.0925 1.4347 1.4502 1.3681 1.0906 1.4623 1.4674 1.4143 1.4085 1.4133 1.4837 1.462 1.4097 1.368 1.4672 1.4349 1.0906 1.3786 1.4505 1.4213 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A125 A126 A127 A128 A129 A130 A131 A132 A133 A134 A135 A136 A137 A138 2 2 44 1 1 3 2 2 4 3 3 5 4 4 6 5 5 7 6 6 8 7 7 9 8 8 10 9 9 11 10 10 12 11 11 13 12 12 14 13 13 15 14 14 16 15 15 17 16 16 18 17 17 19 18 18 20 19 19 21 20 20 22 17 17 21 22 22 24 15 15 23 24 24 26 13 13 25 10 10 26 7 7 11 28 28 30 29 30 30 32 31 31 33 29 9 9 35 34 35 35 37 36 36 38 34 8 8 40 5 5 39 40 40 42 3 3 41 42 42 44 1 1 43 44 44 46 45 45 47 46 46 48 1 1 47 37 36 1 1 1 2 2 2 3 3 3 4 4 4 5 5 5 6 6 6 7 7 7 8 8 8 9 9 9 10 10 10 11 11 11 12 12 12 13 13 13 14 14 14 15 15 15 16 16 16 17 17 17 18 18 18 19 19 19 20 20 20 21 21 21 22 22 22 23 23 23 24 24 24 25 25 25 26 26 26 27 27 27 28 28 28 29 29 29 30 31 31 31 32 32 32 33 34 34 34 35 36 36 36 37 37 37 38 39 39 39 40 40 40 41 41 41 42 42 42 43 43 43 44 44 44 45 45 45 46 46 46 47 47 47 48 48 48 69 72 44 48 48 3 49 49 4 42 42 5 50 50 6 40 40 7 51 51 8 28 28 9 39 39 10 34 34 11 27 27 12 28 28 13 52 52 14 26 26 15 53 53 16 24 24 17 54 54 18 22 22 19 55 55 20 56 56 21 57 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0.0828767 0.0224055 0.0190984 Precomputing XC quadrature grid using IXCGrd= 4 IRadAn= 5 IRanWt= -1 IRanGd= 0 AccXCQ= 0.00D+00. Generated NRdTot= 0 NPtTot= 0 NUsed= 0 NTot= 32 NSgBfM= 760 759 760 760 760 MxSgAt= 74 MxSgA2= 74. NPDir=0 NMtPBC= 1 NCelOv= 1 NCel= 1 NClECP= 1 NCelD= 1 NCelK= 1 NCelE2= 1 NClLst= 1 CellRange= 0.0. One-electron integrals computed using PRISM. One-electron integral symmetry used in STVInt Precomputing XC quadrature grid using IXCGrd= 4 IRadAn= 5 IRanWt= -1 IRanGd= 0 AccXCQ= 0.00D+00. Generated NRdTot= 0 NPtTot= 0 NUsed= 0 NTot= 32 NSgBfM= 760 758 758 758 760 MxSgAt= 74 MxSgA2= 74. 1 -3.80685000e-01 1.48007679e+00 1.42574116e+00 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 16 6 6 16 6 16 6 6 16 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 8 1 1 8 1 1 0.007467142 0.004144948 0.000077488 -0.010273872 -0.000883607 -0.001742537 0.011074841 0.003108382 0.000956201 -0.012905159 -0.000856053 -0.003036264 0.014005327 0.003654986 0.002918119 -0.018978910 -0.003485391 -0.002283899 0.009065351 0.007741064 -0.004373411 -0.000466389 -0.003212887 -0.002353982 0.021078256 0.011802793 0.032143243 -0.000384923 -0.002635903 0.000121718 -0.016707527 -0.004604797 0.021016645 0.010594271 0.006703713 -0.000780447 -0.010263929 0.001305043 -0.000193314 0.008760398 0.000040815 -0.002003438 -0.007482785 0.001845422 0.000949539 0.007044029 -0.000277619 -0.001196998 -0.005260635 0.002592593 0.000037691 0.003930250 -0.000370041 -0.000616723 -0.001610627 0.002838497 -0.000729776 -0.001291714 -0.001995064 0.000974394 0.002188236 0.000138973 -0.000473145 -0.002782931 -0.001693990 0.001148856 0.002373582 0.000440065 -0.000584629 -0.001746723 -0.001476139 0.000851823 0.000622105 0.000490737 -0.000401078 0.000035789 -0.001727482 0.001390934 -0.000420987 0.000626449 0.000501517 0.014436772 -0.079599182 0.015901098 0.015224258 0.068221996 -0.042482392 -0.004435027 -0.022710113 -0.010200231 0.002918368 -0.007738472 -0.002760236 -0.006675540 -0.007773606 -0.006959443 -0.004302513 0.034999741 0.034019688 -0.011152067 0.000221064 -0.029976626 0.012767757 -0.028214625 -0.004904754 -0.029370805 -0.060394093 -0.046731764 0.001644074 0.001050550 0.004146724 -0.001464417 0.009147020 -0.003380962 -0.009615771 0.005854287 0.004322790 0.001100650 -0.001887313 0.000949209 -0.002023556 0.000672325 -0.000445887 0.003393581 -0.002124786 0.001412036 -0.004106458 0.000360288 -0.001073198 0.004411260 -0.002423958 0.001851542 -0.003330462 0.000072806 -0.000751051 0.001967541 -0.002900724 0.001488946 0.002153847 0.004156450 -0.001112133 -0.005586068 -0.000764333 -0.000913616 -0.000058670 -0.000053560 -0.000024425 -0.000196077 -0.000061520 0.000207321 -0.001279747 -0.000154931 0.002376782 -0.000383416 0.002720714 0.003640324 0.000109980 -0.000090772 -0.000049180 0.000051812 -0.000028040 -0.000003944 0.000004363 0.000007555 -0.000007787 -0.000009603 0.000026604 -0.000004914 0.000013756 -0.000043648 0.000015201 -0.000042899 0.000013484 0.000001269 -0.000040432 0.000086234 -0.000024228 -0.000051829 0.000136655 -0.000096613 0.000236080 0.000311195 -0.002709423 -0.007275000 0.008969928 0.002470585 -0.000070599 0.000112416 0.000067191 0.000006545 0.000116040 0.000039189 0.000044270 0.000019004 0.000029337 -0.000020304 -0.000064724 0.000027745 0.000009647 0.000039739 -0.000001772 -0.000005936 0.000013037 -0.000017385 0.000229989 -0.003245295 0.002087742 -0.000396183 -0.000123575 -0.000753578 0.000425959 -0.000349931 0.001454934 0.025690060 0.055067812 0.044067959 0.000259284 -0.001695245 -0.000656851 -0.002868944 0.005789993 -0.006853751 0.079599182 0.012732614 (Enter /aplic/Gaussian/g16_a03/g16/l716.exe) Closed 1 1 1 -3431.32788960182 -3431.32789056975 -0.000000967924 -3431.32789064418 -0.000000074429 -3431.32789064906 -0.000000004888 -3431.32789065223 -0.000000003167 -3431.32789065243 -0.000000000195 -3431.32789065265 -0.000000000226 -3431.32789065252 0.000000000131 -3431.32789065263 -0.000000000107 -3431.32789065287 -0.000000000242 -3431.32789065 10 3.408458339681e+03 -2.076447455045e+04 7.532139394967e+03 Using DIIS extrapolation, IDIIS= 1040. NGot= 4563402752 LenX= 4561816822 LenY= 4561030940 Requested convergence on RMS density matrix=1.00D-08 within 128 cycles. Requested convergence on MAX density matrix=1.00D-06. Requested convergence on energy=1.00D-06. No special actions if energy rises. Fock matrices will be formed incrementally for 20 cycles. (Enter /aplic/Gaussian/g16_a03/g16/l716.exe) PT270276.800S 2026-09-14T23:44:59.000 Mulliken charges: 1 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 C C C C C C C C C C C C C C C C C C C C C C C C C C C C C S C C S C S C C S C C C C C C C C C C H H H H H H H H H H H H H H H H H H H H O H H O H H 0.064087 -0.072548 0.085375 -0.075857 0.083014 -0.087082 0.114184 0.047670 0.068837 0.064347 0.110816 -0.089877 0.079939 -0.067531 0.081235 -0.069758 0.063604 -0.022937 0.009785 -0.001281 -0.009179 0.050433 -0.048278 0.063660 -0.039687 0.062746 -0.052496 -0.128141 -0.171620 0.292255 -0.088963 -0.033504 0.195121 -0.276836 0.264283 0.135830 0.040711 0.357107 -0.070819 0.078212 -0.050268 0.066403 -0.050734 0.050925 -0.009652 -0.001750 0.009579 -0.024038 0.022127 0.020806 0.011532 0.008158 0.022583 0.022918 0.036828 0.061278 0.058624 0.033896 0.021266 0.020197 0.002942 0.036223 0.016885 0.020142 0.033342 0.058020 0.060768 0.036393 -0.118864 0.238667 0.139616 -0.206984 0.222532 0.122784 2.00000 -89.32969 -89.32876 -89.20898 -89.20895 -19.54087 -19.53908 -10.65045 -10.64303 -10.64016 -10.56658 -10.54124 -10.52929 -10.52885 -10.52579 -10.52574 -10.50570 -10.50485 -10.50173 -10.50130 -10.50010 -10.50006 -10.49544 -10.49469 -10.48985 -10.48896 -10.48863 -10.48612 -10.48565 -10.48300 -10.48252 -10.48064 -10.48043 -10.47840 -10.47756 -10.47468 -10.47432 -10.47365 -10.47302 -10.47022 -10.46979 -10.46292 -10.46246 -10.45201 -10.45192 -10.45143 -10.45141 -10.44787 -10.44743 -10.44723 -10.44689 -8.38133 -8.38010 -8.26027 -8.26026 -6.33438 -6.33331 -6.33021 -6.32913 -6.32861 -6.32705 -6.21448 -6.21446 -6.21011 -6.21010 -6.20571 -6.20570 -1.42973 -1.40232 -1.27092 -1.19043 -1.16462 -1.15824 -1.15154 -1.14352 -1.13433 -1.12375 -1.10815 -1.09976 -1.08030 -1.07168 -1.06598 -1.05490 -1.05345 -1.03799 -1.02710 -1.02616 -1.02501 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analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically D1 D2 D3 D4 D5 D6 D7 D8 D9 D10 D11 D12 D13 D14 D15 D16 D17 D18 D19 D20 D21 D22 D23 D24 D25 D26 D27 D28 D29 D30 D31 D32 D33 D34 D35 D36 D37 D38 D39 D40 D41 D42 D43 D44 D45 D46 D47 D48 D49 D50 D51 D52 D53 D54 D55 D56 D57 D58 D59 D60 D61 D62 D63 D64 D65 D66 D67 D68 D69 D70 D71 D72 D73 D74 D75 D76 D77 D78 D79 D80 D81 D82 D83 D84 D85 D86 D87 D88 D89 D90 D91 D92 D93 D94 D95 D96 D97 D98 D99 D100 D101 D102 D103 D104 D105 D106 D107 D108 D109 D110 D111 D112 D113 D114 D115 D116 D117 D118 D119 D120 D121 D122 D123 D124 D125 D126 D127 D128 D129 D130 D131 D132 D133 D134 D135 D136 D137 D138 D139 D140 D141 D142 D143 D144 D145 D146 D147 D148 D149 D150 D151 D152 D153 D154 D155 D156 D157 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analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 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analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically Berny optimization. local minimum Step number 1 out of a maximum of 2 All quantities printed in internal units (Hartrees-Bohrs-Radians) Second derivative matrix not updated -- analytic derivatives used. 0.00105 0.00248 0.00786 0.00951 0.01112 0.01159 0.01252 0.01322 0.01330 0.01421 0.01425 0.01442 0.01448 0.01514 0.01525 0.01539 0.01573 0.01656 0.01658 0.01673 0.01685 0.01772 0.01816 0.01840 0.01856 0.01940 0.01962 0.02019 0.02060 0.02094 0.02100 0.02122 0.02126 0.02153 0.02181 0.02197 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0.36404 0.36439 0.36450 0.36477 0.36574 0.36581 0.36684 0.36690 0.36714 0.36811 0.36828 0.36971 0.37013 0.37115 0.37242 0.37314 0.37397 0.37652 0.38087 0.38382 0.38566 0.38762 0.39957 0.41202 0.41228 0.41423 0.42380 0.44217 0.44531 0.44751 0.44976 0.46683 0.46853 0.47086 0.47637 0.47731 0.50216 0.51341 0.51356 0.51724 0.52587 0.52699 0.52736 0.52799 0.53074 0.53077 0.53862 0.54192 0.54240 0.54486 0.54503 0.56106 0.58269 0.60027 0.74214 Angle between quadratic step and forces= 65.83 degrees. 1 2 0.00013541 0.00000001 0.00000000 0.00000000 R1 R2 R3 R4 R5 R6 R7 R8 R9 R10 R11 R12 R13 R14 R15 R16 R17 R18 R19 R20 R21 R22 R23 R24 R25 R26 R27 R28 R29 R30 R31 R32 R33 R34 R35 R36 R37 R38 R39 R40 R41 R42 R43 R44 R45 R46 R47 R48 R49 R50 R51 R52 R53 R54 R55 R56 R57 R58 R59 R60 R61 R62 R63 R64 R65 R66 R67 R68 R69 R70 R71 R72 R73 R74 R75 R76 R77 R78 R79 R80 R81 R82 R83 R84 A1 A2 A3 A4 A5 A6 A7 A8 A9 A10 A11 A12 A13 A14 A15 A16 A17 A18 A19 A20 A21 A22 A23 A24 A25 A26 A27 A28 A29 A30 A31 A32 A33 A34 A35 A36 A37 A38 A39 A40 A41 A42 A43 A44 A45 A46 A47 A48 A49 A50 A51 A52 A53 A54 A55 A56 A57 A58 A59 A60 A61 A62 A63 A64 A65 A66 A67 A68 A69 A70 A71 A72 A73 A74 A75 A76 A77 A78 A79 A80 A81 A82 A83 A84 A85 A86 A87 A88 A89 A90 A91 A92 A93 A94 A95 A96 A97 A98 A99 A100 A101 A102 A103 A104 A105 A106 A107 A108 A109 A110 A111 A112 A113 A114 A115 A116 A117 A118 A119 A120 A121 A122 A123 A124 A125 A126 A127 A128 A129 A130 A131 A132 A133 A134 A135 A136 A137 A138 D1 D2 D3 D4 D5 D6 D7 D8 D9 D10 D11 D12 D13 D14 D15 D16 D17 D18 D19 D20 D21 D22 D23 D24 D25 D26 D27 D28 D29 D30 D31 D32 D33 D34 D35 D36 D37 D38 D39 D40 D41 D42 D43 D44 D45 D46 D47 D48 D49 D50 D51 D52 D53 D54 D55 D56 D57 D58 D59 D60 D61 D62 D63 D64 D65 D66 D67 D68 D69 D70 D71 D72 D73 D74 D75 D76 D77 D78 D79 D80 D81 D82 D83 D84 D85 D86 D87 D88 D89 D90 D91 D92 D93 D94 D95 D96 D97 D98 D99 D100 D101 D102 D103 D104 D105 D106 D107 D108 D109 D110 D111 D112 D113 D114 D115 D116 D117 D118 D119 D120 D121 D122 D123 D124 D125 D126 D127 D128 D129 D130 D131 D132 D133 D134 D135 D136 D137 D138 D139 D140 D141 D142 D143 D144 D145 D146 D147 D148 D149 D150 D151 D152 D153 D154 D155 D156 D157 D158 D159 D160 D161 D162 D163 D164 D165 D166 D167 D168 D169 D170 D171 D172 D173 D174 D175 D176 D177 D178 D179 D180 D181 D182 D183 D184 D185 D186 D187 D188 D189 D190 D191 D192 D193 D194 D195 D196 D197 D198 D199 D200 D201 D202 D203 D204 D205 D206 D207 D208 D209 D210 D211 D212 D213 D214 D215 D216 D217 D218 D219 D220 2.64571 2.73437 2.69993 2.64040 2.06445 2.68506 2.74300 2.60575 2.06444 2.71119 2.74053 2.58533 2.06089 2.76337 2.77303 2.67260 2.66171 2.67066 2.80386 2.76282 2.66386 2.58507 2.77255 2.71165 2.06084 2.60517 2.74098 2.68587 2.06442 2.63949 2.74331 2.64661 2.06443 2.69924 2.73431 2.58351 2.06319 2.70132 2.06313 2.57572 2.06224 2.71402 2.06368 2.62152 2.67665 2.06549 2.63586 2.66611 2.06650 2.63604 2.06510 2.61649 3.32456 3.32431 3.28972 2.52714 2.06121 3.28987 2.06121 3.19700 3.17336 3.27686 2.59978 2.48304 3.28457 2.52188 2.63804 2.06458 2.66480 2.63676 2.06653 2.67627 2.62157 2.06550 2.71415 2.57554 2.06370 2.70169 2.06227 2.58303 2.06311 2.06322 1.82943 1.83433 2.09035 2.12474 2.06809 2.12328 2.07781 2.08210 2.13218 2.07095 2.08005 2.12391 2.07100 2.08826 2.14319 2.07852 2.06144 2.14827 2.04098 2.09363 2.06345 2.16660 2.05188 2.08040 2.08030 2.12168 2.12562 2.08349 2.07309 2.08334 2.11681 2.08120 2.06382 2.05060 2.16785 2.14854 2.09390 2.04035 2.14327 2.06164 2.07827 2.12403 2.08837 2.07077 2.13237 2.08003 2.07079 2.12327 2.08230 2.07761 2.12466 2.09052 2.06800 2.10401 2.07539 2.10378 2.11290 2.09147 2.07881 2.10160 2.08231 2.09927 2.10267 2.10733 2.07318 2.07719 2.07909 2.12690 2.11797 2.08634 2.07888 2.08473 2.07774 2.12070 2.11512 2.08362 2.08444 2.09108 2.07456 2.11703 2.13193 2.09805 2.05240 2.02663 2.12331 2.12388 2.15976 2.16074 1.95878 1.68406 2.04290 2.05352 2.18622 2.04302 2.18617 2.05345 1.68400 2.13474 2.12204 2.02630 1.68287 2.01765 2.04822 2.21726 2.00744 2.11450 2.15366 1.68964 2.13183 2.09923 2.05157 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R1 R2 R3 R4 R5 R6 R7 R8 R9 R10 R11 R12 R13 R14 R15 R16 R17 R18 R19 R20 R21 R22 R23 R24 R25 R26 R27 R28 R29 R30 R31 R32 R33 R34 R35 R36 R37 R38 R39 R40 R41 R42 R43 R44 R45 R46 R47 R48 R49 R50 R51 R52 R53 R54 R55 R56 R57 R58 R59 R60 R61 R62 R63 R64 R65 R66 R67 R68 R69 R70 R71 R72 R73 R74 R75 R76 R77 R78 R79 R80 R81 R82 R83 R84 1 1 1 2 2 3 3 4 4 5 5 6 6 7 7 8 8 9 9 10 10 11 11 12 12 13 13 14 14 15 15 16 16 17 17 18 18 19 19 20 20 21 21 22 23 23 24 25 25 26 27 28 29 29 30 31 31 32 32 34 34 35 36 36 37 37 39 39 40 41 41 42 43 43 44 45 45 46 46 47 47 48 69 72 2 44 48 3 49 4 42 5 50 6 40 7 51 8 28 9 39 10 34 11 27 12 28 13 52 14 26 15 53 16 24 17 54 18 22 19 55 20 56 21 57 22 58 23 24 59 25 26 60 27 61 29 30 33 31 32 71 33 74 35 38 36 37 72 38 69 40 62 41 42 63 43 44 64 45 46 65 47 66 48 67 68 70 73 1.4001 1.447 1.4287 1.3972 1.0925 1.4209 1.4515 1.3789 1.0925 1.4347 1.4502 1.3681 1.0906 1.4623 1.4674 1.4143 1.4085 1.4133 1.4837 1.462 1.4097 1.368 1.4672 1.4349 1.0906 1.3786 1.4505 1.4213 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0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0 A1 A2 A3 A4 A5 A6 A7 A8 A9 A10 A11 A12 A13 A14 A15 A16 A17 A18 A19 A20 A21 A22 A23 A24 A25 A26 A27 A28 A29 A30 A31 A32 A33 A34 A35 A36 A37 A38 A39 A40 A41 A42 A43 A44 A45 A46 A47 A48 A49 A50 A51 A52 A53 A54 A55 A56 A57 A58 A59 A60 A61 A62 A63 A64 A65 A66 A67 A68 A69 A70 A71 A72 A73 A74 A75 A76 A77 A78 A79 A80 A81 A82 A83 A84 A85 A86 A87 A88 A89 A90 A91 A92 A93 A94 A95 A96 A97 A98 A99 A100 A101 A102 A103 A104 A105 A106 A107 A108 A109 A110 A111 A112 A113 A114 A115 A116 A117 A118 A119 A120 A121 A122 A123 A124 A125 A126 A127 A128 A129 A130 A131 A132 A133 A134 A135 A136 A137 A138 2 2 44 1 1 3 2 2 4 3 3 5 4 4 6 5 5 7 6 6 8 7 7 9 8 8 10 9 9 11 10 10 12 11 11 13 12 12 14 13 13 15 14 14 16 15 15 17 16 16 18 17 17 19 18 18 20 19 19 21 20 20 22 17 17 21 22 22 24 15 15 23 24 24 26 13 13 25 10 10 26 7 7 11 28 28 30 29 30 30 32 31 31 33 29 9 9 35 34 35 35 37 36 36 38 34 8 8 40 5 5 39 40 40 42 3 3 41 42 42 44 1 1 43 44 44 46 45 45 47 46 46 48 1 1 47 37 36 1 1 1 2 2 2 3 3 3 4 4 4 5 5 5 6 6 6 7 7 7 8 8 8 9 9 9 10 10 10 11 11 11 12 12 12 13 13 13 14 14 14 15 15 15 16 16 16 17 17 17 18 18 18 19 19 19 20 20 20 21 21 21 22 22 22 23 23 23 24 24 24 25 25 25 26 26 26 27 27 27 28 28 28 29 29 29 30 31 31 31 32 32 32 33 34 34 34 35 36 36 36 37 37 37 38 39 39 39 40 40 40 41 41 41 42 42 42 43 43 43 44 44 44 45 45 45 46 46 46 47 47 47 48 48 48 69 72 44 48 48 3 49 49 4 42 42 5 50 50 6 40 40 7 51 51 8 28 28 9 39 39 10 34 34 11 27 27 12 28 28 13 52 52 14 26 26 15 53 53 16 24 24 17 54 54 18 22 22 19 55 55 20 56 56 21 57 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178.6587 4.5918 -172.2417 -173.8354 9.3312 170.1958 -7.3792 -12.7605 169.6645 -151.2597 37.0066 31.8875 -139.8462 -7.414 175.3577 170.1014 -7.1269 4.9418 -177.1587 -172.5738 5.3257 7.6815 -168.5635 -175.0743 8.6808 82.4756 -98.441 -94.8365 84.2469 -170.2742 12.2385 6.0481 -171.4392 172.5769 -4.8935 -3.6726 178.857 -4.1638 174.054 173.1408 -8.6414 -31.6049 140.1259 151.0717 -37.1975 179.921 -0.1656 1.6523 -178.4344 179.2354 -0.4917 -0.6772 179.5957 -179.2447 2.6938 0.6719 -177.3895 -179.7878 0.1464 -0.058 179.8762 179.8949 -0.1372 -0.0396 179.9283 -179.8892 0.4057 0.0473 -179.6578 179.9767 -0.0057 0.0087 -179.9737 179.994 -0.0157 -0.0234 179.9669 -179.9832 0.0443 0.0339 -179.9386 -0.0015 179.9979 -179.9916 0.0078 0.0162 -179.9912 -179.9832 0.0094 -0.0049 179.9912 -179.9974 -0.0013 -0.0201 179.9517 179.9838 -0.0445 -0.0363 179.9648 179.992 -0.0069 -0.0091 179.6885 179.9898 -0.3126 -0.4061 179.4213 179.8951 -0.2775 -0.1258 177.8873 -179.9531 -1.94 -0.7132 176.8202 -178.7447 -1.2113 172.6066 -1.5309 1.3329 -172.8047 -166.7756 7.9635 166.769 -7.9666 -4.97 176.9592 -0.0088 -177.9048 177.8985 0.0025 4.983 -176.9565 -179.2105 1.659 178.6495 -2.213 -0.2016 -179.5471 -1.2576 -173.9401 178.0141 5.3317 174.7753 -4.4853 2.0596 174.5577 -124.9053 63.041 0.4405 178.4147 -177.5136 0.4606 0.3371 179.9925 -177.6179 2.0374 0.3144 179.982 -179.3413 0.3264 -0.0018 179.985 -179.6682 0.3186 0.0385 -179.9985 -179.9483 0.0148 0.0164 -179.9922 -179.9467 0.0448 0.0056 179.9943 -179.9857 0.003 -0.0149 179.9819 179.9962 -0.007 0.0013 179.9881 -179.9954 -DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0 1 def2SVP (5D, 7F) 0.10000e-02 0.10000e-05 F 886 A 836 A 836 1466 886 183 183 6392.6094278780 74 74 74 1.00e+00 60 T IExCor= 4639 DFT=T Ex+Corr=wB97XD ExCW=0 ScaHFX= 1.000000 ScaDFX= 1.000000 1.000000 1.000000 1.000000 ScalE2= 1.000000 1.000000 IRadAn= 5 IRanWt= -1 IRanGd= 0 ICorTp=0 IEmpDi=121 Grimme-D2 -0.0605027265 C44H24O2S4(2+) C1 1 C1 1 C1 1 0.0828767 0.0224055 0.0190984 NPDir=0 NMtPBC= 1 NCelOv= 1 NCel= 1 NClECP= 1 NCelD= 1 NCelK= 1 NCelE2= 1 NClLst= 1 CellRange= 0.0. One-electron integrals computed using PRISM. One-electron integral symmetry used in STVInt Precomputing XC quadrature grid using IXCGrd= 4 IRadAn= 5 IRanWt= -1 IRanGd= 0 AccXCQ= 0.00D+00. Generated NRdTot= 0 NPtTot= 0 NUsed= 0 NTot= 32 NSgBfM= 760 758 758 758 760 MxSgAt= 74 MxSgA2= 74. 1 Closed 1 1 1 -3431.32789065287 -3431.32789065 1 3.408458339980e+03 -2.076447454807e+04 7.532139392283e+03 Using DIIS extrapolation, IDIIS= 1040. NGot= 4563402752 LenX= 4561816822 LenY= 4561030940 Requested convergence on RMS density matrix=1.00D-08 within 128 cycles. Requested convergence on MAX density matrix=1.00D-06. Requested convergence on energy=1.00D-06. No special actions if energy rises. Fock matrices will be formed incrementally for 20 cycles. Using compressed storage, NAtomX= 74. Will process 75 centers per pass. Symmetrizing basis deriv contribution to polar: IMax=3 JMax=2 DiffMx= 0.00D+00 Minotr: Closed shell wavefunction. IDoAtm=11111111111111111111111111111111111111111111111111 IDoAtm=111111111111111111111111 Direct CPHF calculation. Differentiating once with respect to electric field. with respect to dipole field. Differentiating once with respect to nuclear coordinates. Requested convergence is 1.0D-08 RMS, and 1.0D-07 maximum. Secondary convergence is 1.0D-12 RMS, and 1.0D-12 maximum. NewPWx=T KeepS1=F KeepF1=F KeepIn=T MapXYZ=F SortEE=F KeepMc=T. 22921 words used for storage of precomputed grid. Two-electron integrals replicated using symmetry. MDV= 4563402752 using IRadAn= 1. Solving linear equations simultaneously, MaxMat= 72. FoF2E skips out because all densities are zero. CalDSu exits because no D1Ps are significant. FoFJK: IHMeth= 1 ICntrl= 0 DoSepK=T KAlg= 0 I1Cent= 0 FoldK=F IRaf= 1 NMat= 72 IRICut= 1 DoRegI=T DoRafI=F ISym2E= 2 IDoP0=3 IntGTp=3. FoFCou: FMM=T IPFlag= 0 FMFlag= 100000 FMFlg1= 2001 NFxFlg= 0 DoJE=F BraDBF=F KetDBF=F FulRan=T wScrn= 0.000000 ICntrl= 500 IOpCl= 0 I1Cent= 0 NGrid= 0 NMat0= 72 NMatS0= 72 NMatT0= 0 NMatD0= 72 NMtDS0= 0 NMtDT0= 0 Symmetry not used in FoFCou. FMM levels: 10 Number of levels for PrismC: 9 There are 225 degrees of freedom in the 1st order CPHF. IDoFFX=6 NUNeed= 3. 225 vectors produced by pass 0 Test12= 1.19D-13 1.00D-09 XBig12= 3.46D+03 5.16D+01. AX will form 72 AO Fock derivatives at one time. 222 vectors produced by pass 1 Test12= 1.19D-13 1.00D-09 XBig12= 2.38D+02 3.19D+00. 222 vectors produced by pass 2 Test12= 1.19D-13 1.00D-09 XBig12= 1.76D+01 1.10D+00. 222 vectors produced by pass 3 Test12= 1.19D-13 1.00D-09 XBig12= 3.32D-01 6.31D-02. 222 vectors produced by pass 4 Test12= 1.19D-13 1.00D-09 XBig12= 3.66D-03 6.03D-03. 222 vectors produced by pass 5 Test12= 1.19D-13 1.00D-09 XBig12= 2.85D-05 4.47D-04. 203 vectors produced by pass 6 Test12= 1.19D-13 1.00D-09 XBig12= 1.97D-07 3.29D-05. 133 vectors produced by pass 7 Test12= 1.19D-13 1.00D-09 XBig12= 1.15D-09 1.97D-06. 39 vectors produced by pass 8 Test12= 1.19D-13 1.00D-09 XBig12= 6.66D-12 1.92D-07. 3 vectors produced by pass 9 Test12= 1.19D-13 1.00D-09 XBig12= 4.11D-14 1.40D-08. 2 vectors produced by pass 10 Test12= 1.19D-13 1.00D-09 XBig12= 1.17D-15 1.69D-09. 2 vectors produced by pass 11 Test12= 1.19D-13 1.00D-09 XBig12= 8.96D-16 2.26D-09. 2 vectors produced by pass 12 Test12= 1.19D-13 1.00D-09 XBig12= 6.37D-16 1.89D-09. 2 vectors produced by pass 13 Test12= 1.19D-13 1.00D-09 XBig12= 5.98D-16 1.48D-09. 2 vectors produced by pass 14 Test12= 1.19D-13 1.00D-09 XBig12= 6.85D-16 1.31D-09. 2 vectors produced by pass 15 Test12= 1.19D-13 1.00D-09 XBig12= 6.38D-16 1.83D-09. 2 vectors produced by pass 16 Test12= 1.19D-13 1.00D-09 XBig12= 6.63D-16 1.49D-09. 2 vectors produced by pass 17 Test12= 1.19D-13 1.00D-09 XBig12= 5.87D-16 1.29D-09. 2 vectors produced by pass 18 Test12= 1.19D-13 1.00D-09 XBig12= 5.96D-16 1.35D-09. 2 vectors produced by pass 19 Test12= 1.19D-13 1.00D-09 XBig12= 5.97D-16 1.52D-09. 2 vectors produced by pass 20 Test12= 1.19D-13 1.00D-09 XBig12= 6.11D-16 1.63D-09. 2 vectors produced by pass 21 Test12= 1.19D-13 1.00D-09 XBig12= 6.44D-16 1.62D-09. 2 vectors produced by pass 22 Test12= 1.19D-13 1.00D-09 XBig12= 5.94D-16 1.94D-09. 2 vectors produced by pass 23 Test12= 1.19D-13 1.00D-09 XBig12= 5.76D-16 1.26D-09. 2 vectors produced by pass 24 Test12= 1.19D-13 1.00D-09 XBig12= 6.70D-16 1.48D-09. 2 vectors produced by pass 25 Test12= 1.19D-13 1.00D-09 XBig12= 5.62D-16 1.50D-09. 2 vectors produced by pass 26 Test12= 1.19D-13 1.00D-09 XBig12= 6.79D-16 1.49D-09. 2 vectors produced by pass 27 Test12= 1.19D-13 1.00D-09 XBig12= 6.13D-16 1.35D-09. 2 vectors produced by pass 28 Test12= 1.19D-13 1.00D-09 XBig12= 6.59D-16 1.28D-09. 2 vectors produced by pass 29 Test12= 1.19D-13 1.00D-09 XBig12= 6.03D-16 1.53D-09. 2 vectors produced by pass 30 Test12= 1.19D-13 1.00D-09 XBig12= 5.93D-16 1.44D-09. 2 vectors produced by pass 31 Test12= 1.19D-13 1.00D-09 XBig12= 5.88D-16 1.47D-09. 2 vectors produced by pass 32 Test12= 1.19D-13 1.00D-09 XBig12= 6.95D-16 1.83D-09. 2 vectors produced by pass 33 Test12= 1.19D-13 1.00D-09 XBig12= 5.96D-16 1.41D-09. 2 vectors produced by pass 34 Test12= 1.19D-13 1.00D-09 XBig12= 5.88D-16 1.23D-09. 2 vectors produced by pass 35 Test12= 1.19D-13 1.00D-09 XBig12= 6.34D-16 1.58D-09. 2 vectors produced by pass 36 Test12= 1.19D-13 1.00D-09 XBig12= 6.32D-16 1.57D-09. 2 vectors produced by pass 37 Test12= 1.19D-13 1.00D-09 XBig12= 5.93D-16 1.67D-09. 2 vectors produced by pass 38 Test12= 1.19D-13 1.00D-09 XBig12= 5.99D-16 1.48D-09. 2 vectors produced by pass 39 Test12= 1.19D-13 1.00D-09 XBig12= 6.49D-16 1.71D-09. 2 vectors produced by pass 40 Test12= 1.19D-13 1.00D-09 XBig12= 5.85D-16 1.40D-09. 2 vectors produced by pass 41 Test12= 1.19D-13 1.00D-09 XBig12= 6.61D-16 1.48D-09. 2 vectors produced by pass 42 Test12= 1.19D-13 1.00D-09 XBig12= 5.46D-16 1.13D-09. 2 vectors produced by pass 43 Test12= 1.19D-13 1.00D-09 XBig12= 5.15D-16 1.29D-09. 2 vectors produced by pass 44 Test12= 1.19D-13 1.00D-09 XBig12= 5.88D-16 1.64D-09. 2 vectors produced by pass 45 Test12= 1.19D-13 1.00D-09 XBig12= 5.68D-16 1.43D-09. 2 vectors produced by pass 46 Test12= 1.19D-13 1.00D-09 XBig12= 6.15D-16 1.52D-09. 2 vectors produced by pass 47 Test12= 1.19D-13 1.00D-09 XBig12= 6.22D-16 1.46D-09. 2 vectors produced by pass 48 Test12= 1.19D-13 1.00D-09 XBig12= 6.08D-16 1.16D-09. 2 vectors produced by pass 49 Test12= 1.19D-13 1.00D-09 XBig12= 5.64D-16 1.28D-09. 2 vectors produced by pass 50 Test12= 1.19D-13 1.00D-09 XBig12= 6.00D-16 1.34D-09. 2 vectors produced by pass 51 Test12= 1.19D-13 1.00D-09 XBig12= 5.52D-16 1.37D-09. 2 vectors produced by pass 52 Test12= 1.19D-13 1.00D-09 XBig12= 5.41D-16 1.31D-09. 2 vectors produced by pass 53 Test12= 1.19D-13 1.00D-09 XBig12= 5.40D-16 1.41D-09. 2 vectors produced by pass 54 Test12= 1.19D-13 1.00D-09 XBig12= 5.99D-16 1.44D-09. 2 vectors produced by pass 55 Test12= 1.19D-13 1.00D-09 XBig12= 5.65D-16 1.49D-09. 2 vectors produced by pass 56 Test12= 1.19D-13 1.00D-09 XBig12= 5.56D-16 1.35D-09. 2 vectors produced by pass 57 Test12= 1.19D-13 1.00D-09 XBig12= 5.55D-16 1.30D-09. 2 vectors produced by pass 58 Test12= 1.19D-13 1.00D-09 XBig12= 5.14D-16 1.61D-09. 2 vectors produced by pass 59 Test12= 1.19D-13 1.00D-09 XBig12= 5.47D-16 1.23D-09. 2 vectors produced by pass 60 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(old form). 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 32 12 12 32 12 32 12 12 32 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 16 1 1 16 1 1 12.0000000 12.0000000 12.0000000 12.0000000 12.0000000 12.0000000 12.0000000 12.0000000 12.0000000 12.0000000 12.0000000 12.0000000 12.0000000 12.0000000 12.0000000 12.0000000 12.0000000 12.0000000 12.0000000 12.0000000 12.0000000 12.0000000 12.0000000 12.0000000 12.0000000 12.0000000 12.0000000 12.0000000 12.0000000 31.9720718 12.0000000 12.0000000 31.9720718 12.0000000 31.9720718 12.0000000 12.0000000 31.9720718 12.0000000 12.0000000 12.0000000 12.0000000 12.0000000 12.0000000 12.0000000 12.0000000 12.0000000 12.0000000 1.0078250 1.0078250 1.0078250 1.0078250 1.0078250 1.0078250 1.0078250 1.0078250 1.0078250 1.0078250 1.0078250 1.0078250 1.0078250 1.0078250 1.0078250 1.0078250 1.0078250 1.0078250 1.0078250 1.0078250 15.9949146 1.0078250 1.0078250 15.9949146 1.0078250 1.0078250 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 0 1 1 0 1 1 3.6000000 3.6000000 3.6000000 3.6000000 3.6000000 3.6000000 3.6000000 3.6000000 3.6000000 3.6000000 3.6000000 3.6000000 3.6000000 3.6000000 3.6000000 3.6000000 3.6000000 3.6000000 3.6000000 3.6000000 3.6000000 3.6000000 3.6000000 3.6000000 3.6000000 3.6000000 3.6000000 3.6000000 3.6000000 13.6000000 3.6000000 3.6000000 13.6000000 3.6000000 13.6000000 3.6000000 3.6000000 13.6000000 3.6000000 3.6000000 3.6000000 3.6000000 3.6000000 3.6000000 3.6000000 3.6000000 3.6000000 3.6000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000 5.6000000 1.0000000 1.0000000 5.6000000 1.0000000 1.0000000 (Enter /aplic/Gaussian/g16_a03/g16/l101.exe) def2TZVPP (5D, 7F) 0.10000e-02 0.10000e-05 F 2208 A 1930 A 1930 3030 2208 183 183 6392.6094278780 74 74 74 1.00e+00 60 T IExCor= 4639 DFT=T Ex+Corr=wB97XD ExCW=0 ScaHFX= 1.000000 ScaDFX= 1.000000 1.000000 1.000000 1.000000 ScalE2= 1.000000 1.000000 IRadAn= 5 IRanWt= -1 IRanGd= 0 ICorTp=0 IEmpDi=121 Grimme-D2 -0.0605027265 C44H24O2S4(2+) C1 1 C1 1 C1 1 0.0828767 0.0224055 0.0190984 NPDir=0 NMtPBC= 1 NCelOv= 1 NCel= 1 NClECP= 1 NCelD= 1 NCelK= 1 NCelE2= 1 NClLst= 1 CellRange= 0.0. One-electron integrals computed using PRISM. One-electron integral symmetry used in STVInt Precomputing XC quadrature grid using IXCGrd= 4 IRadAn= 5 IRanWt= -1 IRanGd= 0 AccXCQ= 0.00D+00. Generated NRdTot= 0 NPtTot= 0 NUsed= 0 NTot= 32 NSgBfM= 1828 1828 1828 1828 1828 MxSgAt= 74 MxSgA2= 74. 1 Closed 1 0 1 -3432.41077515523 -3432.41122022301 -0.000445067777 -3432.53050656479 -0.119286341782 -3428.15653359383 4.373972970963 -3433.34028983291 -5.183756239083 -3433.57576463300 -0.235474800091 -3433.72336919269 -0.147604559685 -3433.80480446183 -0.081435269147 -3433.82052086717 -0.015716405336 -3433.82662090596 -0.006100038789 -3433.82840497365 -0.001784067688 -3433.82915778631 -0.000752812664 -3433.82956543190 -0.000407645590 -3433.82989520291 -0.000329771005 -3433.83008018354 -0.000184980629 -3433.83015633390 -0.000076150363 -3433.83018421661 -0.000027882706 -3433.83019144567 -0.000007229060 -3433.83019256026 -0.000001114593 -3433.83019274099 -0.000000180728 -3433.83019279934 -0.000000058351 -3433.83019281251 -0.000000013173 -3433.83019281825 -0.000000005735 -3433.83019282052 -0.000000002277 -3433.83019282109 -0.000000000564 -3433.83019282148 -0.000000000393 -3433.83019282 26 3.421229936091e+03 -2.078385389201e+04 7.536244837948e+03 Using DIIS extrapolation, IDIIS= 1040. NGot= 4563402752 LenX= 4553616358 LenY= 4548738886 Requested convergence on RMS density matrix=1.00D-08 within 128 cycles. Requested convergence on MAX density matrix=1.00D-06. Requested convergence on energy=1.00D-06. No special actions if energy rises. Fock matrices will be formed incrementally for 20 cycles. Integral accuracy reduced to 1.0D-05 until final iterations. 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